响水风电场2#接地变352、305、310跳闸动作事故处理
江苏响水风电场风机基础预应力高强混凝土管桩施工技术研究
１． 内圈为 ４ｍ， 圆周 均匀 布置 。１４台风机 １６ｍ、 沿 ３ 基础需 要 １０００ｍ左 右的预应力 混凝土管 桩 。 ０ １ ２ 工 程地 质情 况
容量 ２ １ＭＷ。风 电场所 有 风 力 发 电机 组 均 由东 ０
型 中等腐蚀性 ， 对混凝土结构中钢筋具强腐蚀性 ， 对钢结构具 中等腐蚀性 ， 地下水对混凝土结构具 结 晶类 硫酸 盐 型 中等 腐 蚀 性 ， 混 凝 土 结 构 中钢 对 筋具强腐蚀性 ， 对钢结构具 中等腐蚀性 ， 需采取防
冯 致 海
（ 中国水利水电第七工程局有限公司 第二分 局， 四川 郫县 ６ １３ ） １７ ０
摘 要： 沿海地区风力资源丰富 ， 较适 合风电开发。风机基 础是风机土建建设 的关键部位 ， 风机基础预应力 高强混凝土 管桩
施工是风机基础施 工的重要环节。通 过对江苏响水 风电场风机基 础预应力 高强 混凝土 管桩的施工技术 的研 究 ， 同类工 程 为 施工提供参考。 关键词 ： 响水风 电场 ； 风机基础 ； 管桩施工技术研究 中图分类号 ：Ｍ６４；Ｖ ２；Ｖ ５ Ｔ １ Ｔ ５ Ｔ ５３ 文献标识码 ： Ｂ 文章编 号 ：０ １２ ８ ｌ０ １ ０ －０ ８０ １０ －１４ ２ １ ） ６０ ０ －４
有特殊规定时 ， 管节长度按下述要求执行 ： 当桩长
小 于 或等 于 １ 时 ， 采 用 １个 管 节 进 行 制 作 ５ｍ 应
和运输 ， 不得接桩 ； 当桩长大于 １ ５ｍ时 ， １ ｍ 每 ５
允 许接 桩 １次 。管桩 采 用 国标 《 应 力｝ 凝 土 管 预 昆 桩》 。所 有管 桩 的产 品质 量 均 应 为一 等 品或 优 等
江苏响水近海风电场220kV海上升压站建造及安装工程-施工组织设计
七、施工组织设计第一章编制依据及说明1.1 编制依据（1）《江苏响水近海风电场项目海上升压站初步设计报告》（2）《江苏响水近海风电场220KV海上升压站建造及安装工程招标文件》，招标编号：TGT-XNY-JA201501D。
（3）《江苏响水近海风电场220kV海上升压站建造及安装工程澄清补遗文件01》1.2 编制说明（1）本总体施工组织设计针对的工作范围包括海上升压站上部组块的结构制造和安装（包括上部组块的整体运输、现场吊装）、舾装施工、电气施工（包括上部组块的接地、照明及电缆桥架施工）、消防灭火系统及给排水系统安装、通风空调系统安装等。
（2）施工中需要改变原设计或原施工方案的地方须按规定办理报批手续，经批准后方可执行，修改后的设计和施工方案作为本施工组织设计的组成部份。
第二章工程概况2.1 概述响水近海风电场项目概况：江苏响水近海风电场项目位于响水县灌东盐场、三圩盐场外侧海域，风电场离岸距离约10km（指风电场中心与岸线最近点的直线距离），沿海岸线方向长约18km，垂直于海岸线方向宽约2.5-5.5km，涉海面积34.7km2，场区水深8-12m（平均海平面起算）。
本合同标段拟建设风电场配套建设一座220kV海上升压站，其中具体工作包含上部组块的整体运输、现场吊装。
及舾装施工、电气施工（包括上部组块的接地、照明及电缆桥架施工）、消防灭火系统及给排水系统安装、通风空调系统安装等相关工作。
(1) 海上升压站平台上部组块总体布置220kV海上升压站主体平面尺寸约为23m×28m，高24.8m，平台顶高程31.0m（北京1985高程系，以下余同），为一整体式钢平台，上部组块总重约2050t。
主要材料材质为DH36 、Q235B。
一层平台最大平面尺寸约为23.0m×28.0m，层高为6m，平台面高程为11.0m。
一层布置进出线电缆、事故油罐和楼梯间，该层兼作电缆层；二层平台最大平面尺寸约为30.3m×31.5m，层高为5.5m，平台面高程为17.0m。
响水风电场海上测风塔设计与施工
Ｗａｔｅｒ Ｒ．ｅｓｏｕ％．ｅｓ ａｎｄ Ｈ）协叩Ｄ‘ⅢＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ的＾４Ｄ Ｎｏ．９
万方数据
上风资源数据的最直接方法就是建立海上测风塔。 目前我国已建成的海上测风塔很少，可供借鉴参考 的资料更少。本文主要对黄海北部海域响水海上测 风塔的设计与基础施工情况进行总结，可为类似工 程提供参考。
风荷载的标准值按下式计算 ｗｋ＝卢ｚ·／．ｔ。·ｐｚ·Ｗｏ·Ｄ·肛，·（１＋肛。） （１）
考虑近海地区，按Ａ类地貌考虑，风振系数按 钢结构考虑尾＝１．７，风结构体型系数／１，，＝０．６，风 荷载扩大系数儿＝０，风压高度变化系数肛ｚ采用指数 形式，肛。＝（ｘ／Ｈ）２ｄ，ａ＝０．１２，风重现期调整系数
弘，＝１．０。
取其正常航行速度３节（约１．５ ｍ／ｓ），船长￡取１２ ｍ，
并考虑１．２的安全系数…，计算得到设计船舶撞击力
为２００ ｋＮ。 各Ｔ况均考虑相应的风、浪、流荷载作用，并在
运行工况下考虑船舶撞击力作用。风、浪、流等荷载
考虑２种不同的作用方向：（１）垂直与塔架某一侧
面；（２）与塔架某一侧面成４５。夹角。
２．４结构受详细说明
平均高潮位４．９２ ｍ，平均低潮位１．０２ ｍ，平均潮差
ｌ
潮汐
３．８０ １１３．
２
海流 以潮流为主，余流较小
强浪向ＮＮＥ，次强浪向ＮＥ，全年平均浪高１．１ ｍ，
３
波浪
最大浪岛４．６ ｎｌ
２．２测风塔结构形式设计 常见的测风塔结构形式有自立式和拉线式两
种。自立式测风塔塔体下部较宽，塔架材料用量相 对较大，对基础要求也较高；拉线式测风塔受力较 为合理，可靠性高，塔体截面小，塔架材料用量 小，但拉线基础数量多，施工工艺复杂。本Ｔ程需 考虑测风塔对过往船舶的影响，采用拉线式测风塔 时其影响范围较大，且船舶在行驶过程中不易辨别 拉线，影响船舶航行安全。因此，本工程选用自立 式测风塔。
响水风电场试验风机运行状况分析
响水风电场试验风机运行状况分析响水风电场目前共安装4台试验风机，具体为1台2MW近海试验风机和3台共7.5MW潮间带试验风机。
T1风机于2011年3月30日首次并网调试，T2风机于2011年1月27日首次并网调试，T3风机于2011年3月7日首次并网调试，T4风机于2012年6月7日首次并网调试。
一、发电量及风机运行情况（一）发电量情况首次并网调试至2013年7月底各台试验风机累计发电量情况如下：近海试验风机T1为779.9460万KWh，潮间带试验风机T2为941.3939万KWh，潮间带试验风机T3为702.0563万KWh，潮间带试验风机T4为322.07614万KWh；四台试验风机总共累计发电量为2745.47234万KWh，累上网电量为2576.5097万KWh, 厂用电率为6.7%。
（二）风机运行情况近海试验风机T1：首次并网调试至2013年7月底有效发电时间15911小时，累计等效满负荷利用小时数3899.73小时，平均可利用率74.72%；T1风机总故障停机时间为5241小时，主要为变流器故障停机时间为2143小时、变桨系统故障停机时间为1930小时。
潮间带试验风机T2：首次并网调试至2013年7月底有效发电时间17893小时，累计等效满负荷利用小时数3765.58小时，平均可利用率87.10%；T2风机总故障停机时间为5080小时（其中包含箱变故障3240小时），主要为变流器故障停机时间为936小时、变桨系统故障停机时间为694小时。
潮间带试验风机T3：首次并网调试至2013年7月底有效发电时间17201小时，累计等效满负荷利用小时数3510.28小时，平均可利用率78.08%；T3风机总故障停机时间为4176小时，主要为变流器故障停机时间为1965小时、发电机后轴承温度超限及发电机绕组u1温度超限停机时间为738小时、变桨系统故障停机时间为1168小时。
潮间带试验风机T4：首次并网调试至2013年7月底有效发电时间8434小时，累计等效满负荷利用小时数1073.59小时，平均可利用率50.28%；T4风机尚未通过500h试运行仍处在调试阶段，总故障停机时间为4679小时（其中包含箱变故障936小时），主要为变流器故障停机时间为2466小时。
1江苏响水近海风电场项目工程建设安全生产管理办法试行
XSGS-G2-AQ-01-2015江苏响水近海风电场项目工程建设安全生产管理办法（试行）2015- 发布 2015- 实施响水长江风力发电有限公司发布Xiangshui Yangtze Wind Power Generation Co., Ltd江苏响水近海风电场项目工程建设安全生产管理办法（试行）第一章总则第一条为加强江苏响水近海风电场项目（以下简称本项目）工程建设安全生产管理工作，防止和减少安全事故，最大限度地减少事故损失，保障人身、设备设施的安全，实现本质安全型企业建设目标，制定本管理办法。
第二条本办法适用于本项目工程建设安全生产管理工作。
第三条本项目工程建设安全生产实行响水长江风力发电有限公司（建设单位）、江苏响水近海风电场项目安全生产委员会（以下简称本项目安委会）、监理单位、施工单位及施工作业队伍的管理体制。
第二章职责第四条建设单位安全职责（一）应建立落实项目的安全生产组织机构，及时成立本项目的安全生产委员会，负责本项目安全生产的监督管理和实施指导。
督促各参建单位成立各自的安全生产管理机构，明确安全负责人和安全管理人员。
（二）应建立健全本项目各安全生产管理制度，落实本项目的安全生产责任制，认真贯彻执行国家有关安全生产的方针、政策、法令、法规和上级有关规定。
（三）必须设置专职安全管理机构和专职安全管理人员，负责组织、协调、管理工程建设中的安全文明施工。
（四）在招标文件中，必须提出明确的施工资质等级和安全施工要求，并严格审查施工单位的安全资质。
参加审查施工单位施工组织设计中的安全措施，并督促执行。
（五）负责向施工单位提供符合电力建设安全工作规程所规定的安全施工基础条件，协助施工单位按工程建设程序施工，协调解决各施工单位在交叉作业中存在的安全施工问题。
（六）负责组织工程建设施工过程的安全大检查，监督检查施工单位的安全生产状况，及时消除安全事故隐患，对安全文明施工失控的施工单位，有权责令其停工整顿。
响水风电工作报告
响水风电实验工作报告2014年10月28号，我公司打桩船19号正式进点施工现场，由此响水近海风电试验桩工程正式拉开序幕。
本人亦受公司工程部调遣于10月09号到达施工船舶进行现场蹲点。
这次的蹲点对我来说无疑是一次宝贵的经验。
从前期进点的锚位铺设到桩位定位到后期的沉桩，我都现场参与、亲身经历，其中感悟，不可一言以敝。
下面我就现场4个方面总结这次的蹲点报告。
1. 施工地点与条件响水近海风电场项目位于江苏省响水县灌东盐场、三圩盐场外侧海域，风电场中心距离岸边最近约10公里，风电场涉海面积34.7平方千米，施工区域水深8~12米。
下半年受冷空气影响，施工区域隔三差五的刮起大风加上不定时的涌流，使得施工作业变得困难、施工进度也较之平时缓慢，但凭借拥有丰富的打桩经验、敏锐的施工时机嗅觉的打桩船船员和公司领导密切关注、沉着指挥，工程项目也得以圆满完成。
2. 打桩配置响水风电试验沉桩主要是2个风电基础钢管桩和2根试验桩。
钢桩长度在72.5m~77.5m 之间、直径1.8m和2.0m，桩数为18根。
根据现场地质、水流等特点集合钢管桩参数选中我公司“三航桩19#”配宁波分公司D260锤结合“海工工程远距离GPS沉桩定位系统”。
在打桩期间港湾院、五公司和设计院监理也对船体、船机和桩锤的性能实时关注并带来仪器作监测，重视程度“可见一斑”。
3. 蹲点期间发现问题缺陷“三航打桩19#”的船体、船机性能以及船员的工作能力毋庸置疑，但施工进度仍然缓慢于平时，其中撇开冷空气天气影响，还有两点较为明显的问题：第一点就是桩位的定位定点，由于施工现场离岸距离远，GPS不能正常发挥工作，这一情况已提前和五公司反映，沟通时要求在岸上项目部架设基站，但未受重视，从而延缓了施工进度；第二点是关于D260锤的使用问题，在现场看来D260锤能量达到预计值，但是由于散热性差导致锤体过热常常熄火，这个问题上海机械厂商也派驻师傅关注维修，但未能想出合理解决方法，使得施工受到很大影响。
响水风电场集电线路5线、8线跳闸事故分析
响水5线、8线跳闸事故分析一、事故过程及资料2011年7月16日凌晨00:51:18 响水风电场35KV线路响水5线、8线同时跳闸。
1、测控装置主要报文为：00：51：04 35KVⅡ段母线B相弧光接地00: 51: 17 35kV响水7线风机零序过流告警00: 51: 17 35kV响水9线风机零序过流告警00: 51: 17 35kV响水10线风机零序过流告警00: 51: 17 35kV响水8线风机零序过流告警00：51：18 305线路保护装置过流I段动作00：51：18 308线路保护装置过流I段动作2、故障时装置电流电压录波情况如下：响水5线电压电流变化表注：表中数据乘以80倍率后即为实际短路电流。
每个时间间隔为5ms。
3、现场检查情况经过对集电线路、箱变进行逐一检查，发现响水5线44#箱变A相有明显放电击穿被灼烧的痕迹，B相亦同样存在被放电灼烧的痕迹（比A相破坏程度稍轻）。
响水8线3号电缆分支箱B相T型头有明显的烧灼痕迹,堵头已经被击穿。
分支箱外壳也被烧黑。
见下图：44#相变负荷开关A相缘绝子烧灼处44#箱变负荷开关B相绝缘子烧灼处3号分支箱B相分接头被击穿处二、事故过程分析1、首先3号分支箱B相T型头绝缘下降,对外壳放电。
导致35KVⅡ段母线B相弧光接地报警。
2、3号分支箱B相T型头很快对地击穿,B相形成单相地。
35KVⅡ段母线上5、7、8、9、10五条线路线均产生零序电流,7、8、9、10线线路保护装置零序告警（因5线线路较短，本身电容电流较小，因此零序电流未启动零序告警）。
因为零序跳闸定值设置了0.6S延时，而整个事故过程很短，因此零序过流带方向保护未动作。
3、响水8线单相接地以后，35KVⅡ段母线A,C相电压升高为线电压,此时A,C相中绝缘簿弱处被击穿，即44#箱变负荷开关的A相绝缘子。
事故发展成为A、B相间短路，导致线路保护装置过流一段动作。
(5线相间短路，短路后，即过流一段动作)4、因为A、B相间短路,而两个短路点之间经过了很长的电缆。
220KV变压器中性点(讲课)
1#、2#主变中性点保护： 1#、2#主变中性点保护：
1. 零序电流保护二次侧整定值为10A（CT变比 零序电流保护二次侧整定值为10A（CT变比 100/5），延时3.2S跳开主变高压侧开关，延时3.5S 100/5），延时3.2S跳开主变高压侧开关，延时3.5S 跳开主变低压侧开关。 2. 间隙零序电流保护整定值为5A（），延时0.5S跳 间隙零序电流保护整定值为5A（），延时0.5S跳 开主变两侧开关。
3#主变中性点保护： 3#主变中性点保护：
1. 零序电流保护二次侧整定值为3.17A（CT变比 零序电流保护二次侧整定值为3.17A（CT变比 50/5），延时2.9S跳开主变高压侧开关，延时3.2S 50/5），延时2.9S跳开主变高压侧开关，延时3.2S 跳开主变低压侧开关。
2. 间隙零序电流保护整定值为5A（），延时0.5S 间隙零序电流保护整定值为5A（），延时0.5S 跳开主变两侧开关。
2、放电计数器
它是串联在避雷器下面，用来监测避雷器泄漏电 流，记录避雷器动作次数以及报警的一种装置。 避雷器的放电计数器主要由非线性电阻、电磁计 数器、毫安表、继电器和一些电子元器件组成。 在正常的运行电压下，通过避雷器和放电计数器 的泄漏电流由放电计数器中的毫安表测得。当避 雷器和放电计数器流过雷电过电压或操作过电压 时，强大的动作电流将从泄漏电流回路测得，并 转移到电磁计数器回路，毫安表受到保护，电磁 计数器部分则利用通过的过电压的电流量，来实 现记录动作次数和报警。
二.中 性 点
中性点定义：在星形连接的三相电路中，A、 中性点定义：在星形连接的三相电路中，A B、C三相绕组连在一起的一个公共点称为 中性点，由中性点引出的导线称为中性线， 中性点对地电位在电力系统正常运行时为 零或接近于零。 中性点接地方式分为3 中性点接地方式分为3种：中性点不接地， 中性点经消弧线圈接地，中性点直接接地。 其中前两种为小电流接地方式，第三种为 大电流接地方式。
响水风电场两台试验风机吊装完毕
验 ９段 ， 大透 水率 为 ０ ８ ｕ最 小 透 水 率 为 最 ．８Ｌ ，
Ｏ４ ｕ ．５ Ｌ 。第 二试 验 区检查 孔孔 深 ４ ． 压 水 ９ １ ５ｍ，
段 ， 大 透 水 率 为 ０ ８ ｕ 最 小 透 水 率 为 ０ ３ 最 ． １Ｌ ， ．１ Ｌ 。第 三试 验 区 ｗＪ０１检查 孔 在灌浆 孔 孔 距 ｕ ２ ．＃
ｋ／ Ⅱ序 孔 为 ７ ． ｇｍ， ｇｍ， ７ ３ｋ／ Ⅱ序 孔 为 Ｉ序 孑 的 Ｌ ７ ．％ 。第 二 试 验 区单 位 注入 量 Ｉ序孔 为 ２ １０ ０１ ５ ． ｋ／ Ⅱ序 孔 为 １３６ｋ／ Ⅱ序 孔 为 Ｉ序 孔 的 ｇｍ， ４ ． ｇｍ，
５ ． ％ ； 三 试 验 区 平 均 单 位 注 入 量 Ｉ序 孔 为 ７２ 第
一
段 为 ０ ６ＭＰ 、 二 段为 ０ ９ＭＰ ， 三 段 以后 ． ａ 第 ． ａ 第
为 １ ５ＭＰ ． ａ的 灌 浆 压 力 条 件 下 均 能 满 足 设 计 指 标 ， 次灌 浆试 验在 灌浆参 数 、 本 材料 以及 工艺 上 的
９ ４ 检 查孔透 水 率分析 ．
成 果 为 以后 帷幕 灌浆 施工 提供 了可 借鉴 的经验 。
张希孟等 ： 响水涧抽水蓄能 电站上水库 帷幕灌浆 试验分析
２１ ０ ０年第 ３期
９ ３ 各 次序 孔单 位 注入 量 统计 分析 ． 从 表 ６的统 计数 据 分 析 得 知 ， 次 灌 浆 试 验 各 中： 第一 试验 区平 均 单 位 注入 量 Ｉ序 孔 为 １ ０ ３ １ ．
２ ０ ｍ， 距 １ ５ ｍ进 行 中 间钻 孔 检查 ， 深 ２ ． ． 排 ． 孔 ９ ８ ， 水 试验 ６段 ， 大 透水 率 为 ０ ８ ｕ 最 ５ｍ 压 最 ． ９Ｌ ， 小透 水率 为 ０ ６ ｕ 以上试 验 部 位 检 查孔 压 水 ． ３Ｌ 。
江苏响水近海风电场220kV海上升压站建造及安装工程-施工组织设计
七、施工组织设计第一章编制依据及说明1.1 编制依据（1）《江苏响水近海风电场项目海上升压站初步设计报告》（2）《江苏响水近海风电场220KV海上升压站建造及安装工程招标文件》，招标编号：TGT-XNY-JA201501D。
（3）《江苏响水近海风电场220kV海上升压站建造及安装工程澄清补遗文件01》1.2 编制说明（1）本总体施工组织设计针对的工作范围包括海上升压站上部组块的结构制造和安装（包括上部组块的整体运输、现场吊装）、舾装施工、电气施工（包括上部组块的接地、照明及电缆桥架施工）、消防灭火系统及给排水系统安装、通风空调系统安装等。
（2）施工中需要改变原设计或原施工方案的地方须按规定办理报批手续，经批准后方可执行，修改后的设计和施工方案作为本施工组织设计的组成部份。
第二章工程概况2.1 概述响水近海风电场项目概况：江苏响水近海风电场项目位于响水县灌东盐场、三圩盐场外侧海域，风电场离岸距离约10km（指风电场中心与岸线最近点的直线距离），沿海岸线方向长约18km，垂直于海岸线方向宽约2.5-5.5km，涉海面积34.7km2，场区水深8-12m（平均海平面起算）。
本合同标段拟建设风电场配套建设一座220kV海上升压站，其中具体工作包含上部组块的整体运输、现场吊装。
及舾装施工、电气施工（包括上部组块的接地、照明及电缆桥架施工）、消防灭火系统及给排水系统安装、通风空调系统安装等相关工作。
(1) 海上升压站平台上部组块总体布置220kV海上升压站主体平面尺寸约为23m×28m，高24.8m，平台顶高程31.0m（北京1985高程系，以下余同），为一整体式钢平台，上部组块总重约2050t。
主要材料材质为DH36 、Q235B。
一层平台最大平面尺寸约为23.0m×28.0m，层高为6m，平台面高程为11.0m。
一层布置进出线电缆、事故油罐和楼梯间，该层兼作电缆层；二层平台最大平面尺寸约为30.3m×31.5m，层高为5.5m，平台面高程为17.0m。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2013年5月17日2#接地变352、305、310跳闸动作事故处理
1、相关动作情况：
35KV开关室查看
352测控装置显示9:50:16.049 35KV II段母线中352开关跳闸，过流一段保护动作,NP981检测到电流最大值为7.508A。
达到2#场变过流一段定值4.9A.
310测控装置显示9:50:16.253 310开关跳闸，过流一段保护动作。
305测控装置显示9:50:16.265 305开关跳闸，过流一段保护动作。
中控室监控电脑事件显示
352测控装置显示9:50:15 35KV II段母线中352，过流一段保护动作,最大相电流值为7.508A。
310测控装置显示9:50:16 203ms 310开关跳闸，过流一段保护动作。
305测控装置显示9:50:16 215ms 305开关跳闸，过流一段保护动作。
9:50:16 488ms,II母差动动作启动 AB=81.859v BC=92.86v AC=56.15v 负序=21.15v
310测控装置显示过流一段保护，9:50:16 258ms返回。
305测控装置显示过流一段保护 9:50:16 265ms返回。
9:50:16 493ms,II母差动动作启动 AB=80.495v BC=87.408v AC=44.927v 负序=24.794v （线路跳闸后，母线电压没有立即返回，暂态过程）
9:50:16 599ms, II母差动动作返回。
综合主监控后台显示及35KV开关室NP981R显示情况，可以确定，352先动作，310其次，305在后。
2、保护动作分析
查看原先定值情况：
响水 5线35KV开关305：过流一段整定值65.0A，时间0.05S。
响水10线35KV开关310：过流一段整定值33.4A，时间0.05S。
2#场用变压器352: 过流一段整定值4.9A，时间0.05S。
（1）、2#场用变压器过流定值设定较小原因接地变属于Z形接法，其中一个绕组250KVA，经过计算，加过计算短路时电流值就是很小，故过流取了4.9A，保证短路时肯定能动作，即为了保证接地变自身短路故障时，也能断开，定值4.9A不宜过大，否则不能满足自身短路的故障。
故若35KVII段母线上线路接地故障，接地点和接地变中性点间形成回路，使2#场用变压器352过流一段动作。
（2）、响水5线和10线开关跳闸，原因分析为是线路零序电流保护，时间设定时间问题，查看原先时间定值t为0.2S，而305和310过流一段时间定值为0.05S,远小于0.2S,故两段线路上过流一段都是先动作，故该两条线路上零序保护都不会启动。
线路零序保护时间定值现已改成瞬时0S，这样可以保证，若本段集电线路发生接地故障，立刻由该线路的零序保护快速反应切断故障。
因是瞬时，故接地变过流保护来不及反应，不会误动。
查看2#场变定值单中，发现场变高零序电流定值3.1A，时间0.2S。
本场高零序保护CT取自中性点处CT，故虽能检测零序电流，但因时间延时，仍不能动作，低零序保护未投,后为了保证线路有接地时，接地变高零序保护及过流绝对不会误动，现己把过流时间定值由0.2秒改为0.3秒，过流时间定值由0.05秒改为0.15秒，这样即使线路零序过流仍没有瞬时跳开时，接地变过流一段也不会误动，之前0.05秒有可能会误动，时间加长可以让线路的过流先出口动作切除故障。
（3）、根据以往的事故分析记录中，不接地系统中，以往是小电流选线装置动作跳闸，自产零序跳闸，外接零序告警，但是事实上大多数事故是小电流选线在动作跳开关，零序的灵敏性不是太高。
当事故中352跳开后，系统由接地系统又变成了不接地系统，对地容性电流发
生变化，零序保护灵敏性可能会降低，直接过流动作的可能性较高。
但是据分析当日352断开时，系统即使变为不接地系统，电流值也不可能立即恢复很小，这时只要保护能测到较大电流时，达到规定的延时，就可以及时动作。
（4）、若场变高压侧到352之间电缆发生接地故障接地，此时故障电流在接地变接地点与接地处之间流通，同样可以通过中性点接地处零序CT测出，提供给352保护装置，跳开352。
中性点电阻接地有2个CT，其中另一个是只报零序告警。
正常情况下，352线路上过流保护电流采集是通过后柜中三相CT采集。
（5）、当日352场变过流一段先动作原因为电流值较小，若电流值达到场变过流一段定值，而未达到305、310过流一段定值，延时一样，故只能场变一段先动作，当天场变不属于误动。
响水10线A相接地，接地瞬间风机受电网波动影响，该线路风机停机，呈空载，10线B和C相电流值较小。
因接地时，接地故障程度在增加，该相的电流值也在增大，但电弧会慢慢减弱。
因场变352过流一段定值设定为4.9A，故只要接地故障相电流达到4.9A即要动作。
此时10线和5线的定值较大，远不能动作，但是随着接地程度在增加，10线故障相电流越来越大，当达到定值时，过流一段动作跳开310.又因10线A相接地，导致的过压使同一母线上B相和C相绝缘受影响，故5线看B相和C相电流很大。
查看故障录波数值：以下是10线录波数值
（1）、查看响水10线故障录波装置可以看出，过流一段动作定值33.4A，录波采集中数值看出，Ia电流值较大，远远大于33.4A，但是因为时间0.05S原因，直到238才开始动作。
响水10线A相接地瞬间，风机基本停机，三相呈空载，因接地相电流较大，值较大，非故障相，B和C相因空载，电流值较小，故看到的IB和IC值较小。
观察A、B、C相电压、线电压看出，实际电压也仍未恢复正常，都处于一个的暂态变化过程。
(2)、录波到260时，相电压和线电压虽接近正常，但仍有一种下降趋势，暂态过程持续很短，但最终归于正常值，录波装置数据和母差保护启动情况核对，9:50:16 493ms,II母差动动作启动 AB=80.495v BC=87.408v AC=44.927v 负序=24.794v，此事件是在线路跳闸后再次报出来的，母线电压没有立即返回，但只是暂态过程，到9:50:16 599ms, II母差动动作才真正返回。
这录波结尾数据中反应趋势基本一致。
(3)、录波中显示是10线A相故障，后对检查修复时，是主要修复了C相电缆头，主要原因站内电缆310电缆A相和之前修复的故障电缆处C相相序才是一致的。
10线故障录波数值
（1）、查看305线录波数据起始处Ia为2A左右，值较小，并呈增加趋势；而Ib 和Ic为70A左右值较大。
分析可能为当响水10线发生接地故障，10线录波装置中显示a相电流偏大导致310过流一段动作，当a相接地后， B相和C相因过电压原因绝缘下降，Ib和Ic 电流值会因电压增加，加上响水5线电缆最短，故短路时电流较大，305中看到的Ib和Ic 电流值较大。
录波装置中Ia为2A左右，值较小原因分析为响水10线发生A相接地时，本场风机受电压保护原因，风机停下来，线路呈空载状态。
接地瞬间风机停机空载时，本应三相都是为较小值，但是因B相和C相绝缘一直在下降，过电压原因，故B相和C相看到的电流值较大，A相电流值也开始增加趋势，但观察相电流、相电压，承受过电压的B和C相情况要比A相电流值增加的趋势更快一点。
（2）、观查305录波装置数据中可以看出，241过程开始，电流及相电压值接近三相短路，但是因过流一段有延时0.05S,即50 ms,观查其电流趋势看出，在246过程时电流呈下降趋势，保护才开始跳开，但是因暂态过程，并不能立即恢复正常值，故直到256才渐渐恢复正常值，最终后面又开始有短暂的下降趋势，只是一个暂态过程而己，最终电压和线电压都降稳定。
只是录波装置只采集到231-275过程。
处理情况：
1、检查发现305线路中49#箱变存在击穿情况，后对其甩开后，检查电缆绝缘情况正常。
2、检查响水10线310所接负载正常，但是对310电缆测绝缘时，绝缘摇不上去，测得绝缘值偏小，待检查。
分析可能是10线电缆存在问题。
3、当天测量2#场变高低压侧绕组直阻正常、各相对地绝缘正常。
4、检查310电缆发现C相阻值7.8G，B相阻值3.5G，A相绝缘阻值0
5、（1）用电缆故障仪检测故障点位置，短接现场电缆A相（故障相）与B 相（正常相）接头。
（2）把装置红表接故障相，另端接在正常相B相，
(3)根据计算X=2*L*P1%,其中L长度设计为12.8，根据装置显示P1千分值，得出结果，
2*12.8*0.062=15.748 然后除以2=0.7874KM约为787.4m.
(4)当不知道实际长度时，可以根据正常相的电容值，估算电缆长度，理论值/实际值=估算电缆长度
1.93/0.163=约为11.8KM有误差的。
但是当日也可以用故障相测，但是故障相电压测不
了，因电压加不上，故电容测不了。
（测电容也要通过加电压来测）
(5)待测到距离确定后，在现场找到位置，然后通过装置，加电压，脉冲放电原理，通
过现场听声来确定具体故障点。