各种电流检测方式的比较
直流电流检测综述
直流检测的原理及方法目录直流检测的原理及方法 (1)1.直接式测量 (1)2.非直接式测量 (2)2.1.霍尔传感器 (2)2.2.直流电流互感器 (5)2.3.电流比较仪 (8)3.总结 (9)测量电流的方法一般分为直接式和飞直接式两种。
直接式一般通过串联电阻进行，根据欧姆定律电流的大小和电压成正比，因此可以测量一个小电阻的电压差得到所经过电流的大小。
非直接式测量一般通过监控电流产生的磁场得到，由于电流周围本身会产生磁场，电流的大小和它自身产生的磁场成正比，因此可以通过测量磁场的大小得到经过电流的大小。
比较：直接式用于电压不高，电流相对较小的情况；非直接式不带有任何导电关系，可用于电压较高，电流较大的情况。
1.直接式测量如前所述，直接式测量一般都是通过测量串接在电路中电阻两端的电压信号来计算得到所测的电流的大小，测量电流的上限一般为十几安培。
直接得到的电信号是模拟信号，一般都比较微弱，还会外接放大电路将信号放大，再通过A/D 转换电路将其转换为数字信号。
这一类电流传感器对串接的测量电阻和外接的信号放大电路有一定的要求。
首先，这一电阻要有较高的精度和较好的温漂特性。
测量电阻的电阻值在一定的环境下是不变的，可以通过使用一些较好的测量仪器及较先进的测量方法得到所需的精度要求；但是温度漂移不可预测，补偿也比较困难。
因此，对于电流传感器而已，温漂特性是最应该关注的问题之一。
如：一个电阻R=1mΩ，精度为1%，电阻的温漂系数TCR=±200ppm/℃，当输出电流I=33A，输出功率P=1W；当I=45A 时输出功率P=2W，这种情况下电阻温度会有所改变。
假设温度漂移是75℃，如果TCR=20 ppm/℃，输出精度改变=（75℃）×（20 ppm/℃）×（0.0001%/ppm）=0.15%；如果是普通电阻，温漂特性达800ppm/℃，则输出精度改变=（75℃）×（800ppm/℃）×（0.0001%/ppm）=6%，可见，传感器中电阻的温漂系数对测量精度影响还是比较大的，要尽可能地选电阻温度系数小的材料。
电流检测电路 电流检测电路的应用
电流检测电路电流检测电路的应用1. 简介对于大部分应用，都是通过感测电阻两端的压降测量电流。
一般使用电流通过时的压降为数十mV～数百mV的电阻值，电流检测用低电阻器使用数Ω以下的较小电阻值；检测数十A的大电流时需要数mΩ的极小电阻值，因此，以小电阻值见长的金属板型和金属箔型低电阻器比较常用，而小电流是通过数百mΩ～数Ω的较大电阻值进行检测。
测量电流时，通常会将电阻放在电路中的两个位置。
第一个位置是放在电源与负载之间。
这种测量方法称为高侧感测。
通常放置感测电阻的第二个位置是放在负载和接地端之间。
这种电流感测方法称为低侧电流感测。
两种测量方法各有利弊，低边电阻在接地通路中增加了不希望的额外阻抗；采用高边电阻的电路必须承受相对较大的共模信号。
低侧电流测量的优点之一是共模电压，即测量输入端的平均电压接近于零。
这样更便于设计应用电路，也便于选择适合这种测量的器件。
低侧电流感测电路测得的电压接近于地，在处理非常高的电压时、或者在电源电压可能易于出现尖峰或浪涌的应用中，优先选择这种方法测量电流。
由于低侧电流感测能够抗高压尖峰干扰，并能监测高压系统中的电流。
2. 检测电路2.1 低端检测低侧电流感测的主要缺点是采用电源接地端和负载、系统接地端时，感测电阻两端的压降会有所不同。
如果其他电路以电源接地端为基准，可能会出现问题。
为最大限度地避免此问题，存在交互的所有电路均应以同一接地端为基准，降低电流感测电阻值有助于尽量减小接地漂。
如上图，如果图中运放的 GND 引脚以 RSENSE 的正端为基准，那么其共模输入范围必须覆盖至零以下，也就是GND - (RSENSE × ILOAD)。
Rsensor将地（GND）隔开了。
2.2 高侧检测随着大量包含高精度放大器和精密匹配电阻的IC的推出，在高边电流测量中使用差分放大器变得非常方便。
高边检测带动了电流检测IC 的发展，降低了由分立器件带来的参数变化、器件数目太多等问题，集成电路方便了我们使用。
管道杂散电流的检测方法和应用
4.杂散电流参数的测试4.1检测参数的选择及意义杂散电流的检测是地铁杂散电流防护的重要组成部分，做好杂散电流的检测工作对保障地铁的良好运行至关重要。
地铁杂散电流难以直接测量，一般采用间接的办法来反应杂散电流的的腐蚀情况，地铁结构与设备受杂散电流腐蚀的危险性指标是由结构表面向周围电解质的泄漏电流密度和由此引起的电位极化偏移来确定的。
而电流密度难以直接测量，只有通过测量埋地金属极化电位来判断。
因此埋地金属极化电位是杂散电流腐蚀监测中的主要参数。
埋地金属极化电位的测量采用埋参比电极的方法。
参比电极与结构钢筋之间的电位差为结构钢筋的极化电位。
由于参比电极本身存在自然本体电位，且会受到各种外在因素的影响而发生变化，所以在测量时要对其进行修正校准，以提高测量精度，修正方法是在列车停运时，在没有杂散电流干扰的情况下测量结构钢对参比电极的电位作为参比电极的本体电位。
为了得到极化电位的正向偏移值，自然本体电位的测量也很重要。
泄露的杂散电流引起的结构钢的电位极化偏移值，即极化电位。
应取在列车运行高峰时间内测得的半小时平均值。
对于钢筋混凝土质的地铁主体结构钢，极化电位的正向偏移平均值不应超过0.5V[32]。
从理论上讲，埋地金属结构对地电位的地应该是无限远点的大地，这在实际测量中是难以实现的，一般以就近的大地作为地。
在地铁直流牵引供电系统中，由于杂散电流的干扰作用使得接地电位发生偏移，所以不能以接地作为电压测量的基准点，需要使用合适的参比电极。
在实际测量中埋地金属结构对地电位的定义是指金属结构表面与电解质之间用与同一电解质接触的参比电极测得的电位差。
参比电极作为测量电位的传感器，其性能及其可靠性是影响电位测量的关键因素。
应具有以下特点：长期使用时电位稳定，重现性好，不易极化，寿命长，并有一定的机械强度，具有最低的内阻以降低电流通过时因电极内部欧姆压降而产生的误差，常用的参比电极有甘汞、银/氯化银、铜/硫酸铜电极。
长效铜/硫酸铜参比电极具有电压稳定、耐极化性能好、使用寿命长、内阻小等优点，完全符合阴极保护工程中对参比电极的要求，可以作为地铁杂散电流极化电压测量的基准。
电力系统中的电流实时监测与异常检测方法研究
电力系统中的电流实时监测与异常检测方法研究电力系统作为现代社会不可或缺的基础设施，其稳定运行对于社会经济的发展至关重要。
然而，电力系统中存在着各种电流异常情况，如过载、短路、漏电等，这些异常情况可能会引发事故甚至导致系统的瘫痪。
因此，电力系统中的电流实时监测与异常检测方法成为了研究的热点和难点之一。
电流实时监测是保障电力系统稳定运行的重要手段之一。
通过对电流的实时监测，可以及时获取系统的运行状态，并提前预警可能出现的异常情况。
目前常用的电流实时监测方法有以下几种：一、传统电流采集方法：传统的电流采集方法主要使用传感器来采集电流信号。
常见的传感器有电流互感器和电流互感器两种。
电流互感器是一种电性传感器，通过电磁感应原理来采集电流信号；电流互感器是一种光学传感器，通过光电效应来采集电流信号。
传统的电流采集方法简单易行，但存在着信号质量受到干扰的问题，同时对系统的负载有一定的影响。
二、无感电流采集方法：无感电流采集方法是近年来的研究热点。
利用电力系统中的设备和线路自身的特性，通过非接触的方式采集电流信号。
无感电流采集方法主要有磁传感器采集法和电磁场分析法两种。
磁传感器采集法通过磁传感器感应电流产生的磁场来采集电流信号；电磁场分析法通过对电力设备内部电磁场分析来估计电流信号。
无感电流采集方法避免了传统电流采集方法中信号受干扰的问题，并且对系统的负载影响较小，但其在复杂环境下的应用还存在一些问题，需要进一步深入研究。
电流异常检测是在电流实时监测的基础上，通过对电流信号的分析和处理，判断电力系统中是否存在异常情况。
电流异常检测方法旨在实时发现和定位电力系统中的异常情况，以便及时采取相应的措施，防止事故的发生。
目前常用的电流异常检测方法有以下几种：一、基于统计分析的异常检测方法：基于统计分析的异常检测方法是最常见的一种方法。
该方法通过对电流信号的统计特性进行分析，利用统计学的方法检测电流信号中是否存在异常情况。
两种谐波电流检测方法的比较研究_戴朝波
关键词 :谐波 ;自适应 ;检测 ;电力有源滤波器 中图分类号 :T M 133 文献标识码 :A
1 引言
随着由电网谐波引起的电能质量问题日益受到 重视 , 人们越来越关注电力有源滤波器 。谐波电流的 检测环节是一个直接影响到有源滤波效果的关键环 节 。目前 , 在三相电路中 , 基于瞬时无功功率理论的 谐波电流检测方法在日本得到了广泛的应用[ 1] 。文 [ 2 , 3] 把瞬时无功功率理论应用到单相电路中 , 两文 都是通过延时来得到所需的新的信号 , 这一不必要的 延时对检测方法的动态响应是很不利的 , 另外 , 该方 法实现起来也比较烦琐 。电流采样保持检测法[ 4] 对 电路元器件精度要求较高 , 调整较为困难 , 且电压波 形产生畸变时 , 无法实现有效补偿 , 该方法可以应用 于无功补偿 。文[ 5] 提出了基于自适应干扰对消原理 的自适应谐波电流检测法 , 该检测法在文[ 6] 得到了 应用 。 文[ 7] 详细论述了基于鉴相原理的瞬时谐波电 流检测方法 , 文[ 8] 对该方法也有所论及 。
如前所述 , 谐波电流检测方法已经有许多种 , 对 各种检测方法的综合性能作一下全面深入细致的比 较和分析 , 掌握各种检测方法的各自特点 , 以便于应 用在不同要求的实际系统中 , 这些工作应该是当务之 急 。本文的工作针对基于鉴相原理的瞬时检测法和 基于自适应干扰对消原理的自适应检测法 。在频域 和时域里对这两种方法的检测精度和动态特性做了 详细的分析和比较 。研究结果表明自适应检测法能 够取得较高的检测精度 , 瞬时检测法能够更有效地协 调好谐波电流检测精度和检测实时性之间的矛盾 。
波器 LPF 滤波后 , 得到直流分量分别为
P 1dc = 2 I cos φ
(4)
P 2dc =- 2 Isin φ
变频器常用检测方法
1 引言控制系统反馈量检测的精确程度，从某种意义上说，很大程度上决定了控制系统所能达到的控制品质。
检测电路是变频调速系统的重要组成部分，它相当于系统的“眼睛和触觉”。
检测与保护电路设计的合理与否，直接关系到系统运行的可靠性和控制精度。
2 变频器常用检测方法和器件2.1 电流检测方法图1 电流互感示意图电流信号检测的结果可以用于变频器转矩和电流控制以及过流保护信号。
电流信号的检测主要有以下几种方法。
(1) 直接串联取样电阻法这种方法简单、可靠、不失真、速度快，但是有损耗，不隔离，只适用于小电流并不需要隔离的情况，多用于只有几个kva的小容量变频器中。
(2) 电流互感器法这种方法损耗小，与主电路隔离，使用方便、灵活、便宜，但线性度较低，工作频带窄(主要用来测工频)，且有一定滞后，多用于高压大电流的场合。
如图1所示。
图1中，r为取样电阻，取样信号为:us=i2r=i1r/m (1)式中，m为互感器绕组匝数。
电流互感器测量同相的脉冲电流ip时，副边也要用恢复二极管整流，以消除原边复位电流对取样信号的影响，如图2(a)所示。
在这种电路中，互感器磁芯单向磁化，剩磁大，限制了电流测量范围，可以在副边加上一个退磁回路，以扩展其测量范围，如图2(b)所示。
电流互感器检测后一般要通过整流后再用电阻取样，如图2(a)。
由于主回路电流会有尖峰，如图3(a)，这种信号用于峰值电流控制和保护都会有问题。
图2 电流互感器及范围扩展随着脉宽的减小，前沿后斜坡峰值可能比前沿尖峰还低，就会造成保护电路误动作，所以要对电流尖峰进行处理。
处理的方法见图3(b)，和rs并联一个不大的电容cs，再加一个合适的rc参数，就能有效地抑制电流尖峰。
如图3(c)所示。
图3 电流取样信号的处理(3) 霍尔传感器法它具有精度高、线性好、频带宽、响应快、过载能力强和不损失测量电路能量等优点。
其原理如图4所示。
图4中，ip为被测电流，这是一种磁场平衡测量方式，精度比较高，若lem的变流比为1:m，则取得电压us也符合式(1)。
伺服电机控制系统中三种电流采样方案的比较
（ Ｅ １ ）Ｌ Ｍ霍耳传 感 器
电流检测 ｌ 电编码器输 ｌ 光
转 速和 位置 负反馈 的三 闭环 系统 。 Ｄ Ｐ Ｓ 负责 采 样
接 口部件
ＤＳ 主控 模 块 Ｐ
各 相 电流 ，并计 算 电机 的转速 和位 置 ，再运 用 矢 量 控制算 法得到 电压 矢量Ｐ ＷＭ控 制信 号 ，最后 经 光 藕隔 离 电路 驱 动逆变 器 功率 开关 器件 ：同时 用
突 出的特 点是 在整个 工作 区域 内输 出特性 是 线性 的 、功耗 小 、重量 轻 、温度稳 定性 好 、测量 频带
宽 、能测 量各 种波形 的电流 、电 隔离 、输 出为 电 压信号 或 电流 信号 的精 度普 遍较 高 ，这使 得 Ｌ Ｍ Ｅ
霍耳 传感 器应 用极 为方便 可靠 ，是 理想 的 电流传 感 器 ；但是成 本较 高 。
摘 要 ：针 对 电流检 测常 用的 三种 方案进 行 了实验 和 比较 ，获 得 了对这 三种 方案 各 自优 缺 点
的清晰认 识 ，为 不 同的 条件 下 电流检 测 方案 的选择提 供 了参考 。
关 键 字 ： 电机 控 制 ；伺 服 系统Hale Waihona Puke ； 电 流 环 ； 电 流检 测
０ 引言
．
Ｃ ｉ Ｅ Ｄ ｎｔ ２０ ． 电 子元 器 件 丕 用 ７ ｈｎ Ｃ ．ｅ ａ ０ ７１ ３
维普资讯
第９ 卷
第１ 期
电子元 嚣 件 焘 用
Ｅ ｅ ｔｏ ｉ ｏ ｏ ｅ ｔ Ｄ ｖ ｃ ｐ ｉ ａｉｎ ｌ ｃｒ ｎｃ Ｃ ｍｐ ｎ ｎ ＆ ｅ ｉ ｅＡｐ ｌ ｔ ｓ ｃ ｏ
浅谈电流检测方式(Allegro电流传感器简介)
一、检测电阻+运放优势：成本低、精度较高、体积小劣势：温漂较大，精密电阻的选择较难，无隔离效果。
分析：这两种拓扑结构，都存在一定的风险性，低端检测电路易对地线造成干扰；高端检测，电阻与运放的选择要求高。
检测电阻，成本低廉的一般精度较低，温漂大，而如果要选用精度高的，温漂小的，则需要用到合金电阻，成本将大大提高。
运放成本低的，钳位电压低，而特殊工艺的，则成本上升很多。
二、电流互感器CT/电压互感器 PT在变压器理论中，一、二次电压比等于匝数比，电流比为匝数比的倒数。
而CT 和PT就是特殊的变压器。
基本构造上，CT的一次侧匝数少，二次侧匝数多，如果二次开路，则二次侧电压很高，会击穿绕阻和回路的绝缘，伤及设备和人身。
PT相反，一次侧匝数多，二次侧匝数少，如果二次短路，则二次侧电流很大，使回路发热，烧毁绕阻及负载回路电气。
CT,电流互感器，英文拼写Current Transformer，是将一次侧的大电流，按比例变为适合通过仪表或继电器使用的，额定电流为5A或1A的变换设备。
它的工作原理和变压器相似。
也称作TA或LH（旧符号）工作特点和要求：1、一次绕组与高压回路串联，只取决于所在高压回路电流，而与二次负荷大小无关。
2、二次回路不允许开路，否则会产生危险的高电压，危及人身及设备安全。
3、CT二次回路必须有一点直接接地，防止一、二次绕组绝缘击穿后产生对地高电压，但仅一点接地。
4、变换的准确性。
PT，电压互感器，英文拼写Phase voltage Transformers，是将一次侧的高电压按比例变为适合仪表或继电器使用的额定电压为100V的变换设备。
电磁式电压互感器的工作原理和变压器相同。
也称作TV或YH（旧符号）。
工作特点和要求：1、一次绕组与高压电路并联。
2、二次绕组不允许短路（短路电流烧毁PT）,装有熔断器。
3、二次绕组有一点直接接地。
4、变换的准确性三、模块型霍尔电流传感器模块型霍尔电流传感器分开环模式与闭环模式。
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浅谈电流检测方式一、检测电阻+运放优势：成本低、精度较高、体积小劣势：温漂较大，精密电阻的选择较难，无隔离效果。
分析：这两种拓扑结构，都存在一定的风险性，低端检测电路易对地线造成干扰；高端检测，电阻与运放的选择要求高。
检测电阻，成本低廉的一般精度较低，温漂大，而如果要选用精度高的，温漂小的，则需要用到合金电阻，成本将大大提高。
运放成本低的，钳位电压低，而特殊工艺的，则成本上升很多。
二、电流互感器CT/电压互感器PT在变压器理论中，一、二次电压比等于匝数比，电流比为匝数比的倒数。
而CT和PT就是特殊的变压器。
基本构造上，CT的一次侧匝数少，二次侧匝数多，如果二次开路，则二次侧电压很高，会击穿绕阻和回路的绝缘，伤及设备和人身。
PT相反，一次侧匝数多，二次侧匝数少，如果二次短路，则二次侧电流很大，使回路发热，烧毁绕阻及负载回路电气。
CT,电流互感器，英文拼写Current Transformer，是将一次侧的大电流，按比例变为适合通过仪表或继电器使用的，额定电流为5A或1A的变换设备。
它的工作原理和变压器相似。
也称作TA 或LH（旧符号）工作特点和要求：1、一次绕组与高压回路串联，只取决于所在高压回路电流，而与二次负荷大小无关。
2、二次回路不允许开路，否则会产生危险的高电压，危及人身及设备安全。
3、CT二次回路必须有一点直接接地，防止一、二次绕组绝缘击穿后产生对地高电压，但仅一点接地。
4、变换的准确性。
PT，电压互感器，英文拼写Phase voltage Transformers，是将一次侧的高电压按比例变为适合仪表或继电器使用的额定电压为100V的变换设备。
电磁式电压互感器的工作原理和变压器相同。
也称作TV或YH（旧符号）。
工作特点和要求：1、一次绕组与高压电路并联。
2、二次绕组不允许短路（短路电流烧毁PT）,装有熔断器。
3、二次绕组有一点直接接地。
4、变换的准确性模块型霍尔电流传感器模块型霍尔电流传感器分开环模式与闭环模式。
开环模式又称为直接测量式霍尔电流传感器，输入为电流，输出为电压。
这种方式的优点是结构简单，测量结果的精度和线性度都较高。
可测直流、交流和各种波形的电流。
但它的测量范围、带宽等受到一定的限制。
在这种应用中，霍尔器件是磁场检测器，它检测的是磁芯气隙中的磁感应强度。
电流增大后，磁芯可能达到饱和；随着频率升高，磁芯中的涡流损耗、磁滞损耗等也会随之升高。
这些都会对测量精度产生影响。
当然，也可采取一些改进措施来降低这些影响，例如选择饱和磁感应强度高的磁芯材料；制成多层磁芯；采用多个霍尔元件来进行检测等等。
开环模式的结构原理见下图根据检测量程的需求，一般分为以下两种绕线模式，左图为小量程的结构图，右图为大量程的结构图。
闭环模式又称为零磁通模式或磁平衡模式，其输入与输出端均为电流信号。
原理见下图将霍尔器件的输出电压进行放大，再经电流放大后，让这个电流通过补偿线圈，并令补偿线圈产生的磁场和被测电流产生的磁场方向相反，最终达到磁平衡。
这个平衡过程是自动建立的，是一个动态平衡。
建立平衡所需的时间极短。
平衡时，霍尔器件处于零磁通状态。
磁芯中的磁感应强度极低（理想状态应为0），不会使磁芯饱和，也不会产生大的磁滞损耗和涡流损耗。
恰当地选择磁芯材料和线路元件，可做出性能优良的零磁通电流传感器。
现在市场上的模块霍尔电流传感器，一般体积较大，为双电源供电，价格较高，闭环模式的霍尔电流传感器其性能要比开环模式好，但价格也比开环模式的贵许多。
四、其他的电流检测器件。
除以上介绍的几种电流检测方式外，还有其他几种测量方式，分别为：AVAGO的光耦隔离放大器。
TI的电容式隔离放大器ADI的西格玛德尔塔式隔离放大器。
这三种电流检测方式，芯片内部结构，原理是不一样的，但外围电路有许多共同点。
三种方式均是通过检测精密电阻两端的电压来判定其被检测电流的大小。
原边与负边均需加电源供电。
输出为差分输出，需考虑共模抑制比，可做到零基准电压。
响应时间与精度差不多，均为us级，精度界于1%~5%。
五、Allegro电流传感器介绍完了其他的电流检测方式，接下来，重点介绍一下Allegro的电流传感器。
鄙人代理此条线的产品。
Allegro电流传感器的共同点：芯片级霍尔电流传感器，串联在电流回路中，外围电路简单。
2. 开环模式的霍尔电流传感器（因体积问题，芯片级霍尔电流传感器无法做到闭环模式。
）3. 可测交直流电流。
4. 无需检测电阻，内置毫欧级路径内阻。
5. 单电源供电，原边无需供电。
6.80~120KHz的带宽，外围滤波电容可调整带宽与噪声的关系。
7.输出加载于0.5Vcc上，非常稳定的斩波输出。
级响应速度，精度在-40~85℃时小于2%9.带抑制干扰的特殊封装工艺。
10.非常好的一致性与可靠性。
年出厂不合格率小于1PPM。
常推的几颗Allegro霍尔电流传感器为：ACS712从ACS712的内部框图与封装解剖图可以看出，原边电流只是从芯片内部流过，与副边电路并没有接触，原边与副边是隔离的，因为封装小，所以ACS712的隔离电压为2100V。
因为电流的流过会产生一个磁场，霍尔元件根据磁场感应出一个线性的电压信号，经过内部的放大、滤波、与斩波电路，输出一个电压信号。
ACS712根据尾缀的不一样，量程分为三个规格：5A、20A、30A，温度等级均为E级（-40~85℃）。
输入与输出在量程范围内为良好的线性关系，其系数Sensitivity分别为，185、100、66mV/A。
因为斩波电路的原因，其输出将加载于0.5Vcc上。
ACS712的Vcc电源一般建议采用5V。
输出与输入的关系为Vout=0.5Vcc+Ip*Sensitivity。
一般输出的电压信号介于0.5V~4.5V之间。
Ip+与Ip-之间流经芯片内部的那一部份，我们称之为内置路径内阻，其阻值为1.2mΩ.当大电流流经它时，所产生的功耗很小，如30A满量程的电流流经它时，产生的功耗为P=30*30*1.2/1000=1.08W。
ACS 712的全温度范围的精度为±1.5%。
在25~85℃时，精度特性更好。
输入与输出之间的响应时间为5us。
带宽为80KHz，通过调整滤波脚与地之间的滤波电容，可根据客户的要求来调整噪声与带宽的关系，电容取值大，带宽小，噪声小。
ACS710与ACS712相比，ACS710多了一个过流保护功能。
如上图所示，蓝色虚框为ACS710的电流检测回路，红色虚框为ACS710的过流保护回路。
ACS710与ACS712的电流检测原理是一样的，所不同的有以下几点：ACS710因为封装SOIC-16体积比ACS712稍大，所以原边与副边的隔离电压也比ACS712大，为3000V。
内置路径内阻为1.0 mΩ。
量程不一样，根据尾缀不同，分12.5A与25A两种量程。
这里的12.5A量程与25A量程指的是优化量程，实际上，ACS710有三倍过载能力，即，他们的实际量程分别为37.5A与75A。
但考虑到电流过大，温升的效应，不建议将ACS710长期工作于过载条件下。
ACS710 Vcc可选用5V与3.3V两种。
5V与3.3V时，其输入输出的线性系数（Sensitivity）也为线性。
如ACS710 25A量程的IC，Vcc为5V时，Sensitivity为28mV/A. 3.3V时，Sensitivity 为28*3.3/5=18.5mV。
温度等级不一样，ACS710为K级，-40~125℃.ACS710的带宽为120KHZ，响应时间为4us，过流保护响应时间为2us。
ACS710过流保护功能说明1. 16管脚为使能脚。
2.调整15脚外围的两个分压电阻值，可设定过流保护的门限值。
Vcc为5V时，ACS710KLATR-12CB-T（12.5A量程的型号）其可设定的过流保护的门限范围为22.3A~35.7A；ACS710KLATR-25CB-T（25A量程的型号）其可设定的过流保护的门限范围为44.6A~71.5A。
3.13管脚为Fault输出脚，过流条件出现时，13管脚将在2us内输出一个低电平信号，其中外接电容Coc为缓冲电容，以防止因干扰而产生的误报情况。
4. 下图为过流保护过程的图解说明。
ACS758ACS758的原理是一样的。
与ACS712、ACS710相比，其特点是：量程大，分为50A、100A、150A、200A 四个等级。
内置路径内阻小，为100uΩ.温度等级，50A、100A量程的等级为L级，即-40~150℃；150A量程的为K级，即-40~125℃；200A量程的为E级，即-40~85℃.带宽为120KHz，响应时间为4us。
25℃时，原边1200A大电流时，可承受时间为1秒。
85℃时，原边900A大电流时，可承受时间为1秒。
150℃时，原边600A大电流时，可承受时间为1秒。
以上介绍的为Allegro的三颗代表型芯片级霍尔电流传感器，我介绍的均为双向的霍尔电流传感器（可测交直流），输出加载于0.5Vcc上。
Allegro也有单向的霍尔传感器，其单向的霍尔电流传感器（可测正电流），输出加载于0.1Vcc上。
芯片级的霍尔电流传感器，目前其最大量程为200A，对于大于200A的电流，可用Allegro线性霍尔做成塻块型霍尔电流传感器。
事实上，国内有部份品牌的模块型霍尔电流传感器，就是应用Allegro的线性霍尔做为核心做成的。
六．小结各种电流检测的方式原理各不同。
检测电阻+运放与电流互感器属于低成本的方案，其可靠性与安全性较差，主要用于低端方案。
模块式霍尔电流传感器，其体积较大，双电源供电，成本较高。
隔离放大器，其原边，副边均需电源供电，在消除干扰方面的设计难度更大，成本比模块式霍尔电流传感器要低，比Allegro的成本高。
外围电路较复杂，需加检测电阻。
Allegro的霍尔电流传感器，量程相对于每一个型号来说，是固定的，最高量程为200A。
小量程(50A以下)的霍尔电流传感器成本低，ACS758的成本比模块型霍尔电流传感器低。
输出加载于0.5Vcc,输出信号为正电压。