确定水驱砂岩油藏采收率的方法

应用水驱特征曲线法计算某油藏可采储量及采收率

Ⅳ Ｄ，
（４）
式中：ＮＲ为可采储量，１０ｔ。
１．２乙型水驱特征曲线
童宪章和谢尔盖夫等人分别于１９７８年和１９８２
年，以经验公式的形式提出了累积产液量与累积产
油量的半对数直线关系，由中国石油天然气总公司
●● ＿＿＿＿－ ●●＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿—
—
ＮＲ—
（１１）
１．４丁型水驱特征曲线法
也是由苏联学者纳扎洛夫于１９７２年以经验公
式提出累积液油比与累积产水量的直线关系式，其
基本关系式为：
，
一口４＋ｂ４Ｗｐ
应用。它既可以预测经济极限含水率条件下的可采
储量，其关系式为：
ｌｏｇＷＰ一口ｌ＋ｂｌＮｐ
（１）
式中：ｗ为累积产水量，１０ｔ；Ｎ为累积产油
量，１０ｔ；ａ为甲型水驱特征曲线的截距；ｂ为甲型
水驱特征曲线的斜率。
（１２）
它的累积产油量与含水率的关系式为：
●＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿ ●。＿＿＿－＿＿＿＿●＿－ ●●＿＿。－－＿。－。。＿。＿●＿＿。＇＿●● －●＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿—
—
Ⅳ 一
二
（１３）
收稿日期：２ＯｌＯ—Ｏ１—２８作者简介：袁继明（１９８２一），男，黑龙江鸡西人，在读研究生，西南石油大学硕士０７及油气田开发专业，油藏工程。

各类油藏采收率计算公式

一、常规砂岩油藏采收率计算二、低渗透砂岩油藏三、碳酸盐岩油藏采收率计算四、砾岩油藏采收率计算五、凝析气藏采收率计算六、溶解气驱油藏采收率计算七、稠油油藏采收率计算#一、常规砂岩油藏采收率计算1）石油行业标准1(俞启泰,1989年）T V hs k E k r R 0001675.006741.0*0001802.0lg 09746.0lg 1116.0274.0+--+-=μ式中各项参数的分布范围2）石油行业标准2(陈元千,1996年）S KE oR 003871.03464.0lg084612.0058419.0+++=φμ式中各项参数的分布范围适用条件：中等粘度，物性较好，相对均质。

#HIDD_H13）万吉业（1962年）RR KE μlg165.0135.0+=4）美国Guthrie 和Greenberger （1955年）h S K E wi o R 00115.0538.125569.0lg 1355.0lg 2719.011403.0--+-+=φμ适用条件：油层物性较好，原油性质较好 5）美国API 的相关经验公式（1967年）2159.01903.00422.0)()1(3225.0--⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=a i wi r oi wi R P P S K B S E μφ 适用条件：油层物性较好，原油性质较好，不适用于稠油低渗油藏。

6）俄罗斯的Кожакин（1972年）h V S S K E k k r R 0018.005.0171.0000855.0)1000/lg(0275.0lg 167.0507.0*+-+-+-=μ适用条件：μR =(0.5-34.3) K ＝(109-3200)10-3μm 2S *＝7.1-74公顷/口 S K =0.32-0.96 V K =0.33-2.24 h =2.6-26.9m7）俄罗斯Гомзиков的相关经验公式（1977年）hT S Z S S K E oi k r R 0039.000146.027.0054.0180.000086.00078.0)1000/lg(082.0195.0+++-+--+=*μ适用条件：K-0.130～2.580μm 2 μR =0.5～34.3mPa.s S *=10～100公顷/口 Z=0.06～1.0 Soi=0.70～0.95 T=22～73℃ H=3.4～25m8）前苏石油科学研究所的格姆齐科夫公式ZS S S h T K E oi k r R 00085.000053.0173.0149.00038.000013.0lg 121.000080.0333.0*--+++++-=μ以上各式中参数：E R ：采收率，小数； K ：平均空气渗透率，×10-3μm 2； μo ：地层原油粘度，mPa.s ； μr ：地层油水粘度比； υ：平均有效孔隙度； S k ：砂岩系数；V k ：渗透率变异系数； B oi ：原始原油体积系数； S ：井网密度，口/km 2； h ：有效厚度，m ； T ：地层温度，℃； Z ：过渡带的储量系数； P i ：原始地层压力，MPa ； P a ：废弃压力，MPa ；S ：井网密度，口/km 2； S *：井网密度，ha/well ； S wi ：地层束缚水饱和度； K *：有效渗透率，μm 2。

油藏采收率测算方法

0.7
0.65
0.46
ER（f） 0.239
77
2-4 油藏采收率测算方法
o 三、青西油田采收率计算(注水开采)
· 水驱采收率（井网密度法）
谢尔加乔夫公式
隆 5 块水驱采收率的计算结果表
●水驱油藏的相关经验公式：
( ) ( ) ER
=
éf
0.3225ê ë
1 - S wi B oi
ù 0.0422 ú û
æ ´ ççè
Km wi m oi
ö 0.077 ÷÷ ø
´
S wi
-0.1903
æ ´ ççè
pi pa
ö -0.2159 ÷÷ ø
●溶解气驱的相关经验公式：
0.1611
0.0979
量的比值； ●采出程度：截止计算时间为止所采出的总采油量和地
质储量的比值。
61
2-4 油藏采收率测算方法
o 一、影响采收率因素的分析原油采收率不仅与油田天然条件有密切关系，而且在不
同程度上反映着油田开发和开采的技术水平。
●地质因素 1．天然驱动能量的大小及类型； 2．油藏岩石及流体性质； 3．油气藏的地质构造形态。 ●油田开发和采油技术对采收率的影响 1．油气藏开发层系的划分； 2．布井方式与井网密度的选择； 3．油井工作制度的选择和地层压力的保持程度； 4．完井方法与开采技术； 5．增产措施以及采用新技术、新工艺的效果； 6．提高采收率的二次、三次采油方法的应用规模及效果。
317
体积波及系数 Ev (f) 井网密度 S(well/km2)
0.59 5.8
经济最佳井距 L(m)
415
窿5块

油藏采收率标定方法简介高宝国

20
复合油藏
15
类型参照本表适当
10
选值
8
地质综合评价法修正系数取值表
修正系数
0.6
0.7
0.8
0.9
1
1.1
1.2
1.3
ER

Np Nooip

Nooip No r Nooip
ER——原油采收率，%；
Np——可采储量，t或m3； Nooip——原油原始地质储量， t或m3； Nor——油层剩余油量， t或m3。
2、影响采收率因素——地质因素、人为因素
油藏类型：如构造、断块、岩性和裂缝性油气藏等储层特点：孔隙结构类型、润湿性、连通性、非均
静态法-3、地质综合评价法
ER=E×au×ak×aΦ ×af×at×ar×av
以油藏类型和能否形成注采系统为基础（基本采收率E），考虑影响开发效果的各种因素（乘以修正系数a），利用综合评价的方法，使其标定的采收率值接近于开发实际。
主要影响因素有：原油粘度u 、渗透率k 、孔隙度Φ 、井网密度f 、油层温度t 、油气比r 、非均质性v等。
规
岩心分析法、经验公式法、地质综合评价法、类比法、流管法
水驱
动态法-适用于开发中后期
水驱特征曲线法、递减曲线法、增长曲线法
完成注聚、转入后续水驱效果明显的单元
化采用方案设计增加可采储量数值（数值模拟法）学驱正在注聚效果明显的单元-吨干粉增油法
数值模拟法：静态与动态结合，适用范围广。
一、可采储量定义及影响因素二、开发初期可采储量确定方法三、开发中后期可采储量确定方法四、几点认识
G、水驱砾岩油田采收率公式：
ER=0.9356-0.1089lguo-0.0059Pi+0.0637(ke/u0)0.3409+0.001696S+0.003288L-0.9087Vk-0.01833now

疏松砂岩油藏中高含水期提高采收率技术

孤东油田七区西单元１８年５ “ ９６月投入开发，１８年５９７月正式注水．没有无水采油期。该单元地质储量１７万吨，含油面积９８６４．平方５千米，有效厚度８米。属于辩状河沉积，由于储层胶结疏松、渗透．８率高、非均质性强，岩石表面亲水等特征，原始油层平均渗透率
步细分的必要，另外，６层平均效厚４７，６层平均效厚６４，再 ‘ ．米．米次细分后单层厚度较薄，进一步细分对开发及剩余油挖潜没有实质的意义，所以这２个小层不再进一步细分。这样．本次水平井挖潜的详
一
（３）吸水剖面显示剩余油在上部富集。从近年注水井吸水剖面反映出底部每米吸水量大，吸水好，而顶部吸水较差。从１９年以来９／）的吸水剖而统计，油层上部吸水逐年变差，吸水好的层段主要集中在中下部。
孔道的可能合正韵律厚油层层内夹层的识别。孤东七区西共有各类取心井ｌ口，其中取到厚油层的井有普通取心井６，密闭取心井５４Ｈ口，次对取心井岩性进行详细研究基础上进行了层内夹层的识别，本共识别出３夹层：Ａ物性夹层、Ｂ岩性夹层、Ｃ灰质夹层。本次对种孤东七区西馆上６层的层内夹层进行了识别研究，经研究认识到６
２０年）的．．％，而６层吸水好＋水较好的厚度比例由０１５３２ ‘ 吸
过近２年的开发，目前已进入特高含水开发阶段．平面储量动用程度（）高、水淹严重、后期措施效果差。通过新井及监测资料认识到由于渗透性的差异和层内夹层的存在，造成层内水淹差异较大，渗透率较低的顶部剩余油相对富集，具备水平井挖潜的潜力。为此在该层系开展了水平井挖潜方案设汁。

可采储量计算方法

公式(4)、（5）应用的参数变化范围见下表
………(5)
开发前阶段可采储量计算
技术可采储量计算
式(4)、（5）中应用的参数变化范围
地层原油粘度原始原层压力有效渗透率井网密度油层连通率渗透率变异系数注采井数比过渡带地质储量/地质储量
0~0.408
表格计算法
技术可采储量计算
2、溶解气驱油田采收率估算范围
参数溶解气原油密油比度 (m3/m3) (g/cm3) 0.9659 10.69 0.8762 0.7796 0.9659 35.62 0.8762 0.7796 0.9659 106.86 0.8762 0.7796 0.9659 178.1 0.8762 0.7796 0.9659 365.2 0.8762 0.7796 砂岩平均 0.086 0.152 0.248 0.088 0.152 0.264 0.113 0.151 0.230 0.212 0.202 采收率(f) 石灰岩、白云岩或燧石最小最大平均最小 0.026 0.280 0.040 0.026 0.087 0.328 0.099 0.029 0.169 0.390 0.186 0.080 0.033 0.275 0.045 0.009 0.084 0.323 0.098 0.026 0.176 0.398 0.193 0.074 0.060 0.266 0.069 0.019 0.084 0.300 0.096 0.025 0.138 0.361 0.151 0.043 0.126 0.116 0.326 0.318 0.132 0.120 0.040 0.031
1 Swi Bob
0.1611

塔河油田底水砂岩油藏水平井堵水提高采收率技术

量规律与高渗段关系强的特点．提出多次深部封堵高
渗出水段，使油水界面较均匀地抬升到水平段，从而达到提高采收率的目的（图１。见）
０８１．ｍ，．１也表现出底水锥进的特点。数值模拟结果～７
也表明：夹层对底水锥进具有一定的遮挡作用，高渗段
小于５ｘ０ｘｌ％ｌ。０１Ｉ占８ｌｍ』５口水平井产液剖面测井资料（见表１表明．）水平段平均产液井段长度只占水平段总长的３％，量的３大井段未产出。主要产液井段与高渗井段、跟趾端和井眼
轨迹低点有关，高渗段与产液层段的对应率达到７％，１
机械卡封适用于套管完井．且只能针对井筒，并无
法精细地对多段高渗段实施封堵：水泥挤注复射工艺难度大，费用高。只封堵储层表皮，后期易水窜；水溶性化学堵剂深部封堵工艺可以深部封堵，但在高温高盐条件下的堵剂选择难度大］对储集空间不具有选择，
高渗段含水率高达８％。总之，平段的高渗段既是１水主要出液段，又是主要产水段，平井高含水的主要原水２２提高采收率思路．根据油藏底水能量强、水平井非均质强和产出液
因是高渗段的点状水淹。
从后期调整井的测井情况得出．油水界面抬升为
图３三叠系下油组孔隙度分布
第ｌ７卷第３期
甘振维：塔河油田底水砂岩油藏水平井堵水提高采收率技术

浅析砂岩油藏提高原油采收率新方法

传统模型认为：在水湿岩石中，当连续的油相为水所驱替时，油相的连续性在某一残余油饱和度点时将被打破，这时油将以油滴的形式滞留在三围孔隙网络中。这就会导致非常高的残余油饱和度以及油相的不连续。为了使这些孔隙网络中的油流动起来，我们必须对物性做出大量调整。一般需要将注水速度提高三个数量级，或者将油水界面张力降低三个数量级。支持这一理论的依据是：使用有效的表面活性剂可以把这些残余油开采出来。从理论上讲，注入表面活性剂可以使残余油形成高于残余油饱和度浓度的原油富集带。支持这一理论的证据有实验室岩心驱替试验和现场观察数据（Ａｍｙｘ等人，１９６０）。这一含油富集带将以活塞的形式向生产井推进，在含油富集带向前推进的同时，它可以拾将它前面的油滴，使这些油滴流动起来。２新的实验室数据和粗化处理我们进行一项新的试验，从岩心的一端注入进行了标记的油，使岩心的含油饱和度达到残余油饱和度水平，然后用盐水进行驱替。在下面所介绍的试验中，所使用的岩心是Ｂｅｎｔｈｅｉｍｅｒ砂岩。原生水用由２０克氯化钠、４克硫酸钠、３．Ｏ克含有６个结晶水的氯化镁、０．５克氯化钾和０．１５克氯化钙组成的合成海水模拟。使用了水溶性示踪剂以３５ｓ标记的硫酸钠和油溶性示踪剂以氚标记的十四烷。为了分析示踪剂，将５０微升的原油与１．８毫升的庚烷和１．８毫升的ＵｈｉｍａＧｏｌｄＬＬｔ．混合制备油样，用１００毫升水与３毫升的ＵｌｔｉｍａｏｌＧｄＬＬｔ．混合制备水样。在ＰａｃｋａｒｄＢｅｌｌ闪烁计数管内分析了所有样品。用圆柱状的砂岩岩心代表油藏，内容水样和油样，并在入口处