架桥机稳定性计算书
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附件:
JD150t/40m架桥机倾覆稳定性计算书
一、设计规范及参考文献
1、《起重机械设计规范》(GB3811-83);
2、《起重机械安全规程》(GB6067-85);
3、《钢结构设计规范》(GBJ17-88);
4、《公路桥涵施工规范》(041-89);
5、《公路桥涵设计规范》(JTJ021-89);
6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》;
7、梁体按照40米箱梁150t计。
二、架桥机设计荷载
(一)、垂直荷载
=150t;
桥梁重(40m箱梁):Q
1
提梁小车重:Q
=7.5t(含卷扬机重);
2
=5.3t(含纵向走行机构);
天车承重梁重:Q
3
前支腿总重:Q
=5.6t;
4
=36.3t(55m);
左承重主梁总重:Q
5
右承重主梁总重:Q
=36.3t(55m);
6
1号天车总重:Q
=7.5+5.3=12.8t;
7
2号天车总重:Q
=7.5+5.3=12.8t;
8
=8t(20m);
左导梁总重:Q
9
=8t(20m);
右导梁总重:Q
10
主梁、桁架及连结均布荷载:q=0.6t/m*1.1=0.66t/m;
主梁增重系数取1.1;
活载冲击系数取1.2;
不均匀系数取1.1。
(二)、水平荷载
1、风荷载
取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:q
=19kg/m2;
1
非工作状态风压取11级风的最大风压:q
2
=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。
2、运行惯性力:Φ=1.1.
三、架桥机纵向稳定性计算
架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机前支腿已悬空,1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重,计算见图见下图:
图1
P
1
=5.6t(前支腿自重);
P
2
=0.66t/m*2榀*(16.5m+16.5m)=43.56t;
P
3
=0.66t/m*2榀*22m=29.04t;
P
4
=16t;
P
5
=P6=12.8t;
P
7
为风荷载,架桥机工作环境允许风压为6级,验算时按照7级风压下横向风荷载计算,P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t,作用在中间支点以上2m处。
计算悬臂状态下的纵向稳定:
M
抗
=43.56t*16.5m+12.8t*27m+12.8t*21.5m=1339.54t·m;
M
倾
=5.6t*4m+29.04t*11m+16t*32m+2.7t*2m=859.24 t·m;
架桥机纵向抗倾覆安全系数:
η=M
抗
/M
倾
=1339.54/(859.24*1.1)=1.42>1.3
满足要求。
四、架桥机横向倾覆稳定性计算
1、正常工作状态下稳定性计算
架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在边梁就位时,最不利位置在1号天
车位置,验算时可偏于安全的将整个架桥机的荷载全部简化到该处,计算见图如下:
图2
P 1为架桥机自重(不含起重车)作用在两支点中心,P 1=43.31+45.44+7.3*2+14.6*2=132.55t ;
P 2为导梁承受的风荷载,作用在支点以上3.8m 处,导梁迎风面积按实体计算,导梁形状系数1.6。
A=(1+η1)(1+η2)* ΦA=(1+0.53)*(1+0.5)*62*2.25=320.1525m 2,其中 η1=0.53,η2=0.5;风荷载为:
P2=CKh εA=1.6*1.39*19*320.1525=13528kg=13.53t ;
P3为天车导梁承受的风载,作用点在支点以上5.179m 处,迎风面积按实体计算,导梁形状取1.6,P 3=2*1.39*1.6*19*0.8*0.46*4=124kg=0.124t ; P 4为架桥机小车重量,P 4=7.5*2+150*1.1=180t ;
P 5为架桥机起重小车及梁体承受的风载,作用点在支点以上8.113m 处,P 5=1.39*1.6*19*(3*2*2+2*30)=3042.432kg=3.0432t ,上图所示的A 点位倾覆支点,对A 点取矩:
M 倾=P 2*3.8+P 3*5.179+P 4*1.435+P 5*8.113=256.11 t ·m ; M 抗=P 1*4.8=636.24 t ·m ;
架桥机工作条件下横向倾覆安全系数为: η=M 抗/M 倾=636.24/(256.11*1.1)=1.26>1.3 满足要求。
2、非工作状态下稳定性验算
架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担,在横风荷载作用下,其稳定性
见下图:
图3
与图2相比,架桥机在提梁时有2.26的横向抗倾系数,而图3中已没有提梁,故此不用计算而得出结论:它的抗倾系数满足要求。