水解酸化池体的计算.
沉淀池和水解酸化池的设计计算
溶解氧：<0.2～0.3mg/L，用氧化还原电位之－50～＋20mv
PH 值：5.5～6.5
水温尽可能高，大于 25 摄氏度效果较好
配水：由配水区进入反应区的配水孔流速 v＝0.20～0.23m/s；v 不宜太小，以免不均。
好氧池曝气量的计算
参数: 水量:46 吨/小时, COD:1200mg/l, 无 BOD 数据,按 BOD=0.5*COD=600mg/l 计
2.4 主要构筑物和设备 ①匀质调节池：矩形钢混结构，共 2 间，每间池子结构尺寸 20m×20m×6.5m,有效容积 5000m3。池底布有穿孔
管，以利于搅拌混合。 ②缺氧池：矩形钢混结构，共 2 间。每间池子结构尺寸 18m×14m×5.3m,有效容积 2600m3。设潜水搅拌器 4 台，
控制溶解氧 0.2～0.5 mg/L。 ③预曝气池：矩形钢混结构，共 2 座。其中一座池子分 2 间，每间池子结构尺寸 30 m × 14 m ×5.3 m，有效容
方法一:按气水比计算: 接触氧化池 15:1,则空气量为:15×46=690m3/h 活性污泥池 10:1,则空气量为:10×46=460 m3/h 调节池 5:1,则空气量为:5×46=230 m3/h 合计空气量为:690+460+230=1380 m3/h=23 m3/min 方法二:按去除 1 公斤 BOD 需 1.5 公斤 O2 计算 每小时 BOD 去除量为 0.6kg/m3×1100m3/d÷24=27.5kgBOD/h 需氧气:27.5×1.5=41.25kgO2 空气中氧的重量为:0.233kg O2/kg 空气, 则需空气量为:41.25 kgO2÷0.233 O2/kg 空气=177.04 kg 空气 空气的密度为 1.293 kg/m3 则空气体积为:177.04kg÷1.293 kg/m3=136.92 m3 微孔曝气头的氧利用率为 20%, 则实际需空气量为: 136.92 m3÷0.2=684.6m3=11.41m3/min 方法三:按单位池面积曝气强度计算 曝气强度一般为 10-20 m3/ m2h , 取中间值, 曝气强度为 15 m3/ m2h 接触氧化池和活性污泥池面积共为:125.4 m2 则空气量为:125.4×15=1881 m3/h=31.35 m3/min 调节池曝气强度为 3m3/ m2h,面积为 120 m2 则空气量为 3×120=360 m3/h=6m3/min 总共需要 37.35 m3/min 方法四:按曝气头数量计算 根据停留时间算出池容,再计计算出共需曝气头 350 只,需气量为 3 m3/h 只, 则共需空气 350×3=1050 m3/h=17.5 m3/min 再加上调节池的需气量 6 m3/min, 共需空气:23.5 m3/min
水解酸化池计算公式
0.12
x
YK d Fw
0.4~0.6 47 48
51 m³ /d 0.48
q
VR 二沉池 1 R c 排出时 52
kg O2/ (kg MLVSS•d) kg O2/kg COD m³ /d
0.15 1.08 39
Ob a b Fw
56 57
A
O 20℃ 58 1.429 21%
Oa aFw b
54 55
∆Ob kg O2/kg COD m³ /d
O aQLr bVN wv
每日需要空气量 A
59 0.50 4.50 0 60 61
宽
W W
曝气层高度 总高度
h1 H
V LWH
单系列 62
图例 输入值 计算值 手工取值 注释 校核值
控制要求：
说明：
初设 版本
m m m m
#DIV/0!
63 64
0.50 5.50
65
H h0 h1 h2
66
67 68 69 70
DWB 校核 批准
2016/4/28 日期
P01 版本描述
ZS 编制
DWB
校核
算
版本 子项 单位 P02 AA 座 页数 污水站 数量 1 要求
材料
13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
1 h 14.4
27 28
kg/m³ %
1.05 0.30
31 32
制造要求
材料
设计参数 基本参数
设计水量 单系列水量 Q0 Q m3/d m3/d 24 24.00 25 26 设计系列 水力停留时间 个 T
水解酸化池计算
槽深h (m) 0.41
有三角堰时三角堰(90度)的设计 每个堰口流量 堰上水头h1 每米堰口数 (L/s) (m) 5 0.32 0.035
槽总深h (m) 0.445
(kgCOD/m d)
3.
悬浮固体 （mg/L） SS 300 60 80 可控
酸碱度 PH 6~8
温度(℃) T 25
可控
可控
表面负荷 (m3/m2.h) Ns 1
水力停留时 间(h) HRT 4
Nv 2
4.池体有效容积 公式 有效容积(m3)
V＝KQHRT
1668
5.池的面积 公式 S=Qmax/Ns
151.8 87.6
10.出水堰设计 单格出水流量 物理意义 (m3/h) Q0 公式 数值 208.5 无三角堰的波水槽宽深设计 槽内流量 流量安全系数 (m3/h) 1.3 271.05
出水堰负荷 (L/s.m) q' 1.6
出水堰长 (m) Q0/q' 36.2
槽宽B (m) 0.32
槽自由跌水 临界水深hk 起端水深h 高度(m) (m) (m) 0.1 0.18 0.31
有效面积(m2) 417
6.池的几何尺寸(内净尺寸) 池内水深(m) 池长宽系数 h L/B 4 2
池组数 n 2
每组池设计尺寸(内净尺寸) H(m) B(m) L(m) 4.3 10.21 20.42
7.水解池上升流速核算 公式 上升流速(m/h) 判别可行性 v=h/HRT 1 可行 8.容积负荷核算 公式 Nv=Q*So/V 有机负荷
三、水解（酸化）池设计 1.设计条件 进水流量 名称 （m3/h） 符号 Q 进水 417 2.水质条件
总变化系数 Kz 1
水解酸化池设计规范
水解酸化池设计规范水解酸化池是污水处理系统中的关键设备，主要用于酸化有机物质以及产生可溶解的有机酸，为后续的生物处理过程提供有机碳源。
设计合理的水解酸化池能够提高有机物的降解效率和稳定性。
本文将介绍水解酸化池的设计规范。
1. 设计原则水解酸化池的设计应遵循以下原则：(1) 确定适当的水解反应时间，通常为4-8小时；(2) 控制水解酸化池的温度，一般为35-40°C；(3) 确保水解酸化池的氧化还原电位为负值，以保证有机物的降解；(4) 考虑底污泥的产生和液位的控制。
2. 设计参数(1) 污水流量：根据进水量和生活污水的污染指标确定水解酸化池的设计流量。
(2) 污水COD浓度：确定水解酸化池的COD负荷，一般为1-2 kg COD/m3.d。
(3) 水解反应时间：根据水解酸化池的水解反应速率和进水COD浓度来确定水解反应时间。
(4) 水解酸化池温度：根据污水的特性和气候条件确定水解酸化池的温度，通常为35-40°C。
(5) 水解酸化池体积：根据进水COD负荷和水解反应时间确定水解酸化池的体积。
3. 设计计算(1) 水解反应速率：根据水解酸化池的COD浓度和水解反应时间，计算水解反应速率。
(2) 底污泥量：根据水解酸化池的底污泥深度和水解反应时间，计算底污泥的产生量。
(3) 水解酸化池体积：根据进水COD负荷、水解反应时间和水解反应速率，计算水解酸化池的体积。
(4) 液位控制：根据水解酸化池的进水流量和出水流量，计算出水流量和液位控制。
4. 设计要点(1) 进水管道应具有均匀进水和冲混功能，以保证水解反应的均匀性。
(2) 污泥回流系统应设置，以提供充足的活性污泥和维持稳定的底污泥。
(3) 底部设置搅拌器，以保证水解酸化池内的废水充分混合。
(4) 设置排气系统，以防止气体积聚和异味的产生。
(5) 考虑水解酸化池的排放标准，设置合适的出水口。
综上所述，水解酸化池的设计规范主要包括设计原则、设计参数、设计计算和设计要点。
水解酸化+SBR的设计计算
1 前言SBR工艺早在20世纪初已有应用，由于人工管理的困难和烦琐未于推广应用。
此法集进水、曝气、沉淀在一个池子中完成。
一般由多个池子构成一组，各池工作状态轮流变换运行，单池由撇水器间歇出水，故又称为序批式活性污泥法。
该工艺将传统的曝气池、沉淀池由空间上的分布改为时间上的分布，形成一体化的集约构筑物，并利于实现紧凑的模块布置，最大的优点是节省占地。
另外，可以减少污泥回流量，有节能效果。
典型的SBR工艺沉淀时停止进水，静止沉淀可以获得较高的沉淀效率和较好的水质。
由SBR发展演变的又有CASS和CAST等工艺，在除磷脱氮及自动控制等方面有新的特点。
但是，SBR工艺对自动化控制要求很高，并需要大量的电控阀门和机械撇水器，稍有故障将不能运行，一般必须引进全套进口设备。
由于一池有多种功能，相关设备不得已而闲置，曝气头的数量和鼓风机的能力必须稍大。
池子总体容积也不减小。
另外，由于撇水深度通常有 1.2—2米，出水的水位必须按最低撇水水位设计，故总的水力高程较一般工艺要高1米左右，能耗将有所提高。
SBR工艺一般适用于中小规模、土地紧张、具有引进设备条件的场合。
我国自九十年代中期开始，国家建设部属市政设计研究院和上海、北京、天津等市政设计研究院，开始了SBR工艺技术的研究和应用，但大部分处于试验研究和小型污水处理厂的应用阶段。
目前，只有几座城市污水处理厂采用SBR法工艺处理城市混合污水，其处理效果较好，如：昆明市日处理污水量15万吨的第三污水处理厂，其工艺为SBR法ICEAS技术，自投产以来，运行正常，出水水质稳定，达到了设计标准。
天津经济技术开发区污水处理厂所采用的DAT-IAT工艺是一种SBR法的变形工艺和中国目前最大的SBR法城市污水处理厂。
该工艺为方案的确定是根据天津市政工程设计研究院和开发区、以及国内有关污水处理专家共同完成的，经过对国内外污水厂的考察并充分论证，认为SBR法DAT-IAT工艺能够克服天津开发区工业废水比重大、水质水量变化幅度大的水质特征，其处理后的水质能够满足国家的排放标准。
水解酸化池设计说明书.
总设计参数：进水流量Q=5000m³/d；污泥回流比R：1）二沉池回流比R二沉=10%~30%；2）初沉池回流比R初沉=50%~100%；有效停留时间tHRT=0.5d；设计计算：一、总回流比范围Rmax=130%，Rmin=50%；二、池体结构尺寸有效容积：=5000×0.5=2500m³分格n=4个；单格尺寸：=11.2×11.2=125㎡总面积S=125×4=500㎡有效池深： =5.0m超高取值： =0.5m布水区分支管开孔距池底=0.2m则总高度H=4.89+0.41+0.2=5.5m表面水力负荷校核=5000×(1+1.3/(24×512=0.94m³/（㎡×h）=5000×(1+0.5/(24×512=0.61m³/（㎡×h）经复核计算，在此表面水力负荷下，可以实现通过均匀布水减少死区的目的。
三、分支布水管计算采用大阻力配水系统，总布水点256个，每个池内布水点64个，进水口距池底0.2m，进水负荷1.96㎡/个布水口；分支配水管内流速取值：；；；；1）= 0.1879m，取值200mm校核：，符合设计要求；2）=0.1329m，取值125mm校核：，符合设计要求；3）=0.0939m，取值80mm校核：，符合设计要求；4）=0.05147m，取值40mm校核：，符合设计要求；四、潜水搅拌选型型号：GQT022×φ325功率：2.2KW叶轮直径：325mm转速：750r/min台数：16台推流面积：32㎡/台；6×10m五、污泥龄≥20d。
六、二沉池回流污泥安装电动阀DN150一个七、水解酸化池排泥电动阀DN200四个，时间控制，触摸屏显示，可调。
八、放空手动蝶阀DN300四个水损计算：1、分支管DN40=(。
水解酸化池计算公式
长
L
超 高
h0
净
高
图 例
输入值
计算值
手工取值 控 制 要 求 ：
kg VSS/ kg COD•d
kg VSS/ kg VSS•d
kg/ d
20
0.60
℃ 43
时
0.100 y=YFw Kd
44
4.3
=YQLr
K
dVN
wv
1
YQLr Kdc
45
d
10.00
c
1 YFw Kd
1 y
二沉池 排出时
52
kg O2/ (kg MLVSS•d)
kg O2/ kg m³
/d
0.15 1.08 39
56
Ob
a
b Fw
A O 1.429 21%
57
20 ℃
58
m #DIV/0!
63
m
64
m 0.50
65
m 5.50 H h0 h1 h2 66
67
68 69 70
DWB 校核
批准
0.20 0.25
f Nwv Nw
水 力 停污
HR T
泥
R
0.50
回
实际水力停留 时间
ts
d
0.40
ts
V
1 RQ
污
泥
∆
产
设备技术条件及要求 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
设计参数
设
25
计
个
系水
26
力
T
停
出
29
水
Lch
C去OD
30
水解生化池设计计算方法及流程
水解生化池设计计算方法及流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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池体设计
水解酸化池池体计算2009-01-08 15:24:23| 分类：技术| 标签：无|字号大中小订阅水解酸化池有效池容V有效是根据污水在池内的水力停留时间计算的。
水解池内水力停留时间需根据污水可生化性、进水有机物浓度、当地平均气温综合而定，一般为2.5——8h，水力负荷为0.5——2.5m3/（m2h），有机负荷为1.95——8.8kgCOD/（m3d）。
水解池的有效容积V有效=QT式中V有效——水解池的有效容积，m3；Q——进入水解池的废水平均流量，m3/h；T——废水在水解池中的水力停留时间，h。
根据实际工程经验，水解池内上升流速v上升一般控制在0.8——1.8m/h较适合。
所以水解池的有效高度H1=v上升·HRT水解池实际总高度为H=H有效+0.5（池内超高取0.5m）按有效池容计算，水解池有效面积为：S截面1=V有效/H有效按上升流速计算，水解池有效面积为：S截面2=Q/v上升取最大截面积。
为了增加水解酸化池活性污泥浓度，提高反应速率，在池中还另增设了供微生物栖息的立体弹性填料，填料高度为2.5——3.5没，满池布置，填料下部区域为活性污泥层，填料据池底1.5m。
配水支管布置应满足下列条件：1) 配水支管出水口距池底约20cm，位于所服务面积的中心，一般单孔服务面积约0.5——1.5m2。
2) 出水孔最小孔径不宜小于Φ15mm，以免进水中的杂物堵塞孔眼，一般在15——25mm之间，孔口流速不小于1.5m/s。
3) 出水孔处需设45°反射翼板（导流版），使出水均匀散布于池底，出水孔正对池底。
4）为增加出水孔的流速，有条件时可采用脉冲间隙进水。
池壁计算书
1
受弯构件：0
1．1 基本资料 1．1．1 工程名称：0 1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33 ft ＝ 1.43N/mm 1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm 1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As M ＝ 5.850kN·M 1．1．5 截面尺寸 b * h ＝ 1000*300mm ho ＝ h - as ＝ 300-40 ＝ 260mm 1．2 计算结果： 1．2．1 相对界限受压区高度 ξb ξb ＝ β1 / (1 + fy / Es / εcu) ＝ 0.80/(1+300/200000/0.00330) ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - (ho ^ 2 - 2 * γo * M / α1 / fc / b) ^ 0.5 x ＝ 260-(260^2-2*1.0*5850000/1.00/14.33/1000)^0.5 ＝ 2mm 1．2．3 相对受压区高度 ξ ＝ x / ho ＝ 2/260 ＝ 0.006 ≤ ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As As ＝ α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*1000*2/300 ＝ 75mm 1．2．5 配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 75/1000/260 ＝ 0.03% 最小配筋率 ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% As,min ＝ b * h * ρmin ＝ 645mm
( 4 )竖直方向支座弯矩 My0 = Mx416 + Mx316 = -19.37(KN-m) ----------------------------------------------------Mx416 =-0.055 *6.67 * 25 =-9.17(KN-m) Mx316 =-0.034 *(18.67-6.67)* 25 =-10.2(KN-m) B.池内水压力作用下池壁内力
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Q V H
v = —— = ———— = ———
A HRTA HRT
式中:v ——上升流速;
H ——反应器高度;
HRT ——水力停留时间。
(3配方方式:采用穿孔管布水器(分支式配水方式,配水支管出水口距池底200mm,位于所服务面积的中心;出水管孔径为20mm(一般15-25mm之间。
现在水解池大多都用上流式的(UASB,这样解决了好多问题。
但在工程实践中真正要解决布水不匀的问题应从那几个方面入用?
在池内设置填料可减少停留时间,增加水解效果。
水解(酸化池设计计算
1、已知条件
某城市污水二级处理厂污水量近期为Q = 15000m3/d(625 m3/h,总变化系数K Z = 1.5,。设计进水水质BOD5 =200mg/L,COD=450mg/L,SS=300mg/L,PH=6-8。水解处理出水水质预计为BOD5 =120mg/L(去除率40%,COD=292mg/L(去除率35%,SS=60mg/L(去除率80%。求水解池容积及尺寸。
根据实际工程经验,水解酸化池内上升流速V上升一般控制在0.8-1.8 m/h较合适。本工程的上升流速
V上升取0.8 m/h ,所以水解酸化池的有效高度为:
H1 = V上升× T = 0.8 × 4 = 3.2 m
为了保证污水进入池内后能与活性污泥层快速均匀地混合,所以本设计在池体下部专门设有多槽布水区。每条布水槽的截面为上宽下窄的梯形,其高度为0.4 m ,下部水力流速为1.4 m/h ,上部水力流速为0.8 m/h。
(2水解(酸化反应池布水系统设计水解酸化反应器良好运行的重要条件之一是保障污泥与废水之间的充分接触,为了布水均匀与克服死区,水解酸化池底部按多槽布水区设计,并且反应器底部进水布水系统应该尽可能地布水均匀。
水解酸化池的布水系统形式有多种,布水系统兼有配水和水力搅拌的功能,为了保证这两个功能的实现,需要满足以下原则。
2、设计计算。
(1水解池的容积V,m3;
V = K Z QHRT
式中:K Z ——总变化系数;
Q ——设计流量,m3/h;
HRT ——水力停留时间,h;
近期设计一组水解池,分为2格。设每格池宽为11.6m,水深为4.4m,按长宽比2 :1设计,则每组水解池池长为2×11.6=23.2(m,则每组水解池的容积为2×23.2×11.6×4.4=2368.26(m3。
池内实际有效高度为H有效= H1 + 0.4 = 3.2 + 0.4 = 3.6 m ,加上池内超高取0.4 m ,水解池实际总高度为H = H有效+ 0.4 = 3.6 + 0.4 = 4 m。
按有效池容计算,水解池有效截面积为:S截面1 = V有效/ H有效= 66.68 / 3.6 = 18.52 m2按上升流速计算,水解池有效截面积为:S截面2 = Q / V上升= 16.67 / 0.8 = 20.84 m2由于S截面2大于S截面1 ,水解池实际截面积取S截面= 20.84 m2 ,实际取S截面= 20 m2 ,取池宽4 m ,则池长5 m。
(4出水收集:出水采用钢板矩形堰。
(5排泥系统设计:采用静压排泥装置,沿矩形池纵向多点排泥,排泥点设在污泥区中上部。
污泥排放采用定时排泥,每日1-2次。另外,由于反应器底部可能会积累颗粒物质和小砂砾,需在水解池底部设排泥管。
1、确保各单位面积的进水量基本相同,以防止发生短路现象;
2、尽可能满足水力搅拌需要,保证进水有机物与污泥迅速混合;
3、易观察到进水管的堵塞,并当堵塞发生后很容易被清除。
如果酸化采用"泥法"用搅拌泵就可以了,最好不要生物膜法,否则后患无穷,主要是搅拌问题,无论是搅拌泵搅拌、脉冲搅拌等都有问题。至于是否要用鼓风机,当然用不着。但如果后面的好氧池要用风机,建议你将输气管接入酸化池并设置曝气软管,这样酸化池在必要时也可作好氧池用,也可作辅助搅拌用(在有机负荷高的情况下,适量的曝气不会对酸化造成影响的,如单独配风机就没必要了。
水解酸化池体的计算
(1水解(酸化池有效池容V有效是根据污水在池内的水力停留时间计算的。水解(酸化池内水力停留时间需根据污水可生化性、进水有机物浓度、当地的平均气温情况综合而定,一般为2.5-4.5h.考虑综合情况,本工程设计中水力停留时间取T = 4 h,本工程设计流量Q = 400 m3/d =16.67 m3/h,
对于水解酸化反应器,为了保持其处理的高效率,必须保持池内足够多的活性污泥,同时要使进入反应器的废水尽量快地与活性污泥混合,增加活性污泥与进水有机物的接触,这就要求上升流速越高越好。但过高的上升流速又会破坏活性污泥层对进水中SS的生物截留作用,并对活性污泥床进行冲刷,从而将活性污泥带入反应器的出水系统中,使活性污泥流失并使出水效果变差,所以保持合适的上升流速是必要的。
取T = 4 h,则有效池容为:
水解酸化池的有效容积V有效= QT
式中V有效——水解酸化池的有效容积,m3 ,
Q----进入水解酸化池的废水平均流量,m3/h ;
T----废水在水解酸化池中的水力停留时间, h
本工程Q = 16.67 m3/h,T = 4 h,代入公式后:
V有效= 16.67 × 4 = 66.68 m3 ,