地基基础设计实例
地基基础名人案例
地基基础名人案例全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：地基基础是建筑工程中重要的一部分，它起着支撑建筑物的作用。
在地基基础领域中，有一些名人案例，他们以其杰出的成就和对地基基础技术的贡献而著名。
本文将介绍几位著名的地基基础专家，并分析他们的成就。
第一位名人是美国工程师John A. Roebling。
他是19世纪著名的桥梁设计师，设计了纽约布鲁克林大桥。
这座桥梁是当时世界上最长的悬索桥，约长1,595.5英尺（486米）。
Roebling在设计中采用了独特的地基基础设计，包括深入水下的基础桩和石块。
布鲁克林大桥经过了一个世纪以上的时间，依然稳固如初，成为了纽约市的地标建筑。
第二位名人是日本工程师柴田昌男。
他是现代地基基础领域的先驱之一，设计了许多复杂的地下结构。
柴田昌男在20世纪70年代设计了东京都府中市监察站的基础结构，采用了大规模的地下挖掘和基础加固技术。
这个项目被称为地基基础领域的里程碑，为现代建筑领域的发展做出了重要贡献。
第三位名人是中国工程师黄小强。
他是中国地基基础设计领域的代表人物，设计了许多重要的地基工程项目。
黄小强在21世纪初设计了广州塔的基础结构，这座塔楼高达600米，是世界第四高的电视塔。
在这个项目中，黄小强应用了土力学和结构力学的先进理论，确保了广州塔的稳定性和安全性。
通过以上介绍，我们可以看到地基基础名人在地基基础领域中的重要作用。
他们以其杰出的设计和创新，为世界各地的建筑工程贡献了许多宝贵的经验和技术。
随着科技的不断进步，地基基础技术也在不断发展，我们相信地基基础名人们将继续为这个领域的发展做出更大的贡献。
【2000字】第二篇示例：地基基础是建筑工程中十分重要的一环，它承载着整栋建筑的重量，对建筑物的稳定性和安全性起着至关重要的作用。
在地基基础领域，有许多名人案例，他们的研究成果和实践经验对地基工程的发展起到了积极的推动作用。
接下来，我们就来看看几位在地基基础领域具有重要影响力的名人案例。
7 天然地基上的浅基础设计---例题
不安全，需重新进行设计。
4 重新设计 1）加大基础底面积20%
A 1.2A1 1.28.74 10.48m2
取基础底面尺寸3.03.6 10.8m2
2）计算基础及台阶上的土重
G dA G 210.8 20 432 kN
3）计算基底抵抗矩
W l • b2 / 6 3.03.62 / 6 6.48m3
203 3.0 17.0 (3 0.5)
203 127.5 330.5kPa
2）基础底面积初算
A0
N
fa Gd
2800
2800 10.35m2
330 .5 20 3 270 .5
采用正方形基础，基底边长取3.2m。
因基底宽度超过3m，地基承载力特征值还需 重新进行宽度修正。
1.5 2 1.2 tan 22
204.0 2.47
82.6 kPa
(4) 验算下卧层的承载力：
Q cz z 55.5 82.6 138.1 kPa 126.25 kPa
所以，软弱下卧层强度不满足要求！
例7.3 已知某宾馆设计框架结构，独立基 础，承受上部荷载N=2800kN。基础埋深 d=3.0m。地基土分4层，如下图示。计算 基础底面积。
根据粘土层 e 0.85, I L 0.60 查表7.10得承
载力修正系数b 0,d 1.0 。
基础埋深范围内土的加权平均重度为：
m
17.2 0.8 17.7 1.2 0.8 1.2
17.5kN / m3
先假定基础宽度不大于3m，粘土地基承载力特 征值fa为：
取基础底面尺寸 3.0 3.2 9.6m2
工程实例-软弱地基基础的设计教训及处理措施
工程实例-软弱地基基础的设计教训及处理措施3.3.1工程概要上海漕河泾地区某研究所试验楼为五层装配整体式钢筋混凝土框架结构，采用筏板基础。
沿房屋纵向南侧布置了平顶砖混结构，用作空调机房，此披屋采用条形实践经验。
房屋平面及剖面简图分别见图3-4和图3-5。
该工程于1981年11月开工，翌年1月筏板基础完工后，当回填土填到约占一层即约平面的3/4时停工一年宗大封月，西段部分基础外露。
1983年5月复工，同年12月12日土建工程竣工。
1983年10月25日当设计模式填充墙砌筑完发现主楼沉降很快，沉降速率达1.908mr/d，12月7日又发现主楼北侧女儿墙顶向北位移约70~125mm，且基础堆积不均匀。
1984年1月发现单层披屋A、B轴纵墙基础差异沉降约160mm，已超过规范允许值，A轴有六根西头柱根部内侧断裂，B轴纵向承重墙水平开裂，3轴、11轴、12轴的平行承重墙斜向裂缝、最大缝宽达20mm。
必须采取措施进行处理。
3.3.2原因分析一、建筑方案不合理该工程可行性研究是在1978年11月在工程地质勘察资料情况下完成的。
当时设计人员不了解漕河泾是上海地质条件最差的地区之一，软土层厚且不均匀。
设计将五层框架与单层披屋紧靠第二层布置，二者基础间只有50mm的沉降缝，不符合《上海市地基基础设计规范》（1975年版）的要求。
因为主楼和披屋的高度和荷载很大，未拉开适当距离，虽然披屋屋盖梁悬挑2.19m.但与主楼框架柱间的缝宽仅60mm，基础难免较大屡受主楼较大沉降的影响。
二、基础选型不当初步设计时，三层主楼采用柱下条形装配基础，并按640kN/m荷载提出勘察工作方案，因此钻探深度仅26m。
施工图设计时，换算发现条形大幅度基础方案的地基承载力明显不够，改作筏板基础，基础埋深一2.45m，且周边均挑出2m。
这一设计方案使地基变形计算达到32m。
室内外筏板上所覆土2m，增加了约32kPa的附加应力。
在B轴~C轴间筏板有约40m长的通风地沟，与E轴跨街室外悬挑筏板上的填土形成不对称荷载。
基础工程浅基础例题
例1：某柱下独立基础，基础底面尺寸3.0m ×2.5m ，上部结构传至基础的荷载效应：轴向荷载KN F k 1650=，基础埋深1.5m （不考虑相邻基础荷载的影响）。
解：基底压力计算：KPa A G F p k k k 2505.20.35.15.20.3201650=⨯⨯⨯⨯+=+= 基底附加应力：KPa p p c k 222195.12500=⨯-=-=σ按《建筑地基基础设计规范》，无相邻荷载影响，基础宽度1～30m 范围内，有地基变形沉降计算深度：m b b z n 33.5)5.2ln 4.05.2(5.2)ln 4.05.2(=-⨯=-=计算地基最终变形量的沉降经验系数由计算深度范围内土层压缩模量的当量值确定。
其压缩模量的当量值：∑∑=-siii s E A A E i A 为附加应力图形面积011)(p z z A i i i i i ••-•=----αα 基底下6m 深度内主压缩层有两层土：基础按矩形基础，2.15.2/0.3/==b l ，查表基础底面处：00=z ；查均布矩形基础角点下的平均附加应力系数表，得到： 25.00=-α粘土层底面： 15.2/5.2/,5.21===b z z ，查表1822.02=-α基础底面下6m 处：4.25.2/6/,61===b z z ，查表1036.03=-α 00000111822.1)01822.045.2()(p p p z z A =•-⨯⨯=••-•=--αα000112226644.0)1822.045.21036.046()(p p p z z A =•⨯⨯-⨯⨯=••-•=--ααMPa E A A E si ii s 0.52.76644.05.4822.16644.0822.1=++==∑∑- 地基沉降经验系数：2.1)45(470.13.13.1=-⨯---=s ψ例2：某建筑场地，地质资料如下：地表下第一层土为杂填土，厚2m ，重度16KN/m 3；第二层土，粉土厚4.5m ，粘粒含量%14=c ρ，饱和重度19.6KN/m 3，E s =7.2MPa ，试验测得地基承载力特征值KPa f ak 165=；其下为较厚的淤泥质粘土：重度19KN/m 3，E s =2.4MPa ，地基承载力特征值KPa f ak 85=。
天然地基上的浅基础设计例题图文
解: (1)软弱下卧层承载力修正值：
fa fak d m (d z 0.5)
80 1.018.5(1.8 1.2 0.5) 126.25kPa (2)计算软弱下卧层顶面处的自重应力：
ca h 3.0 18.5 55.5 kPa
(3)计算软弱下卧层顶面处的附加应力：
条形基础基底接触压力：
解：1 先按中心荷载作用计算基础底面积A1： 1）地基承载力特征值宽深修正：
根据粘土层 e 0.85, I L 0.60 查表7.10得承
载力修正系数b 0,d 1.0 。
基础埋深范围内土的加权平均重度为：
m
17.2 0.8 17.7 1.2 0.8 1.2
17.5kN / m3
先假定基础宽度不大于3m，粘土地基承载力特 征值fa为：
基础埋深范围内土的加权平均重度为：
m
16117.5 2 1 2
51 3
17.0kN / m3
先假定基础宽度b≤3m，经深度修正后地基承载力
特征值fa为： f a f ak d m (d 0.5)
203 3.0 17.0 (3 0.5)
203 127.5 330.5kPa
2）基础底面积初算
4）计算基础边缘最大与最小应力
pmax m in
N
G A
M
1.2Q W
1600 384 400 1.250
10.8
6.48
259.1 117.1
kPa
5 验算基础底面应力
1 2
(
pm
ax
pmin) (259 .1117 .1) / 2 188 .1kPa
fa
223kPa
pmax 259 .1kPa 1.2 fa 1.2 223 267 .6kPa
基础工程例题及习题集
e 0.1W A 的条件，作用于基底的力矩最大值不能超过下列何值？（注：W 为基础底面的
抵抗矩，A 为基础底面积）。（06 年试题） 3、边长为 3m 的正方形基础，荷载作用点有基础形心沿 x 轴向右偏心 0.6m，则基础底面的
基底压力分布面积最接近于多少？（06 年试题）
例 5------持力层以及软弱下卧层承载力验算(确定基础底面积)
按 3m 计算； 2、土的重度取值问题（加权重度以及地下水的处理）； 3、能够利用理论公式进行计算承载力的条件；
例 3 ------地基承载力的深宽修正
某混合结构基础埋深 1.5m，基础宽度 4m，场地为均质粘土，重度 17.5 kN m3 ，孔隙
比 e 0.8 ，液性指数 IL 0.78 ,地基承载力特征值 fak 190kPa ，则修正后的地基承载力
某轴心受压基础，相应于荷载效应的标准组合上部结构传来的轴向力 Fk 780kN .地质剖
面如下，试确定基础底面积并验算软弱下卧层。
d 1.2m
Fk
15.7kN/m3
Es 2.6MPa
z 2m 第一步：地基承载力修正
18.6kN/m3 Es 10MPa fak 196kN/m2
ห้องสมุดไป่ตู้
2500 ηd=1.6
1、解：持力层承载力验算：
F F1 F2 G 2000 200 486.7 2686.7kN
M 0 M V h F2 a 1000 200 1.3 200 0.62 1383kN.m
e M 0 1383 0.515m 5.2 0.87m
为多少？ 基础宽度大于 3m，埋深大于 0.5m，所以需要对承载力进行修正。
杯型基础工程实例
杯型基础工程实例一、工程概述本工程为某高层住宅楼工程，总建筑面积为10000平方米，建筑高度为100米，采用杯型基础。
杯型基础设计考虑了地质条件、建筑物荷载及结构要求等因素，以确保建筑物的安全性和稳定性。
二、地质勘察在杯型基础设计之前，我们进行了详细的地质勘察，包括地质勘测、土层分析、地下水位测量等。
根据地质勘察结果，我们对土层的承载力和压缩性进行了评估，为杯型基础设计提供了科学依据。
三、基础设计根据地质勘察结果和建筑荷载要求，我们进行了杯型基础设计。
设计中考虑了土层分布、地下水位、建筑物荷载等因素，并采用了适当的计算方法和设计参数。
最终确定杯型基础的尺寸、配筋、混凝土强度等级等。
四、施工工艺在施工过程中，我们采用了适当的施工工艺和设备，以确保杯型基础的施工质量。
具体施工工艺包括：土方开挖、基槽验收、垫层施工、杯型基础浇筑等。
在施工过程中，我们还采取了必要的监控措施，如施工监测、质量检测等。
五、质量检测为了确保杯型基础的施工质量，我们进行了全面的质量检测。
检测内容包括：混凝土强度检测、钢筋位置及保护层厚度检测、基槽承载力检测等。
在施工过程中和施工完成后，我们还进行了质量抽检和验收，以确保施工质量符合设计要求。
六、安全措施在施工过程中，我们采取了必要的安全措施，以确保施工安全。
具体措施包括：制定安全规章制度、配备安全设施、加强施工现场管理等。
同时，我们还对施工人员进行安全培训和教育，提高他们的安全意识和自我保护能力。
七、工程验收工程完成后，我们进行了严格的工程验收。
验收内容包括：外观质量检查、几何尺寸测量、混凝土强度检测等。
经检查，杯型基础各项指标均符合设计要求，验收合格。
同时，我们还整理了完整的验收资料和技术总结，为工程交付和使用提供了保障。
土力学与地基基础设计实例
设计题目某教学楼为两层钢筋混凝土框架结构，采用柱下独立基础，柱网布置如图4-7所示，在基础顶面处的相应于荷载效应标准组合，由上部结构传来的轴心荷载为680kN，弯矩值为80kN·m，水平荷载为10kN。
柱永久荷载效应起控制作用，柱截面尺寸为350mm ×500mm，试设计该基础。
2.工程地质情况该地区地势平坦，无相邻建筑物，经地质勘察：持力层为粘性土（ηb=0、ηd=1.0），土的天然重度为18 kN/m3，f ak=230kN/m2，地下水位在-7.5m处，无侵蚀性，标准冻深为1.0m（根据地区而定）。
3.基础设计⑴确定基础的埋置深度dd=Z0+200 =（1000 +200）mm=1200 mm根据GB50007-2002规定，将该独立基础设计成阶梯形，取基础高度为650 mm，基础分二级，室内外高差300mm，如图4-8所示。
2⑵确定地基承载特征值f a假设b ＜3m,因d =1.2m ＞0.5m 故只需对地基承载力特征值进行深度修正, ()[]22m d ak a m /kN 6.242m /kN 5.02.1180.1230)5.0(=-⨯⨯+=-+=d f f γη⑶确定基础的底面面积m 35.1m 21.52.1=+=h A ≥22a km 11.3m 35.1186.242680=⨯-=⨯-+h f P F k γ 考虑偏心荷载影响，基础底面积初步扩大12%，于是 22m 73.3m 11.32.12.1=⨯=='A A取矩形基础长短边之比l/b =1.5，即l =1.5bm 58.15.173.35.1===A b 取b=1.6 m 则l =1.5b =2.4 mA = l ×b =2.4×1.6 m=3.84 m 2⑷持力层强度验算作用在基底形心的竖向力值、力矩值分别为kN 68.783kN )35.184.320680(kN 680K K =⨯⨯+=+=+h A G F γ m kN 5.86m )kN 65.01080(k ⋅=⋅⨯+=+=Vh M Mm 11.0m 68.7835.86k k 0==+=k G F M e ＜m 4.06m 4.26==l 符合要求。
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《地基基础》课程设计墙下条形基础课程设计一、墙下条形基础课程设计任务书（一）设计题目某教学楼采用毛石条形基础，教学楼建筑平面如图4-1所示，试设计该基础。
（二）设计资料⑴工程地质条件如图4-2所示。
杂填土 3KN/m 16=γ粉质粘土 3KN/m 18=γ3.0=b η a MP 10=s E6.1=d η 2KN/m 196=k f淤泥质土a 2MP =s E2KN/m 88=k f⑵室外设计地面-0.6m ，室外设计地面标高同天然地面标高。
图4-1平面图图4-2工程地质剖面图⑶由上部结构传至基础顶面的竖向力值分别为外纵墙∑F1558.57，山墙∑F2168.61，内横墙∑F3162.68，内纵墙∑F41533.15。
⑷基础采用两种方案:(1) 采用M5水泥砂浆砌毛石;(2) 采用水泥砂浆M5, 砌10砖基础。
标准冻深为1.20m。
（三）设计内容⑴荷载计算（包括选计算单元、确定其宽度）。
⑵确定基础埋置深度。
⑶确定地基承载力特征值。
⑷确定基础的宽度和剖面尺寸。
⑸软弱下卧层强度验算。
（四）设计要求⑴计算书要求书写工整、数字准确、图文并茂。
(2)绘制施工图（两种方案的基础平面图和基础剖面图）(3)制图要求所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合新的制图标准，图纸上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为仿宋字。
二、墙下条形基础课程设计指导书（一）荷载计算 1.选定计算单元 对有门窗洞口的墙体，取洞口间墙体为计算单元；对无 门窗洞口的墙体，则可取1m 为计算单元（在计算书上应表示出来）。
2.荷载计算 计算每个计算单元上的竖向力值（已知竖向力值除以计算单元宽度）。
（二）确定基础埋置深度d50007-2002规定或经验确定0+（100~200）。
式中 ——设计冻深， Z 0·ψ·ψ·ψ； Z 0——标准冻深；ψ——土的类别对冻深的影响系数，按规范中表5.1.7-1； ψ ——土的冻胀性对冻深的影响系数，按规范中表5.1.7-2；ψ ——环境对冻深的影响系数，按规范中表5.1.7-3；（三）确定地基承载力特征值)5.0()3(m d b ak a -+-+=d b f f γηγη式中 ——修正后的地基承载力特征值（）； ——地基承载力特征值（已知）()；ηb 、ηb ——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数（已知）； γ——基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度(3)；γm ——基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度(3)； b ——基础底面宽度（m ），当小于3m 按3m 取值，大于6m 按6m 取值；d ——基础埋置深度（m ）。
（四）确定基础的宽度、高度b ≥h f F ⨯-γa kH 0≥[]0220/tan 2H b b b b =-α式中 ——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值（）。
当为柱下独立基础时，轴向力算至基础顶面，当为墙下条形基础时，取1m 长度内的轴向力（）算至室内地面标高处；γ——基础及基础上的土重的平均重度，取γ=20 3；当有地下水时， 取γ＇=20-9.8=10.2 3；h ——计算基础自重及基础上的土自重时的平均高度（m ）。
b 2——基础台阶宽度(m)； H 0——基础高度(m)。
（五）软弱下卧层强度验算如果在地基土持力层以下的压缩层范围内存在软弱下卧层，则需按下式验算下卧层顶面的地基强度，即cz z p p + ≤az f 式中 ——相应于荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加应力值（）；——软弱下卧层顶面处土的自重压力标准值（）；——软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值（）。
三、参考文献1.中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（50007-2002）. 北京：中国建筑工业出版社，20022.孙维东主编. 土力学与地基基础. 北京：机械工业出版社，20033.中华人民共和国国家标准. 砌体结构设计规范（50003-2001）. 北京：中国建筑工业出版社，20024.沈克仁主编. 地基与基础. 中国建筑工业出版社，1993四、设计实例1.设计题目 某四层教学楼，平面布置图如图4-1所示。
梁1截面尺寸为200×500，伸入墙内240 ，梁间距为3.3 m ，外墙及山墙的厚度为370 ，双面粉刷，本教学楼的基础采用毛石条形基础，标准冻深为1.2m 。
由上部结构传至基础顶面的竖向力值分别为外纵墙∑F 1558.57，山墙∑F 2168.61，内横墙∑F 3162.68，内纵墙∑F 41533.15。
2.工程地质情况 该地区地形平坦，经地质勘察工程地质情况如图4-2所示， 地下水位在天然地表下8.5m ，水质良好，无侵蚀性。
3.基础设计 ⑴荷载计算1）选定计算单元 取房屋中有代表性的一段作为计算单元。
如图4-3所示。
外纵墙：取两窗中心间的墙体。
内纵墙：取①—②轴线之间两门中心间的墙体。
山墙、横墙：分别取1 m 宽墙体。
2）荷载计算外纵墙：取两窗中心线间的距离3.3 m 为计算单元宽度则m /kN 26.169kN/m 3.357.5583.31k 1k ==∑=F F 山墙：取1 m 为计算单元宽度则m /kN 61.168m /kN 161.16812k 2k ==∑=F F 内横墙：取1 m 为计算单元宽度则m /kN 68.162m /kN 168.16213k 3k ==∑=F F 内纵墙：取两门中心线间的距离8.26m 为计算单元宽度则m /kN 61.185m /kN .26815.1533.2684k 4k ==∑=F F 图4-3 墙的计算单元⑵确定基础的埋置深度d0+200 =（1200 +200）1400⑶确定地基承载特征值假设b ＜3m ，因1.4m ＞0.5m 故只需对地基承载力特征值进行深度修正33m m /kN 29.17m /kN 0.90.59.0185.016=+⨯+⨯=γ⑷确定基础的宽度、高度 1）基础宽度外纵墙：b 1≥m 877.0m 4.12089.22026.169a 1k =⨯-=⨯-hf F γ 山墙：b 2≥m 874.0m 4.12089.22061.168a 2k =⨯-=⨯-h f F γ 内横墙：b 3≥m 843.0m 4.12089.22068.162a 3k =⨯-=⨯-h f F γ 内纵墙：b 4≥m 962.0m 4.12089.22061.185a 4k =⨯-=⨯-h f F γ 故取1.2m ＜3m ，符合假设条件。
2）基础高度基础采用毛石，M5水泥砂浆砌筑。
内横墙和内纵墙基础采用三层毛石，则每层台阶的宽度为0.16m m 31224.022.12=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-=b （符合构造要求） 查50007-2002允许台阶宽高比［b 20=1/1.5］，则每层台阶的高度为H 0≥[]m 24.0m 5.1/116.0/022==H b b 综合构造要求，取H 0=0. 4m 。
最上一层台阶顶面距室外设计地坪为（1. 4-0. 4×3）m = 0.2m ＞0.1m 故符合构造要求。
（如图4-4所示）外纵墙和山墙基础仍采用三层毛石，每层台阶高0. 4m ，则每层台阶的允许宽度为b ≤[][]0.267m m 4.05.1/1/002==H H b又因单侧三层台阶的总宽度为（1.2-0.37）m /2=0.415 m 故取三层台阶的宽度分别为0.115 m 、0.15 m 、0.15 m ，均小于0.2m （符合构造要求）最上一层台阶顶面距室外设计地坪为（1.4-0.4×3）m = 0.2m ＞0.1m 符合构造要求。
（如图4-5所示）()[]22m d ak am /kN 89.220m /kN 5.04.129.176.1196)5.0(=-⨯⨯+=-+=d f f γη⑸软弱下卧层强度验算 1）基底处附加压力取内纵墙的竖向压力计算22m kk c k 0158.47k N /mm /kN )4.129.1712.14.112.12061.185(=⨯-⨯⨯⨯⨯+=-+=-=dAG F p p p γ 2）下卧层顶面处附加压力因4.1/1.2=3.4＞0.5，12=10/2=5 故由50007-2002中表5.2.7查得θ=25°则220z m /kN 85.37m /kN tan254.121.2158.472.1tan 2=⨯⨯+⨯=+=θz b bp p 3）下卧层顶面处自重压力22cz 98kN/m 5)kN/m 185.016(=⨯+⨯=p4）下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值33m m /kN 82.17m /kN 50.55185.016=+⨯+⨯=γ()()[]22m d ak az kN/m 1.177m /kN 5.055.082.170.1885.0=-+⨯⨯+=-++=z d f f γη5）验算下卧层的强度22kN/m 85.135kN/m )9885.37(=+=+cz z p p ＜az f =177.12 符合要求。
图4-4内墙基础详图 图4-5外墙基础详图第二部分柱下钢筋混凝土独立基础设计一、柱下钢筋混凝土独立基础设计任务书（一）设计题目某教学楼为四层钢筋混凝土框架结构，采用柱下独立基础，柱网布置如图4-7所示，试设计该基础。
（二）设计资料⑴工程地质条件该地区地势平坦，无相邻建筑物，经地质勘察：持力层为粘性土，土的天然重度为18 3，地基承载力特征值2302，地下水位在-7.5m处，无侵蚀性，标准冻深为1.0m（根据地区而定）。
⑵给定参数柱截面尺寸为350×500，在基础顶面处的相应于荷载效应标准组合，由上部结构传来轴心荷载为680，弯矩值为80·m，水平荷载为10。
⑶材料选用混凝土：采用C20（可以调整）（1.12）钢筋：采用235（可以调整）（210 2）（三）设计内容⑴确定基础埋置深度⑵确定地基承载力特征值⑶确定基础的底面尺寸⑷确定基础的高度⑸基础底板配筋计算（四）设计要求⑴计算书要求书写工整、数字准确、图文并茂。
⑵制图要求所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合新的制图标准，图纸上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为仿宋字。
⑶设计时间五天。
二、柱下钢筋混凝土独立基础课程设计指导书（一） 确定基础埋置深度d 同前所述 （二）确定地基承载特征值 同前所述)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγη（三）确定基础的底面面积A ≥hf F ⨯-γa k式中各符号意义同前所述（四）持力层强度验算⎪⎭⎫ ⎝⎛±+=l e A G F p 0k k k maxk min61≤1.2 2k mink max k p p p +=≤式中 ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值()； ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值()； ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最小压力值()； ——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值)； ——基础自重和基础上的土重()； A ——基础底面面积(m 2)； e 0——偏心距(m)；——修正后的地基承载力特征值()； l ——矩形基础的长度(m)。