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网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》
题目：厂房单向板设计
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1基本情况
本设计 XXXXXXXXX，进行设计计算。厂房采用钢筋混凝土
内框架承重，外墙为 370mm砖砌承重。采用单向板肋梁楼盖。
楼面做法： 20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，
15mm 厚石灰砂浆抹灰。
荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混
凝土容重 25 kN/m3, 水泥砂浆容重20 kN/m3，石灰砂浆容重
17 kN/m3，分项系数
G 1.2
。可变荷载，楼面均分布荷载为
7.5 kN/m3，分项系数
K 1.3
。
材料选用：混凝土采用C30（f c =14.3 N/mm2，f t =1.43 N/mm2）；
钢筋主梁、次梁采用HRB335级（f y=300kN/m2）钢筋，其它均用HPB300级（f y =270 kN/m3）钢筋。
主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度是5.7m, 次梁的跨度是 4.8m。梁每跨内布置两根次梁。其间距是
1.9m。楼盖的布置如图1-1 。
根据构造要求，板厚取h80mm l1900
4047.5 mm
40
次梁截面高度应满足l l48004800
h
1218266 400mm
1812取h=400mm，截面宽度取为 b=200mm。
主梁的截面高度应满足l l57005700
h
1015380 ~ 570mm
1510
取截面高度h=500mm，截面宽度取为b=250mm。
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图 1-1楼盖布置图
2单向板结构设计2.1板的设计
2.1.1板的计算
按塑性分析法计算内力。
2.1.2荷载
恒荷载标准值：
20mm水泥砂浆面层80mm钢筋混凝土板15mm厚石灰砂浆抹灰0.02m20kN / m30.4kN / m2
0.08m25kN / m3 2.0kN / m2
0.015m 17 kN / m30.255kN / m2
g k 2.655kN / m2
活荷载标准值
横荷载设计值
活荷载设计值
合计
2.1.3内力计算
q k7.5kN / m2
g 1.22.655 3.186kN / m2
q 1.37.5 9.75kN / m2
g q
2
12.936kN / m
次梁的截面200mm 400mm，板在墙上的支撑长度为120mm，则板的计算跨度为：
边跨 l0 l n h 1.90.120.20.08 1.72m
222
l n a
0.12
0.20.12
1.74m
1.9
22
2
l0 1.72m
中间跨l0 1.90.2 1.7m
跨度差 (1.72 1.7) /1.7 1.2 0
01000
说明可按等跨连续板计算内力。
取 1m宽板作为计算单元，计算简图如图2-1 所示。
g q 12.936kN / m2
图 2-1计算简图
连续板各截面的弯矩计算见表2-1 。
表 2-1连续板各截面弯矩计算
1B2
C
截面离端第二中间跨跨
边跨跨内中间支座
支座内
弯矩计算系
数1111
11111614 m
计算跨度 l0l
0 1.72m l0 1.72m l0 1.7m l0 1.7m
M m ( g q)l02 3.48-3.48 2.34 2.67
2.1.4截面承载力计算
b 1000mm, h 80mm, h080 20 60 mm。C30混凝土，f c=14.3 N/mm 2。HPB300钢筋，f y=270kN/m 2，连续板各截面的配筋计算见表2-2 。
表 2-2 连续板各截面配筋计算
边区板带（ 1-2 ，5-6
轴线间）
中间区板带（ 2-5 轴线间）
离
离端
第离端
边端二
中第二
截面位置支
跨第离端
跨间边跨跨跨中间支跨二跨第二
支跨内内、中座
内、
内支支座
座中座间跨间
跨内跨
跨
内
3.4-3. 2.3-2.
0.8 20.8 (-2
M（kN/m2） 3.48-3.48 .34=1.67)=-2 848467
.87.14
M
s
1 f c bh0
2 1 1 2 s 0.00.00.00.0
0.0670.0670.0360.041 67674552
0.00.00.00.00.0690.0690.0370.042
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A s 1 f
c
b h
f y
69 69 46 54
219 219 146 172 219219118134
6666
6/86/86@20
选配钢筋/8@ /8@ @19 @166@200
@170@1700
17017000
实配钢筋
228228149177228228141141面积
支座截面的受压区高度系数均小于 0.35 ，满足弯矩调幅的要
求；
min (0.2%, 45 f t / f y )max45 f t / f y45 1.43 / 270 100% 0.238%
所以， A
min bh0.238% 100080190.4mm2
s,min
2.1.5板的裂缝验算
裂缝宽度验算属于正常使用极限状态，采用荷载的标准组合。
按弹性方法计算截面弯矩，考虑可变荷载的最不利布置，有
M k g g k'l02q q k'l02
式中g k'—折算永久荷载标准值，g k'g k / q2k 2 . 6 5 57k . N 5 m/26 . 4 0 5/
q k'—折算可变荷载标准值，q k'q k / 2 7.5 / 2 3.75kN / m
g —五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；
q —五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表
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格查的。
由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：
M k(0.078 6.405 0.1 3)1.7202 kN / m 2.32 kN / m
M
Bk(0.105 6.4050.1193) 1.7202 kN / m 3.05kN / m
M 2 k(0.033 6.4050.0793)1.7 2 kN / m 1.30kN / m
M Ck(0.079 6.4050.1113) 1.72 kN / m 2.42 kN / m
M
3k(0.046 6.4050.0853)1.72 kN / m 1.59kN / m
受弯构件的受力特征系数cr 1.9 ，光面钢筋的相对粘结特征系数0.7 ，C30混凝土抗拉强度标准值f tk 2.01N / mm2；保护层厚度 c=15mm<20mm,取 c=20mm，计算过程见表2-3 ，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。
表 2-3板的裂缝宽度验算
截面1B2C3
M k 2.32-3.05 1.30-2.42 1.59
A s / mm2228228149149149 sq M k / 0.87h0 A s( N / mm2 )202.9266.8170.6317.5208.6
te
A s / A te
1.10.65 f tk / te sq
0.010.010.010.010.01 0.456 0.610 0.334 0.689 0.474
d eq d /(mm)11.4311.438.578.578.57
l cr(1.9c s0.08d
eq ) (mm
129.4129.4106.5106.5106.5
44666 te
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)
w max cr l cr sq / E s (mm)0.108 0.191 0.055 0.210 0.095注 :te0.01 ,取te =0.01。
2.1.6板的挠度验算
截面的短期刚度由下式确定：
B s
E s A s h02
1.156E
0.2
3.5 'f
1
式中，347 ，矩形截面'0 ，各截面的短
E E s / E c 210 10/ 3 10f
周期刚度如下表所示。
截面1B2C3
A s / mm2219219146146146
0.4560.6100.3340.6890.474
A s / bh00.00370.00370.00240.00240.0024
B s /1011 N mm 1.882 1.567 1.612 1.010 1.305由上表可见，B B与 B1很接近，满足0.5B1< B B<2 B1,按《混凝土结构设计规范》可取整跨刚度B1为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。
长期刚度按下式确定
B M k B s 2.32 1.882 10118.64 1010 N mm
M q (1)M k 2.725 2 1 2.32
其中， M 1q(0.078g
k
'0.1q k' )l02(0.0787.9650.1 3) 1.722 2.725kN m
g k'g k 1 (q q k ) 2.6551
(0.87.5)7.965kN / m
22
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q k'1
q
q
k
1
0.8 7.5 3kN / m 22
第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永
久荷载 g k满布，可变荷载q k在1，3，5跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644 10 2和 0.97310 2，于是挠度：
0.644 10 2 g k l 4 0.973 10 2 q k l 4
f
B
B
0.644 10 2 2.655 1720 40.973 10 27.5 17204=8.45mm 8.6410108.641010200 WORD格式 -- 可编辑 2.2次梁的设计 2.2.1次梁计算 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 2.2.2荷载 恒荷载设计值 由板传来次梁自重梁侧抹灰1.9m 3.186kN / m3 6.05kN / m2 1.20.2m (0.4 m 0.08m) 25kN / m3 1.92kN / m2 1.20.015m (0.4m0.08m) 17kN / m3 2 0.20kN / m2 g8.17kN/m 2 活荷载设计值 由板传来q 1.9m9.75kN / m318.5kN / m2合计g q26.67kN / m2 2.2.3 内力计算 计算跨度 边跨 l n 4.8m 0.12m0.25 m 4.555m 2 l n a 4.555m0.24 m 4.675m 22 1.025l n 4.669m 4.675m取l 0 =4.675 中间跨l 0l n 4.8m0.25m 4.55 m 跨度差 (4.675 4.55) / 4.55 2.7 0 10 00 ，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图2-2 所示。 WORD格式 -- 可编辑 g q26.67kN / m2 图 2-2计算简图 连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表2-4 、表 2-5 。 表 2-4 连续次梁弯矩计算 1B2 C 截面离端第二中间跨跨 边跨跨中中间支座 支座中 弯矩计算系 数1111 11111614 m 计算跨度 l0l 0 4.675m l 0 4.675m l0 4.55m l0 4.55m M m ( g q)l0253.00-53.0034.5139.44 表 2-5连续次梁剪力计算 A B（左）B（右） C 截面离端第二离端第二 边支座中间支座 支座支座 剪力计算系 数0.450.60.550.55 v 净跨度 l n l 0=4.675l 0=4.675l0=4.55l0=4.55 V v ( g q)l n254.6774.8166.7466.74 2.2.4 正截面承载力计算 正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T 形 截面计算，翼缘宽度取 b f'1 l =14800=1600mm，又 33 bs 2 0 0 1 7 0 0 m m b' 1600mm n ，故取 f 一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取h0=365mm。 判别 T 型截面类型： ' 'h'f ) 1.0 14.3 1517 80 (365 80 1 f c b f h f (h 2 ) 564.02kN m 53.00kN m 2 各跨跨中均属于第一类T 型截面。 次梁的正截面承载力过程见表2-6 。 表 2-6次梁正截面受弯承载力计算 截面边跨跨离端第离端第中间支 中（ 1）二支座二跨跨座（C） （ B）中（2） 中间跨 跨中（ 3）弯矩设计值53.0053.0034.51-39.44 （kN m ） M s 1 f c bh0 2 1 1 2 s 0.1600.1600.0910.104 0.1750.1750.0960.110 选配 1 f c b h A s f y 564.21044334.0383 钢筋 实际配筋512322312412 A s=565A s=1140A s=339A s=452计算结果表明均小于 0.35，符合塑性内力重分布的条件。 A s / (bh) 339 / (200400)0.42%min(0.2%, 45 f t / f y ) max45 f t / f y 45 1.43/ 300 0.22%，满足最小配筋率的要求。 2.2.5斜截面受剪承载力计算 计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验 算。 （ 1）验算截面尺寸 h w h0h'f365 80 265mm, h w / b 265/ 200 1.2 4 ，截面尺寸按下式验算： 0.25 c f c bh00.25 1.0 14.3 250 365 362.20kN V max74.81kN WORD格式 -- 可编辑 截面尺寸满足要求。 （ 2）计算所需腹筋 采用 6 双箍，计算支座 B 左侧截面，V Bl72.89kN 。由斜截面受剪承载力计算公式确定箍筋间距s: 1.0 f yv A sv h0 1.0270100.48 365 5725.70mm s 748100.71.43 200 365 V cs 0.7 f t bh0 调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增 加20%。先调幅整箍筋间距，s 0.8 5725.7 4580.56mm，大于箍筋最大间距 200mm，最后取 s=200mm。 （ 3）验算最小配箍率 弯矩调幅时要求的配箍率下限为 0 f. f3 y /0 .313. 4 3 / 2 7 0 配 1 . 5 81 0 t v ，实际箍率sv A sv / (bs)100.48 / (200250) 2.50 10 3，满足最小配箍率的要求。 2.2.6次梁的裂缝宽度验算 次梁的折算永久荷载g k' 6.808 14.23 / 4 10.37kN m/ ；折算可变 荷载 q '1 4. 2 3 3 1 0. k6N7m/粘度特征系数 k4。变形钢筋的相对 1.0 ，混凝土的保护层厚度c=25mm。 荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数cr 1.9 ，裂缝宽度的计算过程见表2-7 ，各截面的裂缝宽度均满足要求。 表 2-7次梁的裂缝宽度验算 截面1B2C3 M k41.00-51.524.54-41.428.65 WORD 格式 -- 可编辑 A s / mm 2 sq M k / 0.87h 0 A s ( N / mm 2 ) te A s / A te 1.1 0.65 f tk / te sq d eq d / (mm) 5 8 565 565 339 402 339 245.3 308.4 227.9 324.9 266.1 2 5 6 4 4 0.014 0.014 0.010 0.010 0.010 1 1 0 1 0.722 0.799 0.629 0.702 0.609 12 12 12 12 12 l cr (1.9c s 0.08 d eq ) (mm 115.5 115.5 143.5 142.5 143.5 te 9 9 4 ) w max cr l cr sq / E s (mm) 0.208 0.264 0.195 0.276 0.221 由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩： M k (0.078 10.37 0.1 10.67) 4.6752 kN / m 41.00kN / m M Bk (0.105 10.37 0.119 10.67) 4.6752 kN / m 51.55kN / m M 2 k (0.033 10.37 0.079 10.67) 4.5502 kN / m 24.54kN / m M Ck (0.079 10.37 0.111 10.67) 4.5502 kN / m 41.48kN / m M 3k (0.046 10.37 0.085 10.67) 4.5502 kN / m 28.65kN / m 2.2.7 次梁的挠度验算 按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度： E s A s h 02 2.0 105 565 3652 2 13 2 B s 6 E 6 7.14 8.3 10-3 N mm 1.145 10 N mm 1.15 0.2 3.5 f ' 1.15 0.772+0.2+ 1 3.5 1.675 1 WORD 格式 -- 可编辑 其中， A s / bh 0 565 / (200 365) 8.3 10 3 ； E E s / E c 2.0 105 2.8 104 7.14 ； ' (b 'f b)h f ' (1600 200) 80 1.647。 f bh 0 200 365 长期刚度： B M k B s 41.00 1.145 1013 9.267 1013 N mm 2 M q ( 1) M k 35.12(2 1) 41.00 其中， M 1q (0.078 9.654 0.1 8.538) 4.6752 35.12kN m g k ' g k 1 ( q q k ) 6.808 1 0.8 14.23 9.654kN / m 4 4 q k ' 3 q q k 3 0.8 14.23 8.538kN / m 4 4 挠度系数与板相同，挠度： 0.644 10 2 g k l 4 0.973 10 2 q k l 4 f B B 0.644 10 2 6.808 46754 0.973 10 2 14.23 46754 l 9.267 1012 9.267 1012=9.737mm< 23.375mm 200 WORD格式 -- 可编辑 2.3主梁的设计 2.3.1主梁计算 主梁按弹性理论设计。 2.3.2荷载 为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。 荷载设计值： 由次梁传来8.17 4.8=39.22 kN 主梁自重 1.20.25（ 0.65-0.08） 1.9172=8.13 kN 梁侧抹灰 1.20.015（ 0.65-0.08） 1.9172=0.67 kN G=48.02 kN 活荷载设计值： 由次梁传来Q=18.5 4.8=88.8 kN G+Q=136.82kN 2.3.3计算简图 主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm 350mm；墙、柱为主梁的铰支座，主梁连续梁计算。 WORD格式 -- 可编辑 图 2-3计算数计算跨度： 边跨 l n 5.7 0.120.35 5.405m 2 l0 1.025l n b 5.405 0.35 1.025 5.715m 22 l0 a b0.370.35 l n 5.405 2 5.765m 222 取最小值l0 5.715m 中间跨：l n 5.7 0.35 5.35m l0l n b 5.35 0.35 5.7m 跨度差（ 5.715-5.7）/5.7=0.26%<10%，则可以按等跨连续梁计算。 主梁的计算简图见图2-3 。 2.3.4内力计算及包络图 内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行计算，跨中和 支座截面最大弯矩及剪力按下式计算： M k1Gl 0k2 Ql V k1G k2Q 不同截面下的弯矩及剪力的计算见表2-8 、表 2-9 。 表 2-8 主梁弯矩计算 k k k k k k 荷载简图 M 1M a M B M 2M b M C 次 ①0.2440.1550.2670.0670.0670.267 66.9642.5473.2718.3818.3873.27 0.2890.2440.1330.133 0.1330.133 ②67.31 146.67123.8367.4167.3167.41 0.0440.0890.1330.200 0.2000.133 ③101.23 22.3245.1767.41101.2367.41 0.2290.1260.311 0.0960.1700.089 ④157.64 116.2263.9448.5986.0545.11 0.089 / 3 0.0590.0890.170.0960.311 ⑤15.06157.64 29.9445.1186.0548.59 ① +② 213.166.-140.-48.-48.9-140 633768933.68基 本44.6-2.6-140.119.119.6-140 ① +③ 4368611.68不 利183.106.-230.66.9104.4-118 ① +④ 18489173.38内 力-118.104.-230 ① +⑤51.912.6 384366.97 .91 表 2-9主梁剪力值计算 柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm； 柱断面宽度H=800mm； 方木截面宽度=50mm； 方木截面高度=80mm； 方木间距l=300mm, 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇砼侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中γc──为混凝土重力密度，取24.00(kN/m3)； t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T──混凝土的入模温度,取20.0(℃)； V──混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； β1──外加剂影响系数，取1.00； β2──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40.00kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.00kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×800/1000=41.76kN/m l──方木间距,取l=300mm； 经计算得 M=0.1×41.76×(300/1000)2=0.376kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=800×(18)2/6=43200mm3 σ=M/W=0.376×106 /43200=8.704N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: τ=3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40.00+1.4×3.00)×800×300/106=7.517kN 经计算得τ=3×7.517×103/(2×800×18)=0.783N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40.00×800/1000=32kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=800×183/12=388800mm4； a──方木间距,取a=300mm； E──弹性模量,取E=6000 N/mm2； 经计算得 W=0.677×32×3004/(100×6000×388800)=0.75mm 最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.2mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 四、方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 方木计算简图 (1) 方木抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×300/1000=15.66kN/m B──截面长边,取B=800mm； 经计算得 M=15.66×(800/1000)2/8=1.253kN.m； 柱高12.48m，考虑到每小时浇筑高度不超过2m，浇筑高度取的8m。 #1机组汽轮发电机基座上部结构框架柱模板计算书 一、柱模板基本参数（选择900mm*2820mm和1400mm*2420mm两个大断面形式的框架柱进行计算） 1、断面为1400mm*2420mm的柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1400mm， 柱模板的截面高度 H=2420mm， 柱模板的计算高度 L = 8000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用22a号槽钢U口竖向。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞7根，H方向竖楞11根。 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T ——混凝土的入模温度，取25.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1——外加剂影响修正系数，取1.200； 2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=81.464kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=81.460kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.2×81.460×0.300+1.4×3.000×0.300=30.586kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×24.438+1.4×0.900)×0.237×0.237=0.172kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.172×1000×1000/16200=10.605N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f]，满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓0道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度80mm ，间距300mm 。 柱箍采用矩形钢管□60×40×2.5,，每道柱箍1根钢箍，间距600mm 。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中——混凝土的重力密度，取24.00kN/m 3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T ——混凝土的入模温度，取20.0℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.50m/h ； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m ； 1——外加剂影响修正系数，取1.00； 2 ——混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.00kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1.面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q ——强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.6 = 31.32kN/m d ——竖楞的距离，d = 300mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.32×0.3×0.3=0.282kN.M 面板截面抵抗矩 W = 600×18×18/6=32400mm3 经过计算得到 = M/W = 0.282×106/32400 = 8.704N/mm2 面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.3×31.32=5.638kN 截面抗剪强度计算值 T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.00×0.6=24kN/m； E ——面板的弹性模量，取6000N/mm2； I ——面板截面惯性矩 I = 600×18×18×18/12=291600mm4； 经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.6)×3004/(100×6000×291600) = 0.752mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300/250 = 1.2mm； 施工模板设计计算书 本工程为框架剪力墙结构，汽车库和指挥中心为均为地下一层。其中汽车库部分共有48根框架柱，其中矩形柱2根，方形柱46根。柱径分别有700×700mm、900×900mm、1100×1100mm、1700×500mm、950×900mm等五种。柱高均为4300mm。最大框架梁断面为b×h：700×1400mm，梁长为8000mm。砼墙最大厚度为750mm，计算高度为5700mm。现浇板厚分别有：指挥中心部分有1800mm、1000mm ，汽车库部分有450mm、400mm。 一、施工材料 1、钢管φ=48×3.5（用于柱箍、钢楞和模板支撑） 截面积： A = 489㎜2 截面抵抗矩：W X = 5.08×103mm3 截面惯性矩：I X = 12.19×104mm4 回转半径：ⅰ= 15.8㎜ 每米重量：g = 3.84 ㎏/m 弹性模量： E = 2.06×105 N/㎜2 2、木材 多层胶合板厚18㎜（用于顶板模板） 竹胶合板厚18㎜（用于柱模） 木板（东北松）板厚50㎜（用于梁底模） 木枋50×100（用于木模板楞木） 木材弹性模量： E = 9.5×103 N/mm3 木材抗弯强度设计值：f m= 13 N/㎜2 木材抗剪强度设计值：f V = 1.4 N/㎜2 3、钢材（型钢） ⑴、∟75×75×5角钢（用于柱箍） 截面积A＝741.2mm2 理论重量：5.818kg/m 截面惯性矩Ix＝37.97×104mm4 截面最小抵抗矩W X = 7.32×103mm3 回转半径i=23.3mm 钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2 钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑵、10＃槽钢（用于墙模板钢楞） 截面积A＝1274.8mm2 理论重量：10.007kg/m 截面惯性矩Ix＝198×104mm4 截面最小抵抗矩W X = 39.7×103mm3 回转半径i x=23.3mm 钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2 钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑶、6＃槽钢（用于墙模板钢楞） 截面积A＝845.1mm2 理论重量：6.63kg/m 600mm×1200mm柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓0道， 柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4760mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm，间距300mm。 柱箍采用方木，截面40×90mm，每道柱箍1根方木，间距300mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考 虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中：——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，6～8h； V ——混凝土的浇筑速度，取3m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1——外加剂影响修正系数，取1.200； 2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=75.722kN/m2； 侧压力荷载标准值 F2=rH= 72.000 kN/m2。 侧压力取最小值 F2 =72.00 kN/m2 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 q 300300300 面板计算简图 1.面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.60 = 31.32kN/m 柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2； 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 墩柱模板计算 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) < 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、？ 四、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效 压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。 [ 图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： … Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取；50～ 90mm max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++ 模板支撑计算 ————————————————————————————————作者 :————————————————————————————————日期： 对该工程进行全面的概况描述 结构支撑系统计算及部分注意要点 1、主梁为 350× 900、３5０× 70０，次梁 25０×６ 00、25０× 500;中空主梁 450 ×1８ 00,次梁 300×９ 0０ 2、层高 :一层为 6.5m，四层为 7.０ｍ，中空为 21.0m; 3、跨度 :框架一层 1０ .8ｍ， 11.２m， 9.0m，中空为２ 4.２ｍ 4、施工方法 ⑴、采用φ４ 8 钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。 ⑵、框架梁底模采用 1８㎜厚夹板板；梁侧模、楼板底模均采用 1８mm厚夹板，支撑系统采用 80×１０ 0mｍ的木枋、顶托、ф４８钢管。 ⑶、大梁（截面450× 18０0）支撑系统采用ф 4８钢管沿梁横向＠ 5０ 0－ ６50 ㎜ ; 纵向 @８０ 0－1000 ㎜。支托纵向采用 80×１ 00×２０００松木枋叠放交错搭接, 木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定, 使叠木枋保证居中，横向木枋 80×100×2000ｍm＠≦ 350。楼板模板支撑体系采用ф 48 钢管 @90 ０-1000 ㎜。 ⑷、设ф４８钢管纵横扫地杆一道（高出地面200 ㎜内 ) 。同时纵横设置ф ４ 8 水平连结钢管＠１ 500；保证整体稳定。 ⑸、纵横设剪刀撑Ф 48@650０以内 ;450 ×1800 ㎜主粱底两边均设置剪刀撑；1．5 米;4. ７米；１０ .7 米; １6．7 米标高处设置水平剪刀撑Ф48@65０0 以内 ;6; １0．８； 15．６； 2０.4 米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红 顶架，５ ;1 ０;15 ；２０米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证 整个支撑体系的稳定性 ⑹、梁高 900mm,设二道φ 1２＠５０ 0mm穿梁对拉螺栓 ( 梁底上 4００㎜为第 一道、梁底上 750- ８00 ㎜为第二道）。高跨梁 1800ｍ m,设四道φ 14@５０ 0mｍ穿 梁对拉螺栓（梁底上 300 ㎜为第一道、梁底上 750－800 ㎜为第二道，1200- １300? ｍm第三道， 1６０ 0-1700mm第四道），考虑梁内为工字钢结构，结合设计人 员同意开孔。 （７ ) 为了施工安全 , 在 17.5 米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平 台。 ( ８) 、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10. ２.2 模板工程验收表》和扣 件式钢管满堂红顶架的《ＪＧ J130-2001 》规范执行，具体如下 :1 、专项施工方 案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求; ３、 500×500柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 2.柱箍信息 柱箍材料:木方； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。 现浇混凝土柱、梁、墙、板的模板支撑超高：（1）现浇混凝土柱、梁、墙、板的模板支撑，定额按支模高度3.60m编制。支模高度超过3.60m时，执行相应"每增3m"子目（不足3m，按3m计算），计算模板支撑超高。（2）构造柱、圈梁、大钢模板墙，不计算模板支撑超高。（3）支模高度，柱、墙：地（楼）面支撑点至构件顶坪；梁：地（楼）面支撑点至梁底；板：地（楼）面支撑点至板底坪。(注意综合解释：有梁扳的板下梁的模板支撑高度，自地（楼）面支撑点计算至板底，执行板的支撑高度超高子目。) （4）梁、板（水平构件）模板支撑超高的工程量计算如下式：超高次数＝（支模高度-3.6）÷3（遇小数进为1）超高工程量（m2）＝超高构件的全部模板面积×超高次数（5）柱、墙（竖直构件）模板支撑超高的工程量计算如下式：超高次数分段计算：自3.60m以上，第一个3m为超高1次，第二个3m为超高2次，依次类推；不足3m，按3m计算。超高工程量（m2）＝∑（相应模板面积×超高次数）注意：梁板水平构件和柱墙竖直构件的模板超高计算方法不一样）（6）墙、板后浇带的模板支撑超高，并入墙、板支撑超高工程量内计算。（7）轻体框架柱（壁式柱）的模板支撑超高，执行10-4-148、10-4-149子目。案例：柱超高模板面积计算：（10m高，断面500*500）第一次超高=3*0.5*4*1=6*1 第二次超高=3*0.5*4*2=6*2 第三次超高=（不足3m按3m计算：）=3*0.5*4*3=6*3 第四次超高=0.8*4=0.8*4 合计=6*1+6*2+6*3+0.8*4 超高工程量（m2）＝∑（相应模板面积×超高次数）梁板按全部超高模板计算。 柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm ， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱箍采用双钢管48mm ×2.9mm 。 柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度50mm 。 B 方向竖楞4根，H 方向竖楞5根。 面板厚度15mm ，剪切强度1.2N/mm 2，抗弯强度12.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度11.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 800 其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取15.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.680kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.690=25.821kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。 荷载计算值 q = 1.2×25.821×0.600+1.40×3.600×0.600=21.615kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=22.500cm 3 I=16.875cm 4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； 21.62kN/m A 柱模板计算书 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息 柱箍材料:木方； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 混凝土模板和支撑工程量计算方法 一、说明 1、现浇混凝土模板，定额按不同构件，分别以: 组合钢模板、钢支撑、木支撑;(编制标底时可用此项) 复合木模板、钢支撑、木支撑;(钢框+12mm厚竹胶板) 胶合板模板、钢支撑、木支撑;(塑料套管穿对拉螺栓) 木模板、木支撑编制。 2、现场预制混凝土模板，定额按不同构件分别以组合钢模板、复合木模板、木模板，并配制相应的混凝土地膜、砖地膜、砖胎膜编制。 3、现浇混凝土梁、板、柱、墙是按支模高度(地面支撑点至模底或支模顶)3.6m编制的，支模高度超过3.6m时，另行计算模板支撑超高部分的工程量。 若立模高度超过3.6m时，应从3.6m以上，按每超过3m增加一次计算套用定额项目。 超高支撑增加次数=(立模高度-3.6m)/3计算，不足3米者也按1次计算。 超高每增3m的工程量，梁、板是按超高构件全部混凝土的接触面积计算的;柱和墙是按超高部分的混凝土接触面积计算的。 二、工程量计算规则 1、现浇混凝土及预制钢筋混凝土模板工程量，除另有规定者外，应区别模板的材质，按混凝土与模板接触面的面积，以平方米计算。 2、定额附录中的混凝土模板含量参考表，系根据代表性工程测算而得，只能作为投标报价和编制标底时的参考。 3、现浇混凝土基础的模板工程量，按以下规定计算: (1)现浇混凝土带形基础的模板，按其展开高度乘以基础长度，以平方米计算;基础与基础相交时重叠的模板面积不扣除;直形基础端头的模板，也不增加。 (2)杯形基础和高杯基础杯口内的模板，并入相应基础模板工程量内。杯形基础杯口高度大于杯口长边长度的，套用高杯基础定额项目。 4、现浇混凝土柱模板，按柱四周展开宽度乘以柱高，以平方米计算。 (1)柱、梁相交时，不扣除梁头所占柱模板面积。 (2)柱、板相交时，不扣除板厚所占柱模板面积。 现浇混凝土柱模板工程量=柱截面周长×柱高 [例10-15]如图所示，现浇混凝土框架柱20根，组合钢模板，钢支撑，计算钢模板工程量，确定定额项目。 解:①现浇混凝土框架柱钢模板工程量=0.45×4×4.50×20=162.00m2 现浇混凝土框架矩形柱组合钢模板，钢支撑(套10-4-84) 定额基价=251.33元/10m2 墩柱模板计算书 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。 图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ =87.87/25=3.43m max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++ 例计算框架砼模板框架柱，10榀，C25，柱和矩形梁采用钢模板钢支撑，异性梁采用木模板木支撑，柱截面均为0.4*0.6 解：1、框架柱 砼工程量0.4×0.6×12.6×4×10=120.96m3 模板量（0.4+0.6）×2×12.60×4×10=1008m2 超第一个3m （0.4+0.6）×2×（0.9×7+3）×10=186m2 超第二个3m （0.4+0.6）×2×1.5×10=30m2 应用定额 砼量4-2-17 12.096×2115.77=25592.35元 模板 10-4-84 100.8×279.95=28218.96元 超高模板1次 10-4-102 18.6×41.92=779.71元 超高模板2次 10-4-102 3.0×41.92×2=251.52元 小计 =54842.54元 2、矩形框架梁 砼工程量 4-4断面 0.25×0.5×（5.6×2+1.76）×10=15.80m3 5-5断面 0.25×0.275×（1.8-0.12）×2×10=2.31m3 模板量4-4断面（0.5×2+0.25）×（5.6×2+1.76）×10=162m2 5-5断面【（0.15+0.4）/2×（1.8-0.12）×2+0.25×spr（0.25×0.25+1.68×1.68）】×20=26.98m2 超高一次按选跳梁5-5 断面模板1/2计算 26.98/2=13.49m2 超高二次 4-4断面（0.5*2+0.25）×（6.16-0.28×2）×10=70m2 5-5断面按模板量1/2计算 26.98/2=13.49m2 应用定额 砼量 4-2-24 1.811×1995.05=3613.04元 模板 10-4-110 （162+26.98）/10×298.39=5638.97元 超高一次 10-4-130 1.394×36.85=49.71元 超高二次 10-4-130 8.349×36.85=615.32元 3、异形梁 砼工程量： 1-1断面（0.25×0.60+0.23×0.12）×（5.6+1.76）×10=13.07m3 2-2断面（0.25×0.50+0.46×0.12）×（5.6+1.76）×10=13.26m3 3-3断面（0.25×0.50+0.23/2×0.12）×5.6×10=7.27m3 6-6断面（0.25×0.38+0.23×0.12）×（1.8-0.12）×3×10=6.24m3砼小计=40.34m3 模板： 1-1断面梁【（0.12+0.08+0.14+0.33）×2+0.25】×（5.6+1.76）×10=117.02m2 2-2断面梁【（0.12+0.08+0.32×2+0.25）】×（5.6+1.76）×10=94.94m2 3-3断面梁（0.5+0.25+0.12+0.08+0.14+0.23）×5.6×10=73.9m2 6-6断面梁【（0.12+0.08+0.14+0.23/2）×2×（1.8-0.12）+0.25×spr（0.25×0.25+0.68×0.68）】×3×10=58.80m2 模板合计=344.68m2 超高一次 117.02+94.94+73.92+1.96×20=325.08m2 柱模板设计计算书 依据<<木结构设计规范>>完成。 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=450mm； 柱断面宽度H=600mm； 方木截面宽度=80mm； 方木截面高度=80mm； 方木间距l=300mm, 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中γc——为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T——混凝土的入模温度,取20(℃)； V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； β1——外加剂影响系数，取1； β2——混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40.55kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q——强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.55+1.4×3.00)×600.00/1000=31.716kN/m l——方木间距,取l=300mm； 经计算得 M=0.1×31.716×(300.00/1000)2=0.285kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 σ = M/W=0.285×106 /32400.000=8.810N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: τ=3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40.55+1.4×3)×600×300/106=5.709kN 经计算得τ=3×5.709×103/(2×600.000×18.000)=0.793N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q——强度设计荷载(kN/m): q=40.55×600/1000=24.330kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4； a——方木间距,取a=300mm； E——弹性模量,取E=6000 N/mm2； 经计算得 W=0.677×24.330×300.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.76mm 最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 四、方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 方木计算简图 (1) 方木抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q——强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.550+1.4×3.000)×300/1000=15.858kN/m B——截面长边,取B=600mm； 经计算得 M=15.858×(600/1000)2/8=0.714kN.m； 模板工程量的计算公式和技巧 1、现浇混凝土模板，定额按不同构件，分别以: 组合钢模板、钢支撑、木支撑；(编制标底时可用此项） 复合木模板、钢支撑、木支撑；（钢框+12mm厚竹胶板） 胶合板模板、钢支撑、木支撑；（塑料套管穿对拉螺栓） 木模板、木支撑编制。 2、现场预制混凝土模板，定额按不同构件分别以组合钢模板、复合木模板、木模板，并配制相应的混凝土地膜、砖地膜、砖胎膜编制。 3、现浇混凝土梁、板、柱、墙是按支模高度(地面支撑点至模底或支模顶)3.6ｍ编制的，支模高度超过3.6ｍ时，另行计算模板支撑超高部分的工程量。 若立模高度超过3.6m时，应从3.6m以上，按每超过3m增加一次计算套用定额项目。 超高支撑增加次数=（立模高度-3.6m)/3计算，不足3米者也按1次计算。 超高每增3m的工程量，梁、板是按超高构件全部混凝土的接触面积计算的；柱和墙是按超高部分的混凝土接触面积计算的。 二、工程量计算规则 1、现浇混凝土及预制钢筋混凝土模板工程量，除另有规定者外，应区别模板的材质，按混凝土与模板接触面的面积，以平方米计算。 2、定额附录中的混凝土模板含量参考表，系根据代表性工程测算而得，只能作为投标报价和编制标底时的参考。 3、现浇混凝土基础的模板工程量，按以下规定计算： （1）现浇混凝土带形基础的模板，按其展开高度乘以基础长度，以平方米计算；基础与基础相交时重叠的模板面积不扣除；直形基础端头的模板，也不增加。 （2）杯形基础和高杯基础杯口内的模板，并入相应基础模板工程量内。杯形基础杯口高度大于杯口长边长度的，套用高杯基础定额项目。 4、现浇混凝土柱模板，按柱四周展开宽度乘以柱高，以平方米计算。（1）柱、梁相交时，不扣除梁头所占柱模板面积。 （2）柱、板相交时，不扣除板厚所占柱模板面积。 现浇混凝土柱模板工程量＝柱截面周长柱高 [例10-15]如图所示，现浇混凝土框架柱20根，组合钢模板，钢支撑，计算钢模板工程量，确定定额项目。中小断面柱模板计算
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