型钢混凝土柱中的应力应变重分布

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外露钢柱脚底板下混凝土应力分布研究

外露钢柱脚底板下混凝土应力分布研究作者：张晓新郭璇来源：《科技创新与应用》2019年第01期摘要：采用有限元分析软件SAP2000发展了一种新的有限元模拟方法，并以此对常用外露钢柱脚模型进行了非线性静力分析，得到一般钢柱支座反力情况下钢柱脚底板下部的混凝土应力分布状况，其结果可作为柱脚底板、锚栓、混凝土相互作用简化计算模型的理论依据。

关键词：钢柱脚底板；应力分布；非线性有限元中图分类号：TQ637 文献标志码：A 文章编号：2095-2945（2019）01-0041-02Abstract： A new finite element simulation method is developed using the finite element analysis software SAP2000， and the nonlinear static analysis of the commonly used exposed steel column base models is carried out. The stress distribution in the bottom of the steel column base plate under the general reaction force of the steel column support is obtained， and the results can be used as the theoretical basis for the simplified calculation model of the interaction among the column base plate， anchor bolt and concrete.Keywords： steel column soleplate； stress distribution； nonlinear finite element method钢结构柱的内力通过钢柱脚传递到下部基础。

型钢混凝土柱变截面处钢筋排布构造

型钢混凝土柱变截面处钢筋排布构造一、引言型钢混凝土柱变截面处的钢筋排布结构是一种常见的设计方案，用于提高柱子在不同截面处的承载能力和抗震性能。

这种结构设计可以有效增加柱子的强度和刚度，同时减小柱子的变形和应力集中，使其在地震等荷载作用下具备更好的稳定性和耐久性。

二、设计原则在进行型钢混凝土柱变截面处钢筋排布构造设计时，应满足以下几个主要的设计原则：1. 强度原则柱子在设计过程中，必须满足承受各种荷载的要求，包括静荷载、动荷载和地震荷载等。

因此，柱子的钢筋排布结构必须能够承受这些荷载产生的弯矩和剪力，保证柱子的强度和稳定性。

2. 变形原则柱子在受到荷载作用时，会产生一定的变形。

要保证柱子的变形不超过规定的限值，避免出现不良影响。

因此，在钢筋排布结构设计中，需要考虑柱子的变形情况，合理布置纵向和横向的钢筋，并采取适当的加固措施以控制柱子的变形。

3. 经济原则在型钢混凝土柱变截面处钢筋排布构造设计中，需要考虑材料的利用率和施工成本。

应根据柱子的受力特点和要求，设计出合理的钢筋布置方案，以减少材料的浪费和施工成本。

三、钢筋排布设计步骤进行型钢混凝土柱变截面处钢筋排布构造设计时，可以按照以下步骤进行：1. 确定柱子的受力特点首先，根据柱子的荷载情况和设计要求，确定柱子在不同截面处的受力特点，包括受力方向、受力大小和受力位置等。

这些受力特点将直接影响钢筋排布结构的设计。

2. 设计纵向钢筋排布根据柱子的受力特点和设计要求，设计纵向钢筋的排布方式。

通常情况下，变截面处的柱子会采用增设极限截面的方法，即在变截面处设置一段较大的截面，以增加柱子的强度和刚度。

在设计纵向钢筋排布时，应考虑极限截面处的受力情况，并合理增设钢筋以满足强度和刚度的要求。

3. 设计横向钢筋排布根据柱子的变截面特点和设计要求，设计横向钢筋的排布方式。

横向钢筋主要用于控制柱子的变形和抗剪能力，减小柱子的应力集中。

在设计横向钢筋排布时，需要考虑纵向钢筋的位置和数量，并根据柱子的受力情况确定横向钢筋的布置方式和间距。

钢-混凝土组合结构形成性考核册作业1-4答案[1] 2

《》课程形成性考核册学校名称: _______________________ 姓名: _______________________ 学号: _______________________ 班级: _______________________江苏广播电视大学作业1一、单项选择题（每小题3分，共15分）1．钢骨混凝土梁中，剪跨比对梁斜截面抗剪的影响是（ A ）。

A、剪跨比减少，梁的抗剪强度增加B、剪跨比较小时，一般产生弯剪破坏C、剪跨比增加时，一般产生斜压破坏D、梁的斜截面承载力计算公式中的剪跨比没有范围限制2、采用栓钉作为组合梁的剪力连接件时（ C ）。

A、栓钉相对较弱时，极限承载力随栓钉直径和砼强度等级增加而增加B、栓钉相对较弱时，极限承载力随栓钉直径和抗拉强度增加而降低C、混凝土板相对较弱时，极限承载力随栓钉直径的增大和砼强度等级的提高而增大D、混凝土板相对较弱时，极限承载力随栓钉直径的增大和混凝土抗拉强度的增加而增大3、推出试验的结果一般要（ B ）梁式试验的结果A、高于B、低于C、相等D、无法确定4、含钢率增加时，钢管混凝土受压构件的承载力（ B ）。

A、降低B、增加C、先降低后增加D、先增加后降低5、混凝土的轴心抗压强度f c，立方体抗压强度f cu和抗拉强度f t三者之间的大小关系是（ B ）。

A、f c＞f cu＞f tB、f cu＞f c＞f tC、f t＞f cu＞f cD、f c＞f t＞f cu二、填空题（每空2分，共26分）1、连续组合梁的内力分析，可以采用弹性内力计算方法和塑性内力计算方法。

2、对连续组合梁的计算可进行简化，可用塑性理论为基础采用承载力极限状态设计方法，截面特性计算简单，对静载荷和活载荷处理，不需考虑承载力极限状态下的混凝土徐变效应和施工方法。

3、按抗剪连接程度的高低组合梁可以分为完全剪力连接组合梁和部分连接剪力组合梁。

4、组合梁的变形均按弹性理论进行分析。

型钢混凝土柱-型钢混凝土梁节点受力性能的有限元分析

学校代码10530学号201013011636分类号TU398+.9密级硕士学位论文型钢混凝土柱型钢混凝土柱--型钢混凝土梁节点受力性能的有限元分析学位申请人张福军指导教师陈俊副教授学院名称土木工程与力学学院学科专业结构工程研究方向混凝土结构设计理论研究二〇一三年四月二十日Finite E lement A nalysis of M echanical Behavior of S teel R einforced C oncrete Column-S teel R einforced C oncrete B eamJ ointCandidate Zhang FujunSupervisor Associate Professor Chen JunCollege College of Civil Engineering and MechanicsProgram Design theory study of concrete structureSpecialization Structural Engineering Degree Master of Engineering University Xiangtan University Date April,2013湘潭大学学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。

除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。

对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。

本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。

作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。

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压剪工况下型钢混凝土柱轴力分配规律试验

压剪工况下型钢混凝土柱轴力分配规律试验王梓懿;刘阳;郭子雄;贾磊鹏;陈庆猛【摘要】Twenty-one 1∶2 scale steel reinforced concrete (SRC)columns were tested under cyclic loading to investigate the component of axial force at different story-drift angles.The axial forces carried by the shaped steel,the concrete,and the reinforcement were calculated separately based on the test results.It is indicated that:the axial force carried by the shaped steel decreases initially and then increases with the increase of story-drift angle.The proportion of the axial force carried by the shaped steel is 20%-40% of the total axial force.%为研究型钢混凝土柱在压剪工况下各部分轴力分配比例随位移角的发展情况，利用已完成的21个比例为1∶2的型钢混凝土（SRC）柱试件的低周往复加载试验数据，计算得到试件中型钢、混凝土及纵筋承担的轴力随位移角变化的规律。

研究表明：随位移角的增大，型钢承担的轴力先减小后增大，在大位移角下型钢承担的轴力可占总轴力的20％～40％。

【期刊名称】《华侨大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2015(000)003【总页数】6页(P321-326)【关键词】型钢混凝土柱;轴力;轴压力系数;型钢【作者】王梓懿;刘阳;郭子雄;贾磊鹏;陈庆猛【作者单位】华侨大学土木工程学院，福建厦门 361021; 福建省结构工程与防灾重点试验室，福建厦门 361021;华侨大学土木工程学院，福建厦门 361021; 福建省结构工程与防灾重点试验室，福建厦门 361021;华侨大学土木工程学院，福建厦门 361021; 福建省结构工程与防灾重点试验室，福建厦门 361021;华侨大学土木工程学院，福建厦门 361021; 福建省结构工程与防灾重点试验室，福建厦门361021;厦门特房建设工程集团有限公司，福建厦门 361021【正文语种】中文【中图分类】TU398型钢混凝土(steel reinforced concrete，SRC)是将型钢和钢筋混凝土(reinforced concrete，RC)按一定方式组合而形成的一种新型组合结构，具有强度刚度大、抗震性能好等优点，是高层建筑常用的结构形式之一.近年来，国内外学者针对SRC基本构件的抗震性能开展了大量试验研究[1-7]，取得了丰硕的成果.目前，SRC结构的正截面承载力计算有3种思路：1) 基于外包混凝土折算刚度，并按钢结构设计方法计算[8]；2) 考虑钢骨应力分布的影响，截面应变分布基本符合平截面假定，承载能力近似按照钢筋混凝土结构设计方法计算[9]；3) 叠加方法.我国行业标准YB 9082-2006《钢骨混凝土结构技术规程》中对SRC柱的正截面承载力计算采用了叠加方法[10].王海荣等[11]采用条带法对SRC柱达到正截面承载力时的钢骨和RC部分承担的轴力进行了计算，在此基础上还提出了一种简化计算方法.这些方法的关键是确定型钢和钢筋混凝土部分的轴力分配规律，但均是针对某一特定状态而言.在水平地震作用下，SRC柱处于压剪往复作用受力状态，不同位移角下，型钢和钢筋混凝土部分承担的轴力比例会发生变化.目前这方面的研究工作很少，因此，有必要对压剪工况下SRC柱截面的轴力分配规律进行研究，为SRC柱承载力的简化计算提供参考.本文基于已完成的21个SRC柱实测数据，对其轴力分配规律进行分析.1.1 试件设计已完成的21个比例为1∶2的SRC柱试件试验加载装置示意图，如图1所示，试验参数如表1所示.表1中：nk为试验轴压力系数，取nk=Nk/(fc,kAc+fa，yAa)，Nk为试验轴力，Ac，Aa分别为混凝土部分和型钢部分的截面积，fc,k为混凝土棱柱体抗压强度，取fc,k=0.76fc,u，fc,u，fa,y分别为混凝土立方体抗压强度和型钢屈服强度；l为试件边长；ρa,ρs,ρv分别为配钢率、配筋率和体积配筋率；fs,y为纵筋屈服强度实测值.1.2 试验结果1.2.1 破坏形态所有试件均在控制截面区域发生弯曲破坏，且在承载力达到峰值以前具有相似的试验现象.加载至1/250位移角时，柱的根部出现弯曲裂缝，并随位移角的增大而不断发展；在1/100位移角时，纵筋屈服，受拉区混凝土弯曲裂缝贯通；在1/50～1/25位移角时，受压区混凝土保护层开始出现压酥剥落，试件强度开始出现明显退化；在1/20～1/15位移角时，混凝土保护层全部剥落，纵筋压屈，承载力降至峰值荷载的80%以下，试验终止.典型试件的最终破坏形态，如图2所示.1.2.2 滞回曲线典型试件的荷载-位移滞回曲线，如图3所示.由图3可知：在屈服荷载以前，滞回曲线基本为直线，且残余变形较小；在屈服荷载以后，随着位移角的增加，滞回环的面积逐渐增大，强度和刚度开始逐渐出现退化现象.比较几个试件的滞回曲线可以发现：SRC柱具有比RC柱更优越的抗震性能;随着配钢率的增加，滞回环变得越来越饱满，耗能能力增强.2.1 基本假定在计算型钢混凝土柱各部分轴力时作以下基本假定：1) 试件截面应变分布符合平截面假定；2) 不考虑混凝土部分的抗拉强度；3) 型钢及纵筋采用理想弹塑性本构关系.2.2 型钢承担轴力的计算型钢的受力可分为4种情况：1) 型钢全截面受压；2) 上翼缘受压，下翼缘受拉，腹板部分受压部分受拉；3) 上翼缘受压，下翼缘受拉，腹板全截面受压；4) 上翼缘受压，下翼缘部分受拉部分受压，腹板全截面受压.由型钢应变的实测值可知，型钢的受力为前两种情况.型钢截面受力，如图4所示.当型钢全截面受压时，根据型钢实测应变判断，此时位移角还较小，型钢截面的几何特征和受力分布如图4(a)和4(b)所示.型钢所受合力为当上翼缘受压，下翼缘受拉，腹板部分受压部分受拉时，在较小位移角下型钢尚未达到屈服，此时型钢的受力分布如图4(c)所示.随着位移角增大，型钢应变达到屈服应变，此时型钢的受力分布如图4(d)所示.型钢承担轴力Na的公式为式(2)～(4)中，Na,y和Na,1分别为型钢受压区的合力和受拉区的合力；εy为型钢屈服应变；x1为型钢受压翼缘应变超出屈服应变εy的值；x2为型钢受拉翼缘应变超出屈服应变εy的值；h为型钢截面高度.纵筋所承担的轴力Ns，由纵筋的实测应变值和纵筋本构关系求得，混凝土部分所承担的轴力Nc，可由总的轴力减去纵筋及型钢承担的轴力求得.由以上计算公式可求得在不同位移角下各部分所分配的轴力，典型试件的轴力分配比例随位移角的发展而变化的情况，如图5所示.采用YB 9082-2006《钢骨混凝土结构技术规程》建议方法所求得的型钢部分及钢筋混凝土部分轴力分配比例，分别如图5中用虚线和实线所示.由图5可知：由于规范采用的计算方法未考虑不同位移角的影响，故为一条水平直线；且由于个别试件轴压比较小，计算所得型钢部分承担轴力为负值，最小可达-60%.文中采用的方法可以更全面，随试件位移角的发展，试件各部分承担轴力的比例是变化的，在位移角为1/250，1/50和1/25(1/20)时，各部分轴力分配比例汇总，如表2所示.表2中：δc，δa，δs分别为混凝土部分、型钢部分及纵筋部分所分配的轴力百分比.由于Δ在大位移角下纵筋发生较大变形，其上应变片应变超出量程，故θ=1/25(1/20)时，表2内存在无效数据.3.1 不同位移角对轴力分配影响轴力主要由混凝土和型钢两部分承担，由于拉压部分相互抵消，纵筋所承担的轴力较小，占总轴力的比例一般在10%以内.在1/100位移角以前，型钢所分配的轴力约占总轴力的20%～40%；随着位移角的增大，型钢分配的轴力有所降低，但是变化不大；在位移角大于1/100后，混凝土的抗压能力逐渐得到发挥，型钢参与抗弯，拉压应力相互抵消，导致分担的轴力逐渐减少；位移角在1/50左右的时候，型钢承担的轴力达到最小值，对于轴压力系数较小且配钢率较大的试件，此时混凝土部分承担的轴力甚至超过了总轴力；当位移角大于1/50后，混凝土部分开始压酥破碎并逐步退出工作，型钢承担的轴力逐渐增大；在位移角超过1/20之后，由于型钢柱塑性铰区变形较大，应变量测数据大部分超过有效度数范围.试件SRC15的型钢所承担轴力的比例最大与最小的差值达到58%，说明不同位移角下，型钢与钢筋混凝土部分直接的轴力分配规律变化很大.3.2 轴压力系数对轴力分配影响在其他条件相同的情况下，对比轴压力系数不同的试件SRC15，SRC18，SRC20可以发现：对于轴压力系数较小的试件SRC15，在位移角为1/100时，型钢部分便已处于整体受拉状态，混凝土分配的轴力较早达到峰值，随着位移角的增加，曲线的下降段较为平缓，最终在1/25～1/20位移角时，型钢承担的轴力达到总轴力的40%以上；对于轴压力系数中等的试件SRC18，在小位移角下型钢和混凝土分配的轴力基本不变，随着位移角的增加，型钢分配的轴力逐渐降低，当位移角达到1/35时，混凝土分配的轴力达到峰值，占总轴力的108%；对于轴压力系数较大的试件SRC20，在小位移角下混凝土与型钢承担了基本相同的轴力，由于试件在1/25位移角时破坏便已较为严重，之后的数据已无法量测.随着轴压力系数的增加，试件SRC10在整个加载过程中型钢都承担了一定比例的轴力，混凝土部分所承担轴力的最大值仅占总轴力的82%.因此，在高轴压力系数下，型钢对试件的抗压承载力具有较大的贡献.3.3 配钢率对轴力分配影响对典型试件的轴力分配图进行对比分析后发现：虽然试件的配钢率有所不同，但轴力分配曲线的规律基本相同，而且对于不同配钢率的试件，型钢所承担轴力的百分比也相差不大.配钢率最小的试件SRC10，在整个加载过程中承担了10%～35%的轴压力.1) SRC柱中型钢承担了一定比例的轴向力，相当于降低了钢筋混凝土部分的实际轴压比，提高了试件的变形能力和滞回耗能能力.当混凝土压碎退出工作时，型钢承担的轴力比例逐渐增大，保证了试件的轴向承载力，提高了结构的抗倒塌能力. 2) 型钢与钢筋混凝土部分的轴力分配规律随结构层间位移角的增大不断变化，型钢承担的轴力先减小后增大，最大的比例差值超过50%，设计时应考虑轴力分配规律的变化.3) 大位移角下，型钢承担轴力比例随轴压比的增加和配钢率的增加而增加；小位移角下，型钢承担轴力比例随轴压比和配钢率的变化规律性不明显.【相关文献】[1] RICLES J,PABOOJIAN S.Seismic performance of steel-encased compositecolumns[J].Journal of Structural Engineering (ASCE),1994,120(8):2474-2494.[2] LI Li,MATSUI C.Effects of axial force on deformation capacity of steel encasedreinforcedconcrete beam-columns[C]∥Proceedings of 12th World Conference on Earthquake Engineering.Sydney:[s.n.],2000：1075-1082.[3] 叶列平,方鄂华.钢骨混凝土构件的受力性能研究综述[J].土木工程学报,2000,33(5):1-11.[4] 李俊华,王新堂,薛建阳.低周反复荷载作用下型钢高强混凝土柱受力性能试验研究[J].土木工程学报,2007,40(7):11-18.[5] 郭子雄,林煌,刘阳.不同配箍形式型钢混凝土柱抗震性能试验研究[J].建筑结构学报,2010,31(4):110-115.[6] 刘阳,郭子雄.核心型钢混凝土柱抗震性能及轴压比限值试验研究[J].土木工程学报,2010,43(6):57-66.[7] 刘阳,郭子雄,林煌.SRC柱塑性铰区域变形性能试验研究[J].华侨大学学报:自然科学版,2011,31(1): 48-53.[8] posite structures[M].London and New York:The Construction Press,1981:34-89.[9] 中华人民共和国住房和城乡建设部.JGJ 138-2001 型钢混凝土组合结构技术规程[S].北京：中国建筑工业出版社，2011:25-30.[10] 中华人民共和国住房和城乡建设部.YB 9082-2006 钢骨混凝土结构技术规程[S].北京：中国建筑工业出版社，2006:113-122.[11] 王海龙,江见鲸,李中立,等.钢骨混凝土柱正截面强度计算中的轴力分配[J].清华大学学报:自然科学版,1999,28(9):108-111.。

长期受弯构件应力应变分布及变形规律研究

Icr ( t0 ) =
图1 带裂缝构件初始应力应变分布简图 Fig. 1 Initial st ress and st rain dist ributio n in cracked sectio n
M ( t0 ) c ( t0 ) . Ecε c ( 0 , t0 )
( 10)
11 2 长期徐变效应分析
c ( t0 ) , 初始带裂缝工作时 , 受拉区未开裂混凝土承担弯矩很小 , 设截面拉应力全部由钢筋承担 ; 混凝土压应力实际呈非线性分布 , 在较低应力作用下也可为线性 [ 6 ] , 通用函数表达式见式 ( 1) . σ ( ε c ( x , t0 ) = σ c ( x , t0 ) ) .
( 1)
σ ε 式中 : c ( x , t0 ) , c ( x , t0 ) 分别表示 t0 时刻距受压区边缘 x 处的混凝土压应力和压应变 . 设平截面假定成立 , 压应变沿截面分布为 :
c ( t0 ) - x ε ε c ( x , t0 ) = c ( 0 , t0 ) . c ( t0 ) ( 2)
∫σ(ε ( x , t ) ) bd x + Eε ( t ) A
0 c 0 s s2 0
c( t0 )
c( t0 )
s2
.
( 7)
建立对中性轴的初始弯矩平衡方程 :
M ( t0 ) = ( c( t0 ) - xc ( t0 ) )
∫σ(ε( x , t ) ) bd x +
0 c 0
ε Esε s1 ( t0 ) A s1 ( h0 - c( t0 ) ) + Es s2 ( t0 ) A s2 ( c( t0 ) - as2 ) . ( 8 ) 式中 : x c ( t0 ) 为混凝土合压力初始作用位置 .

钢骨混凝土柱徐变应力重分布计算

凝土部分的形心轴重合。全截面内力为Ⅳｏ、眠，初始
时刻钢材部分的内力和混凝土部分的内力分别为＾ｋ、肘印、＾０、肘劬，持荷时长为ｆ时重分布内力分别为 △，ｖｃｎ㈣、△肘。（删）、△Ⅳｓ（Ｉ川、△Ｍｓ（㈨）。待列方程解出钢材部分和混凝土部分的重分布内力后即可得出纵筋、型钢、混凝土的重分布应力。
基本理论及假定根据特劳斯德（ＨＥＩＮＲＩｃＨＴＲＯｓＴ）的理论［５］，
混凝土徐变的基本方程为：
峨。ｏ）－等Ⅶ¨Ｄ）＋华．（１＋
疋¨。’９（ＩｔＩ。））＋ｓFra bibliotek＾（。＾）（１）
≥
（２）
一心
式中，△占。（１．¨为加载时刻￡。至时刻ｆ的时间段内的应变增量；△盯ｃ（１＾）为上述时间内的应力增量；妒（１ｔｆ０）为徐变系数；ｓ。…．。）为上述时间内的收缩应变增量；ｘ㈧。，为老化系数，按下式计算：内力计算。ｔ＝０时刻全截面上的内力可按
３．２计算结果分析试件ｓ２一Ｎ１中的内力重分布计算结果与实测数据的对比结果见图３，图中计算值与实测值符合得很好。从计算结果可看出，随着时间的发展，柱中的钢材部分内力在不断增加，而混凝土部分的内力却在减小。到持荷时长为２０２ｄ时，钢材内力是初始时刻的１．９０８倍，混凝土内力是初始时刻的Ｏ．３３１５倍。可见重分布内力是很大的，在工程设计及分析中需要特别注意。
表ｌ试件参数及其长期荷载
公式计算结果明显低估了轴向应变。这是因为试件Ｓ１一Ｎ２中混凝土的应力水平较高，导致实际变形值中含有非线性徐变应变的缘故。这也再次印证了线性徐变理论的使用条件是混凝土工作应力不能超过一定的限值，对于非线性徐变是不适用的。而目前国内外对徐变的研究还只限于线性徐变问题，对于非线性徐变所知甚少，需要进一步的研究。持荷时长为２０２ｄ时，试件Ｓｌ—Ｎ１、Ｓ１一Ｎ２、Ｓ２一Ｎｌ的应变值分别是加载初期的１．７３４倍、２．２倍（实测值）、１．５９３倍。可见即使混凝土在低应力状态下（如试件ｓ２一Ｎ１），其徐变变形都达到了不容忽视的

中山国际金融中心高大支模现场实测及分析

中山国际金融中心高大支模现场实测及分析摘要:本文以中山国际金融中心型钢混凝土结构高大模板施工为工程背景,对模板支撑体系进行了实际测量,探索了施工阶段现浇混凝土结构与模板支撑共同作用时的作用机理,并结合现场试验结果进行了分析,提出了一些控制施工期模板支撑体系的安全、优化施工方案的建议和措施。

关键词:中山国际金融中心高大模板现场检测近年来高大模板支架坍塌事故经频发,且目前相关的整体性理论研究并不充分。

现场检测是模板支撑体系受力性能研究中的一个重要内容,它是探索施工阶段现浇混凝土结构与模板支撑共同承载时变结构体系的作用机理,建立模板支撑体系力学计算模型的基础,是检验实验室结构试验和理论分析结果的依据,也可以为时变结构体系力学分析、控制施工期模板支撑体系的安全、施工方案设计及优化提供技术依据。

在目前对多层钢筋混凝土楼板和模板支撑体系尚缺乏深入研究的条件下,现场检测获得第一手资料对探索并解决这一工程现实问题显得尤为重要。

1 工程概况中山国际金融中心项目结构形式为混凝土框架-核心筒结构,塔楼外围柱为劲性H型钢钢筋混凝土柱。

项目有多达十几处高大模板区域,层高在10.2m到28.2m之间,根据实验需要和安全性考虑,我们研究的对象选择了层高最高28.2m的一处作为实测对象。

根据高支模支撑体系的工作特点,主要测试的内容如下几项。

(1)支撑体系的内力变化规律,主要是各层支撑结构中内力变化与施工工艺的相互关系,以及与钢筋混凝土结构楼板受力之间的关系。

(2)钢筋混凝土梁中型钢应力和混凝土应力的变化过程,施工工艺的不同阶段对钢筋和混凝土应力的影响规律,以及结构不同位置的受力特点。

(3)型钢柱中钢筋应力和混凝土应力的变化过程,施工工艺的不同阶段对钢筋和混凝土应力的影响规律,以及结构不同位置的受力特点。

2 现场检测方案2.1 测试方法和仪器考虑现场测试环境的复杂、不确定性及测试周期较长的特性,采用埋入型振弦式应变计SZZX-A150检测梁、柱内部型钢的施工期应变情况;采用表面型振弦式应变计SZZX-B150检测扣件式钢管以及梁柱混凝土的施工期应变情况。

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力的平衡以及变形协调，可得Ａ，１，Ａ３２和Ａ。形心处在ｔｏ和ｔ之间由于徐变产生的应变改变量：
△ … 。，＝ ” ・ ‘ ｛ＬＩＩ＋Ｙ２２ ’ ＸＩ＋Ｙ３３）一，３ ‘ １＇３２ ’ ］Ｅ１ ’ 一ＬｆｚｌＩ１＋Ｙ３３）一，２３＂８３．＋２＇＋［１＇２１，Ｙ３２ ’ 一（１＋，８．＇）８，，＇］＇３＇）００１０ＤＥ．ｚｌｒ｝＝｝ｎＬｌ［一 ‘ ２１１１＋，６３，Ｉ）一Ｙ１３ＩＹ３２Ｉ｛一 ‘ ・（［，・，一 ’ Ｘ１＋８，３３１）一Ｙ１３ＩＹ３１Ｉ］一 ’ 一Ｌ［Ｉ１＋Ｙ１１）Ｑｌｚ ’ 一，，２，６１３１］一 ’ Ｗｔ，ｔ．
（１一＊ＹＭ＇Ｙ０，ｔｏ）ｔ＋１２ｐ１＋ｐ３）ｎ１＋２ｐ，ｎ＇（１一ｋ）ｙ，＇Ｉ，＇（１一ｋ｝．Ｏ（ｔ，ｔｏ）二、Ｏ（ｔ，ｔｏ）＋Ｅｒｈ（ｔ，ｔｏ）ＡＥ，２（ｔ）＝
结构议论文集
２００３．同济大学
型钢混凝土柱中的应力应变重分布
卫军刘展科
（华中科技大学土木工程与力学学院，武汉，４３００７４）
摘要：本文对典型弯压型钢混凝土柱进行了时间效应分析．采用Ｔ－８模式分析了因收缩徐变产生的应力
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对于对称配钢的情况，即Ａｓ１＝Ａｓ２，Ｐ３＝Ｐ：，Ｙ３＝－Ｙ２＞０，Ｙ３＝０，ｅ｝ｎ３（ｔ，ｔｓＷ＝ “ ｓｈ２（ｔ，ｔｓｈ０）＝ｅｓＵ３（ｔ，ｔＡ，ｏ）＝￡ｓｎ（ｔ，ｔｏ），式（２）可以大大简化：
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结构工程师增刊
全国结构计算理论与工程应用学术会议论文集
２００３．同济大学
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图２
４因收缩徐变产生的总的应力应变重分布
如果混凝土开始收缩与受荷的时间不一致，则收缩与徐变产生的效应应该各自单独考虑。如果两个时间重合或相差不久，即ｔｏ＝ｌｓｎｏ，则可利用迭加的办法获得Ａ，ｔ，Ａｕ和Ａ。形心处由于收缩徐变
３因收缩产生的应力应变重分布
如果假定收缩与徐变以同样的速率发生，则采用老化系数可以非常方便地得到收缩导致的应力
和应变。考虑图二所示截面，假定自由收缩在截面上线性分布，ｅｓｎｔ（ｔ，ｔｈ，Ｏ）ｌｅ｝ｈｚ（ｔ，ｋｎ，ｏ）和￡ｓｈ３（ｔ，Ｉｓｈ，Ｏ）分别表示ＡＳＡ２．和Ａ｝３形心处在混凝土龄期ｔ，ｈ，。和ｔ之间的自由收缩应变量。
应变重分布。推导了适合结构分析和设计的一套计算公式。算例表明，型钢混凝土柱中因收缩徐变产生的应力重分布不容忽视。
关键词：型钢混凝土柱，收缩徐变，应力应变重分布
１前言
回顾混凝土结构收缩徐变研究的历史，曾经出现过两个高峰期１１１。但是，从结构工程的角度对混凝土的
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图Ｉ外荷载在型钢截面产生的力和变形
２因徐变产生的应力应变重分布
如图一所示截面钢筋Ａ．，，Ａｓ２以及工字型钢Ａ，２的形心与净混凝土重心的距离分别为ｙｌ，ｙ２和ｙ３．假设截面在ｔｏ时刻承受的轴力和弯矩分别为Ｎｏ和Ｍｏ，钢与混凝土粘接良好，则考虑交接面处
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自由收缩在型钢截面产生的力和变形
万方数据
结构工程师增刊
全国结构计算理论与工程应用学术会议论文集
２００３．同济大学
产生的总的应变改变量：
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