2号机组引风机改造可行性研究
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2号机组引风机改造可行性研究
作者：杨东辉
来源：《卷宗》2019年第19期
摘 要：元电公司计划对#2锅炉加装脱硝设备，并对除尘器、脱硫系统等进行改造，为实
现最大程度上的节能降耗，故计划在改造中，实施引风机和增压风机二合一改造。
关键词：引风机；脱硝；电除尘；脱硫；二合一
1 前言
元电公司#2机组为600MW燃煤发电机组，锅炉是与600MW汽轮发电机配套的亚临界、
一次上升、中间再热直流锅炉，为德国斯坦缪勒公司设计和制造，锅炉型式为本生直流锅炉。
机组配置二台风罩回转式空气预热器，四台四电场电气除尘器，两台离心式引风机，两台轴流
式增压风机。
随着国家节能降耗政策的深入落实，元电公司计划对#2锅炉加装脱硝设备，并对除尘
器、脱硫系统等进行技术改造，为实现最大程度上的节能降耗，故电厂计划在脱硝、电除尘
器、脱硫改造中，实施引风机和增压风机二合一改造。
2 热态试验
元电公司委托西安院对#2锅炉的引风机进行热态试验。试验期间590MW负荷机组蒸发量
1812.8t/h已经与机组现在的设计蒸发量1814.25t/h基本相同，试验实测的引风机进气平均风量
为619.9m3/s，实测风机压力为3004Pa。
3 环保改造后现有引风机运行情况分析
为了响应国家环保政策要求，电厂计划对#2炉加装脱硝装置，并对除尘器及脱硫系统进
行改造。
根据与改造设计单位沟通后确认：脱销改造完成后，对于机组烟风系统而言，在BMCR
工况下，总烟气量基本无变化，而烟气系统阻力将增加1200Pa左右；电除尘器改为电袋复合
式除尘器后，烟风系统需增加约1000Pa左右的阻力；脱硫增容改造完成后将会使脱硫系统阻
力增加约650Pa左右。
通过对比性能曲线，可以看出现有#2炉引风机在脱硝改造完成后，风机虽然能够满足机
组BMCR工况及其他工况运行要求，但在机组BMCR工况下，风机运行点已非常接近最大出
力点，风机已无压力裕量可言。故，从保证引风机带负荷能力（满负荷、夏季工况、单臺机组
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带负荷能力等）及安全运行角度考虑，#2炉在进行环保改造的同时需对原引风机进行配套改
造。
4 风机二合一可行性研究
#2炉脱硫系统没有烟气换热器（即GGH），故脱硫系统阻力情况较为稳定，考虑到现有
引风机、增压风机运行效率偏低，计划在进行环保改造过程中。对现有引风机、增压风机实施
二合一增容改造。
4.1 选型参数确定
4.1.1 风量参数的确定
在试验最大工况机组负荷为590MW，其对应锅炉蒸发量为1812.8t/h，实测引风机平均风
量为：619.9m3/s。锅炉设计的额定蒸发量为1814.25t/h，锅炉改造后设计的额定蒸发量为
1832t/h，按照设计煤种核算到1832t/h额定蒸发量时引风机平均流量为620.4m3/s，因此可将此
工况对应的实测风量为机组最大工况时对应的引风机流量值。因此，单台引风机在BMCR工
况下风量按照628.3m3/s设计。
考虑到空气预热器漏风率在两台空预器更新后将有大幅下降、管道漏风等情况，取10%的
风量裕量，作为引风机新的TB点设计风量，故：628.3*1.1=691.1m3/s。另外，考虑到实测时
入炉煤与以后2号锅炉入炉煤存在一定差异及其他不可预测的短时间锅炉漏风情况，风机最终
TB点设计风量取为：700.0m3/s。
4.1.2 风压参数的确定
试验最大工况时，实测的平均压力3004.4Pa（设计密度条件下），进行修正后，实测风机
平均风压为3382.0Pa（对应进气平均密度为0.8092kg/m3）机组环保改造完成后，烟风系统增
加总计约2200Pa左右的阻力，则，风机所要达到的压头为：3382+2200=5582.0Pa。若风机实
施二合一改造，新风机还需承担脱硫系统阻力，实测增压风机BMCR工况下风压为2377Pa。
另外，脱硫系统需进行增容改造，改造完成后在BMCR工况下需增加650Pa左右的阻力。那
么，风机二合一改造后，风机所需压头为：5582+2377+650=8609.0Pa。考虑到煤质变化、空预
器漏风等情况，风压选取20%的裕量，则风机设计风压为：8609.0×1.20=9900.4Pa。圆整后，
取为9900.0Pa。
4.1.3 电机功率
按照上述风量和风压进行计算，那么所需电机功率为：
kW（0.97为压缩修正系数），由于风量和风
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压都选取了一定的裕量，故，电机选取5%的安全裕量，圆整后，电机额定功率为：
8400kW。
现有#2炉引风机电机额定功率为4000kW，故，上述改造完成后现有风机电机需更换。
4.2 改造方案研究
按照确定出的风机选型参数进行计算后，要满足脱硝、电除尘器、脱硫及风机二合一运行
要求，只能将其整体更换为轴流式风机，风机比转速已超出离心风机选型范围。
经过选型计算，能够满足要求只有双级动叶调节轴流风机（若选静调风机，则叶轮直径要
达到3.5m，转速要求为990r/min。在如此大的叶轮直径和高转速条件下，风机叶轮及轴系强
度无法保证），风机型号为：HU27450-22G。采用该型双级动叶调节风机能够满足脱硝、电袋
式除尘器、脱硫、二合一改造后运行要求，风机各工况运行点效率较高，且均远离失速线，风
机能够安全稳定运行。
4.3 风机二合一改造实施对象讨论
通过上文分析可见，要实现风机二合一改造，最优改造方案是采用双级动叶调节轴流式引
风机。就电厂实际情况而言，通过对比可以得出，若取消引风机，对增压风机实施改造来实现
风机二合一，则其工程量和施工量最小，所需改动设备、土建、管网工作最少，费用较低。
5 结论
现有引风机无法满足脱硝改造、电除尘器及脱硫改造后运行要求，必须对其进行配套增容
改造。综合各种改造方案，从改造方案施工量、投资情况、机组安全性角度多方面考虑，在实
施脱硝、电除尘器、脱硫改造时，对#2炉引风机、增压风机实施二合一改造，改造后选择双
级动叶调节轴流风机，采取对增压风机实施改造，取消引风机方案。
参考文献
[1]董琨，谢建文，周克毅.电站锅炉风机能耗偏高的原因与节能改造方案的分析[J].华电技
术，2013（3）.
[2]张明智.电站锅炉能耗损失及节能技术措施分析[J].中国新技术新产品，2016（14）：
133-134.
某公司330MW机组引风机节能可行性研究
某公司 330MW 机组引风机节能可行性研究摘要：某电厂300MW机组在锅炉引增合一改造后由于风机选型容量偏大，低负荷运行，特别是机组参与电网辅助服务（深度调峰）后效率严重偏离设计值，造成耗电率增加。
针对以上问题，本文对引风机节能提效进行了分析并提出可行的风机节能改造方案。
关键词：引风机耗电率节能改造一、引言2017年某电厂2*330MW亚临界、直接空冷供热燃煤机组为满足环保超低排放要求进行了综合升级改造，在改造时进行了锅炉（引风机-增压风机）引增合一改造工作，改造后由于风机长期运行在性能较低区域，造成引风机耗电率增高，尤其是机组参与电网辅助服务（深度调峰）后，在长时段30%THA工况下引风机电耗高的问题尤为突出。
为了解决以上问题，并了解引风机在30%THA工况下实际运行状态，电厂进行相关性能优化试验，综合试验结果对引风机的节能潜力进行了分析并提出节能改造方案，为后期引风机进行变频器利旧改造提供依据。
二、现引风机的运行状况分析1、在引-增合一改造前，电厂原有引风机电机功率2900kW，变频器容量3700kVA，改造后引风机电动机功率为4100kW。
改造后引风机实际最大运行点在其性能最高区域，引风机选型裕量适合；由于机组深度调峰，引风机运行点处在低开度到高开度的全区间范围，其中低负荷引风机运行效率偏低，有一定的节能空间。
2、利旧原引风机变频器，并对变频器旁路柜升级改造后应用于现有引风机系统实现中低负荷调试控制，在中、低负荷以下能实现良好节能效果。
3、利旧原变频器在中负荷及以下工况实施转速分挡式运行方案能够实现良好节能效果，年节电量约为约192.2万kW小时，引风机厂用电率可下降0.2264个百分点（中负荷及以下工况）。
三、引风机试验结果及分析1、引风机试验结果分析（1）引风机机实测运行点在其性能曲线上的位置图 1引风机机实测运行点在其性能曲线上的位置表1 引风机试验主要结果根据试验结果所得数据可以看出，实测各工况两台引风机就地动叶开度与性能曲线的对应开度均有偏差，偏差在2°以内；高中负荷引风机实测效率与曲线对应效率偏差在5%以内，小负荷效率偏差大于6%，基本判断现有引风机实际性能达到设计保证值。
宁电2机组凝汽器改造可研报告2014.1.26.
技术改造项目可行性研究报告项目名称：宁电 #2 机组凝汽器改造建设单位：编制：初审：审核：批准：2014年1月26日技术更新改造项目可行性研究报告项目名称宁电 #2 机组凝汽器改造主要构成#2 机组凝汽器改造可研编制人负责部门生产技术部项目负责人一、项目提出的背景及改造的必需性（需要改造设备的运转简历，设备铭牌、投运时间、运行状况、技术状况及其余相关技术参数，现状、存在的主要问题，从对安全、经济运转、环境的影响等方面论证该项目的必需性）（一）机组大要国华宁海电厂一期工程建有4× 600MW火力发电机组。
锅炉、汽轮机、发电机三大主机分别由上海锅炉厂有限企业、上海汽轮机有限企业、上海汽轮发电机有限企业设计制造。
国华宁海电厂 #2 机组 2005 年 12 月投入商业，运转业绩优异，最长连续运转时间339天。
2 号机发电煤耗（性能试验值）为约298.6 g/kW ·h，热耗率为 8107KJ/kW·h，与行业内先进水平还有较大差距。
汽轮机主要技术参数见下表：编号项目单位THA工况VWO工况1机组输出功率MW2主蒸汽压力MPa(a)3主蒸汽温度℃5385384主蒸汽流量t/h5高压缸排汽压力MPa(a)6再热蒸汽压力MPa(a)7再热蒸汽温度℃5385388再热蒸汽流量t/h9额定冷却水温℃202010凝汽器背压kPa(a)11转速r/min30003000 12旋转方向顺时针顺时针（从机头向发电机方向看）13给水加热级数8814给水温度℃15发电热耗率（性能试验值）kJ/kW· h8107/16发电煤耗率（性能试验值）g/kW· h/( 二) 改造背景（1）节能减排已经提高为火电企业发展的拘束性指标电力工业是节能减排的要点领域之一，面对环境压力，国家对节能减排的要求日趋严格。
在“十二五”时期，要完成新的节能减排目标，难度将会进一步加大。
特别是跟着机组运转年份的增添以及脱硫、脱硝环保要求的提高，机组供电煤耗率降落的空间愈来愈小，所以，对投运年份较长的火电机组进行节能改造的要求已十分迫切。
#2机励磁变及CT改造可研报告
#2机励磁变压器及高压侧CT换型改造可行性研究报告批准：审核：初审：编制：年月日技术改造项目可行性研究报告内容一、前言（一）项目名称：#2机励磁变压器及高压侧CT换型改造（二）项目性质：技术改造（三）可研编制人：（四）项目负责部门：（五）项目负责人：二、项目提出的背景及改造的必要性（一）承担可行性研究的单位：（二）项目提出的背景：1）2012年2月，#2机小修时对励磁变压器进行预防性试验，试验结果发现低压侧绕组直流电阻互差值较大（2.6%），超出规程规定的标准（不大于2%）查阅历年的试验报告（见附表）后，重新换台直流电阻测试仪进行复测，复测结果直流电阻互差值为2. 5%；从历年的试验结果分析#2励磁变A相绕组直流电阻有增大的趋势。
2）根据2012年集团公司安生部《关于某发电公司2号机组励磁变高压侧短路事故的情况通报》要求,将所有一体浇注CT更换为穿芯式CT，彻底杜绝隐患。
排查我厂一期机组励磁变型号是TTA-RES（Italy），2000年生产，高压侧CT是ALSTOM生产（三）进行技术改造的必要性：1)干式变压器直流电阻的测量，是检查绕组接头焊接质量和绕组有无匝间短路;引出线有无断裂、松动;多股线并绕的绕组有无断股等。
直流电阻的测量是变压器在大修、预试和改变分接开关位置后必不可少的试验项目，也是故障后的重要检查项目。
因此，励磁变的直阻超标直接影响机组的稳定运行。
依据《电力设备预防性试验规程》的规定：（我厂一期励磁变容量3.250MVA）① 1.6MVA以上的变压器，各相绕组电阻相互间差别，不应大于三项平均值的2%，无中性点引出的绕组，线间电阻差别一般不大于三相平均值的1% ；② 1.6MVA以下的变压器，各相绕组电阻相互间差别，不应大于三项平均值的4%，线间电阻差别一般不大于三相平均值的2% ；③各相绕组电阻与以前相同部位、相同温度下的历次结果相比，不应有明显差别，其差别一般应不大于2%。
从数据上分析，我厂#2机励磁变相间直阻互差已超标，应进行技术改造进行更换。
3、4号机组引增合一风机高效节能改造
3、4号机组引增合一风机高效节能改造文章分析了海勃湾发电厂#3、4机组引增合一变频离心风机改造项目建设的必要性、立项过程、项目实施情况及节能综合效益。
标签：引增合一；改造；节能环保引言为了完成“十二五”节能减排任务，海勃湾电厂总投资5500多万元，自2013年起先后实施了脱硝、脱硫增容、电袋联合、引增合一等大型节能减排改造项目，在2014年底前全部完成改造并投入运营。
1 机组概况海勃湾发电厂二期3、4号机组为200MW燃煤机组，分别于2003年1月10日、18日先后投产。
锅炉为哈尔滨锅炉厂有限公司生产的HG-670/13.7-YM11型超高压、一次中间再热、平衡通风、单炉膛自然循环固态排渣煤粉炉。
除尘器为静电除尘器，烟气经静电除尘器除尘后进入脱硫装置，脱硫系统采用石灰石-石膏湿法烟气脱硫工艺。
每台锅炉配备两台成都风机厂生产的Y4-2×60-14No29F 型变频离心式风机和一台成都电力机械厂生产的ANT37e6（V13+4°）型静叶可调轴流式增压风机，由3、4号炉引风机来的全部烟气在每台炉配置的1台增压风机的作用下进入吸收塔，烟气自下向上流动，在吸收塔脱硫后送入烟囱排入大气。
2 项目建设必要性海勃湾发电厂二期3、4号机组改造前增压风机存在高负荷工况下出力不足、烟道积灰、增压风机及其附属设备和引风机变频器频繁故障等情况。
为保护环境、改善环境质量，防治火电厂大气污染物排放造成的污染，使锅炉烟气排放指标符合《火电厂大气污染物排放标准》（GB13223-2011）规定，3、4号机组必须于2015年以前进行SCR脱硝装置、电袋除尘器及低压省煤器改造，这三大环保改造必然引起烟气系统阻力增加，原有的引风机及增压风机则不足以克服系统阻力，其中新增阻力数值：脱硝系统改造后烟气系统阻力增加约1300Pa；电袋除尘器改造后阻力增加约900Pa（原电除尘设计阻力按照300Pa计算），低压省煤器改造后阻力增加约250Pa，原有增压风机克服的脱硫系统阻力2400Pa，因此，针对原引、增风机的实际运行状况，综合系统阻力的增加要求，对原引、增风机进行取消增压风机、引风机与增压风机二合一技术改造的变频高效节能引风机改造。
风机改造方案分析
风机改造方案分析摘要：引风机在运行的过程中轴承座密封不良将直接导致轴承运行环境劣化，运行过程中出现严重的问题，引发一系列的后果，因而需要做好相关的密封工作。
关键词：引风机；改造；密封形式1 改造方式本文以国华准格尔电厂现有4×330MW机组低氮燃烧器及脱硝改造为依托，对于烟气系统中脱硫岛设有GGH工程脱硝改造时引风机改造进行论证。
国华准格尔电厂锅炉设备为北京巴布科克.威科克斯有限公司生产的B＆WB－BN－1018/18.44－M型330MW亚临界参数、自然循环单炉膛、一次中间再热、平衡通风、前后墙对冲燃烧、分隔式大风箱、固态排渣、全钢架悬吊结构、紧身封闭布置的燃煤汽包炉。
煤源未发生变化，为准格尔露天矿洗中煤与末煤。
改造煤质较设计煤质情况有所变化。
该系统是将炉膛中的烟气抽出，经过尾部受热面、脱硝装置、空气预热器、除尘器、脱硫装置和烟囱排向大气。
本工程原设计烟气脱硫系统，设有GGH并设有旁路烟道，无烟气脱硝系统。
由于原锅炉低氮燃烧器系统NOx排放较高，若不进行燃烧器改造，即使增加脱硝系统亦不能满足排放要求，故进行脱硝改造同时进行低氮燃烧器改造。
根据环保要求，本次改造保留GGH，取消旁路烟道，增加烟气脱硝系统。
原烟气系统需相应进行改造。
原引风机及增压风机的热态试验结果及选型参数、增加脱硝装置阻力后的风机选型。
试验用煤比原设计煤种及改造用煤要好些，按实测时用煤煤质成分进行理论计算后，风量和风压与实验数据基本一致，风机的风量风压偏差主要由于煤质及热负荷变化引起的。
故下面的分析均采用改造煤种的理论计算风量风压进行引风机选型。
2 参数分析风量确定：本次风机改造选型用改造煤质理论计算风量作为风机选型数据。
风压确定：引风机选型烟压暂采用理论压降+烟气脱硝系统压降+空预器增加压降组成。
本次改造增加烟气脱硝系统后，烟气脱硝装置烟气阻力按900Pa（BMCR工况），空预器改造后阻力增加按150Pa考虑。
原有引风机在改造后的TB工况点、75%工况点、50%工况点时，风机已失速，故原有引风机无法满足脱硝改造后烟气系统要求，脱硝改造后引风机需要进行改造。
2炉引风机改造情况汇总说明书
#2炉引风机改造情况说明书1.概述#2炉原引风机因不能满足工况需求，现改造为成都电力机械厂生产的HU25244-222G 双级动调轴流式风机。
引风机油站改为联合油站。
油站采用整体集装式，润滑油系统与控制油系统独立供油，共用油箱和冷却系统，为引风机及电机提供润滑油，每台引风机配1套油站系统。
2、改造情况：2.1 风机电机：#2炉改造2台引风机主电机容量更换为4100KW。
电源取向及开关柜不变（保护定值和二次元件相应改变）。
详见电气说明书。
2.2 联合油站：油站系统配备就地控制箱一个，供双路380V三相四线动力电源，整个控制箱的电气容量约为30KW，第一路电源16KW，第二路电源14KW。
A引风机油站第一路动力电源供电位置不变，取自#2炉保安PC段04柜C，供#1液压油泵、#1润滑油泵和油箱加热器使用；第二路动力电源供电位置不变，取自#2炉引风机MCCA段03柜B，供#2液压油泵和#2润滑油泵使用。
B引风机油站第一路动力电源供电位置不变，取自#2炉保安PC段06柜G，供#1液压油泵、#1润滑油泵和加热器使用；第二路动力电源供电位置不变，取自#2炉引风机MCCB段04柜B，供#2液压油泵和#2润滑油泵使用。
2.3 冷却风机:改造后1台引风机配2台冷却风机，冷却风机数量同改造前一致，控制方式同改造前一致，由MCC集中控制。
A引风机的1#冷却风机动力电源供电位置不变，取自#2炉引风机MCCA段02柜D；A引风机的2#冷却风机动力电源供电位置不变，取自#2炉引风机MCCB段04柜E。
B引风机的1#冷却风机动力电源供电位置不变，取自#2炉引风机MCCB段04柜D，； B引风机的2#冷却风机动力电源供电位置不变，取自#2炉引风机MCCA 段02柜E。
3、油站主要技术参数及功能3.1 技术参数：油站泵组控制油叶片泵型号： 25221201 1012218控制油最大工作压力：49bar控制油最大工作流量： 55L/min润滑冷却叶片泵型号： 25221401 1012218润滑冷却泵流量： 65L/min润滑油最大工作压力： 1.8bar润滑油最大工作流量： 32L/min电动机控制油泵电机型号： 1LE0003-1DB23-3GA4 11KW-4P-V1控制油泵电机参数： 11KW,380VAC,50HZ,1465r/min润滑冷却泵电机型号： 1LE0003-1AB52-1GA4 3KW-4P-V1润滑冷却泵电机参数： 3KW,380VAC,50HZ,1435r/min电加热器（2支）型号： SRY2-380VAC功率： 2KW,380VAC,50Hz板式冷却器（2台:一用一备）冷却面积： 2.02m2油箱有效容积： 630L工作介质： L-TSA46 汽轮机油供油温度：≤50°C3.2 功能该油站控制油泵电机组工作制为一用一备，能实现在线更换，为系统提供控制油源。
2号厂房可行性报告研究
2号厂房可行性报告研究
并且分析详尽。
摘要
本报告对建设2号厂房的可行性进行了研究。
报告概括了建设2号厂
房所面临的资源需求、技术瓶颈、财务风险和社会影响等因素。
通过对2
号厂房建设需求的分析，报告确定2号厂房的最终建设目的，并据此确定
该厂房的最佳建设方案和建设流程。
一、背景
2号厂房是公司计划的一个重要项目，有助于满足公司未来的发展目标。
因此，本报告研究2号厂房的可行性，以确保其能够满足未来发展的
需要。
二、资源需求
建设2号厂房所需要的资源非常珍贵，要求公司有足够的资金和技术
支持才能实现该项目。
报告以下列资源需求作为研究的基础：
①财务资源：在2号厂房的建造过程中，公司将需要充足的资金投入，以抵消厂房建设所需的费用，包括人力资源、原材料、机械设备和建筑材
料等。
②技术资源：同样重要的是，公司需要在2号厂房建设过程中确保有
足够的技术支持。
三、技术瓶颈。
2烟气余热可行性报ND钢与304对比
烟气余热回收装置改造工程可行性研究报告热机部分二○一二年十一月郑州批准：审核：校核：设计：1 概述本改造工程拟在*****4#机组引风机出口与脱硫塔入口前的烟道加装烟气换热器，加装烟气余热回收装置后，可以降低进入脱硫塔前的烟气温度，减少脱硫塔的喷淋用水，同时利用回收的余热加热凝结水，有效提高机组循环效率，降低煤耗。
1.1工程资料1.1.1 工程规模河南XX发电有限责任公司包含四台300MW级燃煤发电机组和两台600MW级燃煤发电机组，其中#4炉加装烟气余热回收装置改造工程为一台300MW级机组，由比利时考克利尔钢铁公司采用瑞士苏尔寿专利制造，锅炉型号为CMI924/184/543－836/39.8/543，锅炉型式为亚临界变压直流炉、单炉膛、一次中间再热、平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、容克式三分仓空气预热器。
本次改造工程仅对4#机组进行加装烟气余热装置改造。
1.1.2 锅炉容量和主要参数锅炉主要技术参数见表1.1.2。
表1.1.2 锅炉主要技术参数表1.1.3 燃料特性根据*****提供的煤质资料，本改造工程燃煤主要成分与特性见表1.1.3-1。
表1.1.3 -1 燃煤成分与特性表本工程采用0号轻柴油作为锅炉点火和助燃用油。
轻柴油为市场议价商品油，采用汽车运输。
燃油品质见表1.1.3-2。
表1.1.3-2 燃油品质表1.1.4 锅炉给水锅炉给水水质量：pH值(25℃) 9.2～9.6(加热器为钢管)总硬度≈0铁≤0.01mg/l铜≤0.003mg/l氧≤0.007mg/l二氧化硅≤0.015mg/l联氨0.01～0.03mg/l1.1.5 锅炉辅助系统锅炉运行方式：带基本负荷并能调峰。
给水调节：每台机组配置50%B-MCR容量的三台电动给水泵。
向锅炉连续供水并向锅炉过热器、再热器及汽轮机高压旁路供减温水。
制粉系统形式：锅炉配备的制粉系统为正压直吹式系统，共有两台离心式一次风机、五台碗式中速磨煤机、五台刮板式给煤机组成。
1号、2号炉制粉系统管道、弯头更换技术改造项目可行性研究报告
技术改造项目可行性研究报告
项目名称：1号、2号炉制粉系统管道、弯头更换
建设单位：江西大唐国际新余发电有限责任公司
编制：何国军
会审：
审核：
审定：
批准：
2011年09月12日
1号、2号炉制粉系统管道、弯头更换
技术改造项目可行性研究报告
工程名称
1号、2号炉制粉系统管道、弯头更换
2.1.6上活动斗体及下活动斗体在设计高程处分别焊接振动电机座安装振动电机。
2.1.7原煤仓振动下料的电控功能，设计有手动、检测断煤振动和自动设定间隔时间振动，三种振动方式每次振动时间为5—10秒钟，并能实现在集控操作台上远程操作。
2.1.9改造后原煤仓振动下料斗给煤能力80—120t/h，下料的反应时间为6-30秒，满足给煤机煤量及制粉系统运行的要求。
同意上报。
附表：设备、材料明细表
1设备单位：万元
序号
名称(规格型号)
数量
单价
总价
1
悬挂式不锈钢（12mm1Cr18Ni9Ti）煤斗
2套
28
56
2
振动下料的电控系统
2套
2
4
合计
2主材单位：万元
序号
名称(规格型号)
数量
单价
总价
1
无
合计
3辅材单位：万元
序号
名称(规格型号)
数量
单价
总价
1总投资
60
②、设备、材料明细表：见附表
六、经济效益分析
1、对于提高系统和本单位综合生产能力与经济效益的计算分析，包括节能降损、提高效益、降低成本、增加利润等。
工程竣工后，可以避免原煤仓漏煤缺陷的发生，提高制粉系统运行的可靠性，改善生产现场环境，提高了设备健康水平，减轻了设备维护工作量。同时延长原煤仓金属斗的使用寿命，增强原煤在原煤仓内的流动性，使原煤仓下煤顺畅，减少原煤仓堵煤的发生。
2×200MW机组脱硫增容改造项目工程可行性研究报告
双欣电力有限公司2×200MW机组脱硫增容改造工程可行性研究报告目录第一章总论 ................................ 错误！未定义书签。
1.1 项目背景...................................................................... 错误！未定义书签。
1.2 项目概况...................................................................... 错误！未定义书签。
1.3 可行性研究结论.......................................................... 错误！未定义书签。
第二章市场预测和产品方案................... 错误！未定义书签。
2.1 市场预测...................................................................... 错误！未定义书签。
2.2 产品方案....................................................................... 错误！未定义书签。
第三章项目选址和主要建设条件............... 错误！未定义书签。
3.1 选址要求...................................................................... 错误！未定义书签。
3.2 场址现状...................................................................... 错误！未定义书签。
3.3 主要建设条件.............................................................. 错误！未定义书签。