现浇支梁碗扣式支架计算书

现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书

一、工程概况：

桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。桥址于

DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。

XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。距线位150m左右。为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。

XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。

二、结构形式

现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为

纵断面形式

横断面形式

2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。

三、满堂式碗口支架验算：

1、满堂式碗扣支架方案

首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。

满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。

根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为：

支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。

支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。第一层拼好之后，必须由工程技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平。拼立杆时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力。接头部位必须连接牢固。支架搭拼时应挂线以控制调平和线型。顶托和底托外露部分不超过20cm，自由端超过30cm长的杆件要增加水平杆锁定；方木与地面铺装层之间要密贴，达到面受力，严禁形成点受力。顶托螺扣伸出长度不大于20cm，纵向方木接头不能有空隙，且不能悬空，若有空隙用扒钉十字交叉连接，方木

间用木楔塞紧，且用钉子钉牢。横向钢管间若有空隙，用粗钢筋焊接或用直扣件将两钢管连成一体。碗扣支架搭拼完之后，用扣件式钢管在立杆上沿纵横向每隔4排设置一道剪刀撑，剪刀撑设置时从顶到底要连续，搭接头保证不小于60cm ，接头卡不少于2个，与水平横杆的夹角为45度～60度，两剪刀撑不允许自相交，要求布置在立杆两侧。

3、荷载分析计算

(1)模板及模板支撑架荷载Q1：通过计算模板荷载如下：

a 、侧模：取q1－2=0.8KN/m2；

Q1=35.1KN/m2

Q1=53.3KN/m2

纵断面荷载分布

Q1=5.2KN/m2

25梁跨横断面荷载分布

Q1=5.2KN/m2

Q1=53.3KN/m2

支座处横断面荷载分布

b、底模（包括背带木）：取q1－3=0.7KN/ m2 ；

c、碗扣脚手架荷载：按支架搭设高度6.2米计算（含剪刀撑）：

q1-4=2KN/m2。

(2)标准段实心板梁混凝土荷载Q2：

钢筋混凝土容重取：26KN/m3（铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程，P15）

a、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：纵向荷载分布、梁跨横断面分布、支座处横断面分布。

桥梁各断面荷载分布如下：

(3)施工荷载Q3：

施工人员、材料及施工机具取q3-1=1.0KN/m2。（铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程，P15）

振捣混凝土时产生的荷载（水平面模板）荷载，取q3-2=2KN/m2，（铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程，P15）。

浇筑混凝土时产生的荷载荷载，取q3-3=2KN/m2，（铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程，P15）。

4、碗扣立杆受力计算

全桥范围内立杆步距为120mm，立杆承载力30KN

单肢立杆轴向力计算公式N＝（1.2Q1+1.2Q2+1.4Q3）×Lx×Ly

式中：Lx、Ly ——立杆纵向间距、横向间距。

(1)跨中实心板位置，单根立柱最大分布荷载：

N=（1.2Q1+1.2Q2+1.4Q3）×Lx×Ly=[1.2(q1-3+q1-4)+(1.2×

q2-1)+1.4(q3-1+q3-2+q3-3)]×0.6×0.9

=[1.2(q1-3+q1-4)+1.2Q2+1.4(q3-1+q3-2+q3-3)]×0.6×0.9

=[1.2×(0.7+2)+1.2×(26×1.35)+1.4×(1+2+2)]×0.6×0.9

=26.98KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向、横向间距。

N=26.98<[N]=30KN

单杆受力满足要求。

(2)支座处底板位置，最大分布荷载

N=（1.2Q1+1.2Q2+1.4Q3）×Lx×Ly =[1.2(q1-3+q1-4) +(1.2×

q2-1)+1.4(q3-1+ q3-2+ q3-3)]×0.6×0.6

=[1.2(q1-3+q1-4)+1.2Q2+1.4(q3-1+q3-2+q3-3) ]×0.6×0.6

=[1.2×(0.7+2)+1.2×(26×2.05)+1.4×(1+2+2)]×0.6×0.6

=26.71KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，

N=26.98<[N]=30KN

单杆受力满足要求。

(3)翼缘板位置立杆计算：

N=（1.2Q1+1.2Q2+1.4Q3）×Lx×Ly =[1.2(q1-2+q1-3+q1-4) +(1.2×q2-1)+1.4(q3-1+ q3-2+ q3-3)]×1.2×1.2

=[1.2(q1-2+q1-3+q1-4)+1.2Q2+1.4(q3-1+q3-2+q3-3) ] ×1.2×1 =[1.2×(0.7+2+0.8+)+1.2×(26×2.05)+1.4×(1+2+2)] ×1.2×1 =24.67KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，

立杆分布纵向1.2m，横向1.0m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则

N=26.98<[N]=30KN

单杆受力满足要求。