综合楼深基坑支护设计
最新版学生生活综合楼基坑支护方案
学生生活综合楼基坑支护方案编制人：审核人：审批人：编制单位：编制日期：基坑支护施工方案一、工程概况本工程位于xxx学院校园内，建筑面积17073㎡，结构类型为框架八层结构（局部地下室一层）。
土质类型为三类土，采用机械开挖。
地下室部分相对绝对高程76.20m（±0.000）整体大开挖深度为4.6m，而实际地下室部分位置比绝对高程76.20m（±0.000）高出1m。
为避免开挖深度超过5米的基坑，根据工程的实际现状，对原高出操场自然地面部分开挖成与操场自然地面在同一平面位置，并对地下室部分基坑周围4～5米范围内采用卸去1.5米高土层（卸土法），从而使基坑的开挖深度整体保证在5米范围内,局部超过5米(超深基坑)。
并且对地下室部分基坑开挖，将采取放坡局部钢筋土钉墙支护，在基坑底局部设置排水坑，用水泵把地下水抽出排走（详见附图）来保证基坑施工安全，预防基坑塌方发生。
二、施工准备1、技术准备1）、施工区域的岩土工程勘察报告。
2）、施工区域内地下管线、设施、障碍资料。
3）、相邻建筑基础资料。
4）施工区域的测量资料。
5）施工组织设计。
6)设计院出的基坑支护图.2、材料要求1）、水泥：具有出厂合格证和检测报告，水泥偏差量允许偏差≤土2%。
2）、石子：宜使用采质坚硬、级配良好、5㎜～40㎜的卵石或碎石,含泥量不大于2%,质量符合相关规范规定.3）、砂：宜使用含泥量≤±3%的中砂或粗砂，质量符合相关规范规定。
4）、水：混凝土拌合水应符合现行国家标准《混凝土拌合用水标准》的有关规定。
5）、土钉：采用直径的Ф16mm，长度为7m的钢筋制作。
6）、主要施工机具： 320型、60型反铲挖掘机各一台；5台4.5吨东风自卸翻斗车。
3、施工机械设备准备三、施工工艺流程及操作要点施工准备挖土、修坡锚杆定位锚杆孔施工钢筋土钉制作插入锚筋浆液制作、注浆挂网、焊加强筋喷射砼养护、下一层工作面施工1、施工准备：根据测量放出的边坡开挖线，用石灰粉放出挖机开挖位置线。
综合办公楼深基坑方案最终版
综合办公楼深基坑方案最终版综合办公楼是一种多功能的办公场所，通常具有较高的楼层数和较大的建筑面积。
而深基坑则是为了满足大型建筑物的基础需求而采用的一种工程解决方案。
在设计综合办公楼深基坑方案时，需要考虑多个因素，包括基坑的稳定性、施工的安全性、成本的控制等。
下面是综合办公楼深基坑方案的最终版。
首先，我们需要选择适合的基坑支护体系。
基坑支护体系有多种选择，包括钢支护、混凝土支护、挡土墙等。
钢支护是一种常用且成熟的支护体系，能够提供较大的支护刚度和较高的稳定性。
而混凝土支护则是一种更为经济的选择，适用于较小的基坑。
挡土墙则可以用于较大的基坑，能够提供更好的支护效果。
在选择基坑支护体系时，需要考虑地下水位、土壤条件、周边建筑物等因素，以确保支护体系的稳定性和安全性。
其次，我们还需要考虑基坑的排水方案。
由于深基坑通常处于地下水位以下，地下水的排除是一个重要的问题。
排水方案要综合考虑基坑的大小、土壤的渗透性、地下水位的高低等因素。
通常，可以采用降水井或者抽水机来降低地下水位，以便正常进行施工。
另外，还需要设置合适的防渗措施，以防止地下水渗入基坑。
此外，基坑的施工安全也是一个重要的考虑因素。
在施工过程中，需要对基坑周边的建筑物、道路、管线等进行合理的控制和保护。
特别是在基坑的开挖过程中，需要采取相应的防护措施，以确保工人的安全。
在设计基坑方案时，需要充分考虑施工的顺序和方法，尽量减少对周边环境的影响。
最后，成本控制也是一个需要考虑的因素。
深基坑的施工成本通常较高，需要合理控制成本，并且确保施工的进度和质量。
在设计方案时，可以考虑采用具有经济性和高效性的施工方法，以减少施工成本。
另外，对于一些特殊情况，还可以考虑采用创新的工程技术，以提高施工效率和降低成本。
综合办公楼深基坑方案的最终版需要综合考虑基坑的稳定性、施工的安全性、成本的控制等因素。
在设计方案时，需要选择合适的基坑支护体系，制定合理的排水方案，采取有效的施工安全措施，并合理控制施工成本。
综合大楼深基坑支护方案
基坑支护施工方案编制：审核：批准：2011年11月目录一．工程概况 (03)1.1编制依据 (03)1.2分项工程概况 (03)1.3工程地质概况 (03)1.4 采用的支护形式 (03)二．支护设计说明及部署 (04)2.1施工方法及机械的选择： (04)三．施工布置和进度 (04)3.1支护施工总体工序图 (04)3.2 基本步序 (05)3.2.1支护桩施工顺序 (05)3.2.2放坡施工工序： (05)3.2.3支锚体系施工顺序 (05)四．施工方法及技术措施 (06)4.1人工挖孔桩施工工艺 (06)4.2冠梁施工工艺 (07)4.3 冠梁及锚索冠梁施工工艺 (07)4.4喷射砼、锚杆注浆、土钉边坡施工工艺 (08)4.5基坑监测 (11)五．安全、文明施工措施 (12)6.1安全管理措施 (12)6.2安全防护 (13)6.3应急预案 (12)基坑支护施工方案一．工程概况1.1编制依据《新晃人民医院住院综合大楼基坑支护设计图纸》《新晃县人民医院住院综合大楼场地岩土工程勘察报告》《建筑基坑支护技术规程》《建筑地基基础设计规范》《岩土锚杆（索）技术规程》《混凝土结构设计规范》《建筑桩基技术规程》《锚杆喷射混凝土支护技术规范》《建筑变形测量规范》1.2分项工程概况新晃县人民医院住院综合大楼场地位于新晃县人民医院内，设地下1层，地上15层，地貌类型属于河流侵蚀堆积阶地地貌，拟建场地地形起伏不大，地势较平坦。
基础类型由冲孔灌注桩基础改为筏板基础，以卵石层作为拟建建筑持力层，基坑底面标高-8.0米，深度约为5.8-7.5米。
基坑支护根据《基坑支护设计方案》将基坑分为10个段：北面AB、BC段（附基坑支护设计图）开挖深度为6.0米，长分别为6米及47.7米（共53.7米）；东面CD段开挖深度为5.9米，长41.4米；南面DE、EF 及FG段开挖深度为7.5米，长分别为10米、21.7米及25米（共56.7米）；西面GH、HI、IJ、JA段开挖深度为5.8米，长分别为8米、17.8米、3米及15.6米。
深基坑施工方法的支护结构设计
深基坑施工方法的支护结构设计在城市化进程中，为了满足快速发展的需求，基础设施建设越来越重要。
而深基坑的施工则是许多建筑工程中不可或缺的一部分。
深基坑施工涉及到地下空间的开挖和支护，需要科学合理的支护结构设计来保证施工安全和工程质量。
本文将探讨深基坑施工方法的支护结构设计。
一、深基坑施工方法深基坑施工是指在土壤或岩石较深的地下开展基坑开挖和支护工作。
常见的深基坑施工方法包括开挖垂直基坑法、逐段下挖法和逐层开挖法等。
其中，开挖垂直基坑法是最常见的方法，适用于开挖较小的基坑。
逐段下挖法适用于开挖较大、对土体破坏要求较高的基坑。
逐层开挖法则适用于开挖较大、逐层逐段开挖的基坑。
二、支护结构设计原则1. 安全性原则：支护结构设计需要满足施工过程中的安全要求，确保工人和周围环境的安全。
2. 经济性原则：支护结构设计需要兼顾经济性，使得施工过程成本合理，确保整个工程的经济效益。
3. 环境友好原则：支护结构设计需要尽量减少对周围环境的影响，减少噪音、震动等对周围居民生活的干扰。
4. 可行性原则：支护结构设计需要根据实际情况来确定，考虑到地下水位、土体质量等因素，确保施工的可行性。
三、常见支护结构设计方法1. 桩基础支护：在基坑周围打入桩基础，通过桩的承载力来支撑周围土体。
桩基础支护结构可以分为连续墙式和分立式两种形式。
2. 基坑支撑结构：采用支撑结构对基坑进行临时支撑，如使用钢支撑、混凝土支撑、地下连续墙等。
3. 围护墙支护：在基坑周围建立围护墙，通过围护墙的刚性来支撑周围土体。
4. 暗挖支护：在基坑底部进行暗挖，形成坑底板或岩台来支撑周围土体。
以上是常见的支护结构设计方法，具体的选择要根据地下土体性质、水位条件、基坑深度等因素进行综合考虑。
四、支护结构施工注意事项1. 施工前要进行详细的勘察，了解地下水位、土体特性等信息，为支护结构设计提供准确的依据。
2. 注重施工过程中的安全措施，加强现场监督和管理，确保施工的安全性。
深基坑支护设计浅探综合楼工程为实例技术交底工程施工组织设计模板安全监理实施
深基坑支护设计浅探——某综合楼工程为实例深基坑支护的设计、施工、监测技术是近10多年来在我国逐渐涉及的技术难题。
深基坑的护壁,不仅要求保证基坑内正常作业安全，而且要防止基坑及坑外土体移动,保证基坑附近建筑物、道路、管线的正常运行。
各地通过工程实践与科研,在基坑支护理论与技术上都有了进一步的发展，取得了可喜的成绩。
1.深基坑支护类型选择深基坑支护不仅要求确保边坡的稳定，而且要满足变形控制要求,以确保基坑周围的建筑物、地下管线、道路等的安全。
如今支护结构日臻完善,出现了许多新的支护结构形式与稳定边坡的方法。
根据本地区实际情况，经比较采用钻孔灌注桩作为挡土结构,由于基坑开采区主要为粘性土,它具有一定自稳定结构的特性，因此护坡桩采用间隔式钢筋混凝土钻孔灌注桩挡土,土层锚杆支护的方案，挡土支护结构布置如下：(1)护坡桩桩径600mｍ,桩净距1000mm；（2)土层锚杆一排作单支撑,端部在地面以下2.0０ｍm，下倾1８°,间距1.６ｍ；（3）腰梁一道,位于坡 顶下2．00m处,通过腰梁，锚杆对护坡桩进行拉结；(4）桩间为粘性土不作处理。
２．深基坑支护土压力 深基坑支护是近些年来才发展起来的工程运用学科，新的完善的支护结构上的土压力理论还 没有正式提出，要精确地加以确定是不可能的。
而且由于土的土质比较复杂，土压力的计算还与支护结构的刚度和施工方法等有关，要精确地确定也是比较困难的。
目前，土压力的计算，仍然是简化后按库仑公式或朗肯公式进行。
常用的公式为:主动土压力：Eα＝1/２γH2tg２(４5°-Φ/2）-２CＨtｇ(45°-Φ／2)+２C2／γ 工中：Ｅα——主动土压力(KN）,γ——土的容重，采用加权平均值。
H——挡土桩长(m) 。
Φ——土的内摩擦角(°)。
Ｃ——土的内聚力(KN)。
被动土压力：ＥＰ＝1／2γt2KPＣt式中:EP——被动土压力（KN)，t——挡土桩的入土深度（m),ＫP——被动土压力系数， 一般取K2＝ｔｇ2（45°-Φ/２）。
某综合楼工程基坑支护方案设计
某工程基坑支护方案设计1. 工程概况某综合楼工程占地面积194.5 >85.5m 2。
上部结构由18层的高楼组成。
高楼群房采 用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设 3层地下室，挖深为9.6m 。
该建筑物西 侧距街道仅5m ,且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公 用设施。
南边是一施工现场，其围墙距离开挖最小距离为 3m 。
东侧的靠南端分空地， 靠北有一四层厂房(长20m)，间距约8.9m ，北侧距街道约8m 。
2. 工程地质条件该场地为原住宅拆除后整平，场地基本平坦。
根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较 浅，平均深度为0.455m ，其中上部土层透水性较好，水力坡度 i 取1/10。
该场地40m 深范围内土层的主要物理力学指标如下：表3.基坑周边环境情况.①图3-1基坑周边环境布置图4.基坑支护方案优选街道下埋市政公用设師基坑围护结构型式有很多种，其适用范围也各不相同，根据上述设计原则，结合本基坑工程实际情况有以下几种可以采取的支护型式[14]:(1) 土钉墙围护结构土钉墙围护结构的机理可理解为通过在基坑边坡中设置土钉， 形成加筋土重力式挡 墙，起到挡土作用。
土钉墙围护适用于地下水位以上或者人工降水后的粘性土、粉土、 杂填土及非松散砂土、卵石土等；不适用于淤泥质及未经降水处理地下水以下的土层地 基中基坑围护。
土钉墙围护基坑深度一般不超过 18m ，使用期限不超过18月。
对于本 工程基坑的西侧、东侧和北侧均采用土钉墙支护。
(2) 排桩支护围护结构 对于南侧采用排桩支护与止水方案，排桩支护技术条件成熟、简单，采用钻孔灌注 桩加内撑支护结构，配合旋喷桩做止水帷幕，也可考虑咬合加内撑施工工艺， 止水效果 较为优越。
经过多个方案的比较分析，本基坑充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行 ，经 济上合理,并且具有整体性好、水平位移小，同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措 施。
某办公综合楼深基坑支护实例
造15.0 m以上为风化强烈，结构松散，且易坍塌，15.0 m 以下为块状
，成岩好，石质坚硬。场地地下水水位埋深在3.9～4.9 m 之间，属第四 系孔隙潜水，主要赋存于卵石层中。水位随季节而呈动态变化，升降幅 度0.5 m 左右。
3 、基坑支护方案设计
根据场地条件及地质情况，对基坑的开挖进行了以下的支护设计： 基坑西侧为土钉墙、网喷加锚杆支护；北侧、南侧采用排桩支护；东侧 采用排桩、网喷加冠梁、预应力锚杆支护见图1。
4、施工及监测
4.2 土方开挖
基坑东墙预留肥槽1.0 m，南墙预留肥槽0.6 m，西墙预留肥槽0.5 m，北墙预留肥槽1 m。马道预留在基坑南边。水位降至5.0 m 以下后， 开始进行分段、分层开挖，开挖顺序由北向南，东西交互开挖。即由北 向南先开挖西边，开挖工作段高度及宽度附合土钉墙施工要求，在土钉 墙施工期间，转向东边开挖，一个工作段的土钉墙施工结束后，再转来 开挖西边，如此交互开挖。基坑底预留200 mm 的保护层，由人工开挖进 行坑底找平，及时满封闭并进行基础工程施工。
4、施工及监测
4.3 排桩和冠梁施工
排桩采用冲击成孔，然后安放钢筋笼、灌注混凝土。在施工中由 于场地内+0.00～-7.50 m 均有原建筑物的底梁、桩基存在，给冲击 钻成孔带来了很大的困难。另一方面钢筋混凝土和杂填土不均匀出现 使地层软硬程度不一，非常容易造成孔斜和局部扩径，有些地方几个 孔塌方连通。为了解决这些问题，采用“跳打法”循环施工。北面排 桩在浇筑混凝土时，部分桩浇筑得较高，先把桩间土挂网喷混凝土固 定好，而后在截桩、网喷、固定，这些高出的桩对开挖时边坡的稳定 起到了很大的效果。冠梁施工前，先成锚杆孔、下入锚杆并灌浆，自 由段用PVC 塑料管封闭隔离，然后再浇注冠梁，待强度达到要求后， 再进行张拉，锁定，封闭锚头。冠梁施工时，先将排桩顶浮浆凿除清 理干净后，放线支模、浇注混凝土、振捣密实，并作好防冻措施。
某综合楼深基坑支护设计(手算)
某综合楼深基坑支护设计一、工程概况1.环境条件概况某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。
工程占地面积144×40m2。
上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。
塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。
该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。
南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。
东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。
该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。
根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。
二、降水设计根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。
由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。
方案为潜水完整井。
1．井点系统布置井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。
沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。
1)井点系统总长度[（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m2)喷射井点管埋深H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m取喷射井点管长度为14m3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米.即：14.50+1.50+1.00=17.00m井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以防漏气。
2. 基坑排水量计算2) 渗透系数k 的确定土的渗透系数用第二层和第三层的加权平均值 k =1.725.5*1.34*44.5+*10-4=5.36*10-4cm/s =0.46m/d 2)含水层厚度H w H w =3.9+3.8+3.5+3.5+3+1-1.15=17.55m2) 基坑要求降低水位深度S ′S ′=11.6-1.15+0.5=10.95m2) 地下水位以及井管长度，即井管内水位下降深度SS= S ′+i L 1=10.95+1/10*43/2=13.1m 2) 影响半径RR=10s k =10*13.1*46.0=88.8m 2) 引用半径rr=14.3/F =14.3/43*147=44.87m2) 基坑总排水量Q Q=rR s s H k ln 'ln ')'2(14.3--=87.44ln )8.448.88ln(95.10)95.1075.13*2(46.0*14.3-+-=239.8m 3/d3. 单根井点管的出水量q =65πdl 3k=65*3.14*0.038*1.5*346.0=8.98m 3/d4. 单根井点管数及间距N=1.1Q/q=1.1*239.8/8.98=29.4 实际用30根井点管D=(147+43)*2/30=12.67m 实际间距取12米注意：在井点系统抽水期间应加强地面沉降的观测，防止由于地面沉降而引起的环境问题。
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某综合楼深基坑支护设计一、工程概况1.环境条件概况某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。
工程占地面积144×40m2。
上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。
塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。
该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。
南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。
东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。
该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。
根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。
该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下：二、降水设计根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。
由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。
方案为潜水完整井。
1．井点系统布置井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。
沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。
1)井点系统总长度[（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m2)喷射井点管埋深H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m取喷射井点管长度为14m3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米.即：14.50+1.50+1.00=17.00m井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以防漏气。
2. 基坑排水量计算2) 渗透系数k 的确定土的渗透系数用第二层和第三层的加权平均值 k =1.725.5*1.34*44.5+*10-4=5.36*10-4cm/s =0.46m/d 2)含水层厚度H w H w =3.9+3.8+3.5+3.5+3+1-1.15=17.55m2) 基坑要求降低水位深度S ′S ′=11.6-1.15+0.5=10.95m2) 地下水位以及井管长度，即井管内水位下降深度SS= S ′+i L 1=10.95+1/10*43/2=13.1m 2) 影响半径RR=10s k =10*13.1*46.0=88.8m 2) 引用半径rr=14.3/F =14.3/43*147=44.87m2) 基坑总排水量Q Q=rR s s H k ln 'ln ')'2(14.3--=87.44ln )8.448.88ln(95.10)95.1075.13*2(46.0*14.3-+-=239.8m 3/d3. 单根井点管的出水量q =65πdl 3k=65*3.14*0.038*1.5*346.0=8.98m 3/d4. 单根井点管数及间距N=1.1Q/q=1.1*239.8/8.98=29.4 实际用30根井点管D=(147+43)*2/30=12.67m 实际间距取12米注意：在井点系统抽水期间应加强地面沉降的观测，防止由于地面沉降而引起的环境问题。
按此喷射井点设计方案降水在沉井施工过程中降水效果好，满足设计要求。
三、土层压力计算因墙背竖直、光滑，填土面基本水平，符合郎金条件计算时假定附加荷载q=10kp个填土层物理力学性质该书中已给，不再赘述。
计算过程如下：K a1 =tan2(45。
-10。
/2)=0.7kσa0 =qK a1-2c11a=10*0.7-2*5*7.0=-1.37kpσa1 =(10+18.1*1.15)*0.7-2*57.0=13.2kpσa2 =(10+18.1*1.15+8.1*3.35)*0.7-2*57.0=32.2kpK a3 =tan2(45。
-35。
/2)=0.27.0σa2’=(10+18.1*1.15+8.1*3.35)*0.27-2*1027=5.25kp.0σa3=(10+18.1*1.15+8.1*3.35+8.9*4)*0.27-2*1027=14.86kpK a4= tan2(45。
-35.15。
/2)=0.27.0σa3’ =(10+18.1*1.15+8.1*3.35+8.9*4)*0.27-2*6.527=18.5kp.0σa4 =(10+18.1*1.15+8.1*3.35+8.9*4+8.7*3.5)*0.27-2*6.527=26.7kpK a5 = tan2(45。
-11.2。
/2)=0.67.0σa4’ =(10+18.1*1.15+8.1*3.35+8.9*4+8.7*3.5)*0.67-2*15.667 =57.5kp.0σa5 =(10+18.1*1.15+8.1*3.35+8.9*4+8.7*3.5+8.4*3.5)*0.67-2*15.667 =77.2kpK a6 = tan2(45。
-17.3。
/2)=0.54.0σa5’ =(10+18.1*1.15+8.1*3.35+8.9*4+8.7*3.5+8.4*3.5)*0.54-2*4354 =19.6kp.0σa6 =(10+18.1*1.15+8.1*3.35+8.9*4+8.7*3.5+8.4*3.5+8.9*3.5)*0.54-2*4354 =36.5kp被动：K p4= tan2(45。
+35.12。
/2)=3.7σp4 =8.7*0.4*3.7+2*6.57.3=37.9kpK p5= tan2(45。
+11.2。
/2)=1.48.1σp4’ =8.7*0.4*1.48+2*15.648=43.1kp.1σp5 =(8.7*0.4+8.4*3.5)*1.48+2*15.648=86.6kpK p6 = tan2(45。
+17.3。
/2)=1.85.1σp5’ =(8.7*0.4+8.4*3.5)*1.85+2*4385=177.8kp.1σp5’ =(8.7*0.4+8.4*3.5+8.9*3.5)*1.85+2*4385 =235.4kp土层水的压力：σW=γW H W10*（11.6-1.15）=104.5kp不考虑渗流的影响土层水土压力图四、基坑护围及支护方案设计1.方案选定1)东侧和北侧采用放坡另加适当的土钉墙；基坑开挖深度为9米，采用1:0.577即坡角60度放坡开挖，中间设1.5米平台。
2)南侧采用人工挖孔桩配合对拉锚杆支护结构。
3)西侧由于对基坑侧壁变形稳定性要求较高，宜采用土钉墙支护。
2.方案设计及计算1)东侧和北侧放坡段板面：C20喷射混凝土，厚度100mm钢筋网：φ6@200mm*200mm土钉：共设4排土钉，水平间距与垂直间距为2米土钉规格：φ28L8000mm@2000mm分布见图纸①内部稳定分析为方便计算土层力学性质采用加权平均值。
附加荷载为10kp，临界破坏面为楔性破坏面，破坏面倾角为：45○+φ/2计算时可用下式：K= [CL+（W+Q）Sin(45。
+φ/2)tanφ+Tsin(45。
+φ/2+Θ)tanφ+ Tcos(45。
+φ/2+Θ)]/(W+Q) cos(45。
-φ/2)公式说明：φ为土层平均内摩擦角取φ=9.815.35*4.035*410*5.4++=22.4。
c为土层平均粘聚力取c =9.85.6 * 4.010*45*5.4++=7.3kpγ为土层平均重度取γ=9.87.18*4.09.18*41.18*5.4++=18.5kN/m3w为土层自重取w=0.5γH2tan(45-φ/2)-0.5γ*H2cot60=0.5*18.5*8.92tan33.8-0.5*18.5*8.9*8.9*0.58 =65.5kn/mH为井深8.9mL为楔形滑移面长度L =H/cos(45-11.2)=8.9/cos33.8。
=10.7mQ为地面载荷Q =10*8.9tan(45-11.2)=59.6kn/mT为土钉的支撑力T =∑Lb*20/1.5=32*20/15=426.7kN/mΘ为土钉与水平面的夹角10度将以上数据带入公式中 K=︒+︒+︒︒+︒︒++8.33cos )5.656.59(2.66cos 7.4264.22tan 2.66sin 7.4264.22tan 8.33sin )5.656.59(7.10*3.7 =4.2② 抗滑稳定计算 安全系数K H =F T /E ax 公式说明：K H 为抗滑安全系数;F T 为墙底断面上产生的抗滑力; E ax 为墙后主动土压力。
E ax =（0.5γH+q ）Htan 2(45-φ/2)-2cH tan(45-φ/2)+2c 2/γ=(0.5*18.5*8.9+10)*8.9tan 233.8-2*7.3*8.9tan33.8+2*7.32/18.5 =287kN/mF T =(W+qB)tan φB=11/12*8cos10=7.2mF T =(18.5*8.9*7.2+10*7.2)tan35.15○=885.4kN/m ∴ K H =885.4/287=3.1 满足稳定要求③ 抗倾覆稳定计算 安全系数：K Q =M W /M M W =(W+qB)*0.5B=(18.5*8.9*7.2+10*7.2)*0.5*7.2=4526.9kN/m M=E ax *1/3H=287*1/3*8.9=851.4kN/m K Q =4526.9/851.4=5.3 满足稳定要求2) 西侧土钉墙支护设计板面：C20喷射混凝土，厚度100mm 钢筋网：φ6@200mm*200mm土钉：共设8排土钉，水平间距为2米, 垂直间距为1米。
土钉规格：前三排：φ28L4000mm@1000mm 下五排：φ28L10000mm@1000mm 内部稳定分析为方便计算，土层力学指标采用加权平均值，临界破坏面为楔形划移面 破坏面倾角为（45+2ϕ） 楔形划移面长度⎪⎭⎫ ⎝⎛-=2263.2445cos H L =⎪⎭⎫⎝⎛-2263.2445cos 9.8=10.6 m土层平均加权内摩擦角φ=9.815.35*3.135*75.310*9.3++=24.263土层平均加权粘聚力cc=9.85.6*3.110*75.35*9.3++=7.354a kp0263.24=ϕ354.7=c 87.18=γ土层自重WW=21γH[tg(45-φ/2)-2.38] =0.5*18.87*8.9*⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⎪⎭⎫⎝⎛-38.22263.2445tg =283.05 kN/m 地面附加载荷QQ=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⎪⎭⎫⎝⎛-38.22263.2445Htg q =20*8.9tan(45-2263.24)=67.41 kN/m⎪⎭⎫ ⎝⎛-=2263.2445cos H L =⎪⎭⎫ ⎝⎛-2263.2445cos 9.8=10.6 m土钉与水平面的夹角 θ= 10土钉锚固力TT =∑Lb *20/1.5= 29.6*20/15= 493.3kN/m土钉内部稳定系数K()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+++⎪⎭⎫ ⎝⎛+++⎪⎭⎫ ⎝⎛-++=245cos 245cos tan 245sin 245sin ϕθϕϕθϕϕϕQ W T T tg W Q Cl K=2.06抗滑稳定计算 K H =axTE F K H ————抗滑安全系数F T ————墙底断面上产生的抗滑力 E ax ————墙后主动土压力γϕϕγ222245224521C CHtg Htg q H E ax+⎪⎭⎫ ⎝⎛--⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎭⎫ ⎝⎛+= =(0.5*18.87*8.9+20)*8.9tan233.8-2*7.354*8.9tan33.8+2*7.3542/18.87=307.5 kN/m F T =(W+q) Btg ϕ B=1211*8815127+++cos10=4.74 F T =(18.87*8.9*4.74+10*4.74)tan24.263= 401.5kN/m∴ K H =401.5/307.5=1.31满足稳定要求抗倾覆稳定计算 K Q =M M wM W =(W+q) B*0.5B=(18.87*8.9*+10)4.74*0.5*4.74=2111.3kN/m M=H E ax31= 307.5*1/3*8.9=912.5kN/m K Q =2111.3/912.5= 2.31 满足稳定要求 3）南侧段基坑下土压力零点： 设土压力零点距基坑下x 米:3333333324.0*5.35.187.265.182a a p p K c xK K c xK -+-+=+γγ∴x= 0.51m9.8*1051.0*4.19)]4.195.18(4.0)86.1425.5(*4)15.15.4(*)2.132.32()11.015.1(*2.13[21++++++-++-=∑P =229.6 KN/m 计算合力点：6.2299.8*103251.0*4.19214.0)5.184.19(32214.05.18214)25.586.14(3221425.521)15.15.4)(2.132.32(3221)15.15.4(*2.13*2132*)11.015.1(*2.1321222222222++-⨯+⨯+-⨯+⨯+--⨯+-+-=a=4.8 mm K K l P a n m K K l P m mx h l K K m KN h h hh a p a p p a i ii i i i 24.0)45.023.2(41.95.186.2298.46)(643.0)45.023.2(41.95.186.2296)(641.951.09.823.2)245(tan 45.0)245(tan /5.189.84.07.1849.185.41.184.229.84.015.3540.355.40.10332202020000=-⨯⨯⨯⨯=-==-⨯⨯⨯=-==+=+==+==-==⨯+⨯+⨯===⨯+⨯+⨯==∑∑∑∑∑∑γγϕϕγγϕϕ 由布鲁姆理论的计算曲线可查得：84.0=ξmx x t m l x 99.99.72.151.0'2.19.741.984.0'=⨯+=+==⨯=⨯=ξ 桩总长 8.9+9.99=18.89 m求最大弯距最大弯距位置：在剪力Q=0处，设从地面往下m x 处Q=0，则有：m K K Px x K K P a p m m a p 73.3)45.023.2(5.186.2292)(20)(22=-⨯⨯=-==--∑∑γγ 最大弯距 6)()(3max m a p m x K K a x l P M ---+=∑γ673.3)45.023.2(5.18)8.473.341.9(6.2293⨯-⨯--+⨯= m KN ⋅=1.1630截面配筋选 32 204.8cm Ag = 2/38cm KN Rg =钢筋总抗弯能力 )21(4][121m m y y y y AgRg M ++++=-Λ )245.042.036.025.014.0(3804.84++++⨯⨯⨯= m KN ⋅=76.1704桩间距 m b 09.11.163.142776.1704=⨯= 取b=1.0 m 为了减少竖向钢筋的用量，可考虑受压区（靠基坑一侧的半圆截面）砼的抗压作用，砼用C20 2/34.1cm KN R w =KN n aR d N w a 34.1892034.159014.3221=⨯⨯⨯⨯==π 受压区每根钢筋截面积为206.33834.1893804.8''cm Rg Na AgRg Ag =-⨯=-= 按构造选配 25 291.4'cm Ag =为进一步减少钢筋用量，宜在桩身上部减半配筋。