提高给水温度分析

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火电厂锅炉给水温度偏低原因分析及处理

火电厂锅炉给水温度偏低原因分析及处理
3 给水温度低可能原 因分析
根据 运行异 况及 现场调 查分 析认 为 ,造 成 给水 温 度低 的可能 因素有 :
1)高加 水 室 隔板 密 封设 计不 合 理 ,造成 给 水 短 路 。造成水 室 隔板 短路 的原 因 :一是 高加设计 的水 室 隔 板盖采用 螺栓 固定在 底座 隔板上 ,使 选用 紧 固螺 栓 的规 格受 到 限制 ,螺 栓 规格 偏 小 ,导致 强 度 不足 ; 二是 盖板厚 度过 于偏 薄 、无加 强筋 ,当 给水压力 大 于 20 MPa时 ,易 造 成盖 板 变形 弓起 ,由 于紧 固螺 栓 紧 力不 足 ,上 隔板 与底座 隔板之 间 的平 面密封垫 片易
率 ,使 给水 温度 降低 。 4)抽气 逆止 门 、电动 门开 度不 足或 卡涩 。高加组
投运 时要求 抽 汽 电动 门和抽气 逆止 门的开 度应 符合 要求 (全开 )。如 果 因阀 门机 构卡 涩或 电动 门开 度行 程调整 不 当等诸 多原 因导 致 阀 门的开度 不符 合 要求 时 ,抽 汽会 节流使 抽气 量减 少 ,影 响加热 器 的换 热效 果 ,造成 给 水温度 偏低 。
关键词:火电厂 ;给水温度 ;高压加热器 ;三通阀 中图分类号 :X701.2 文献标志码 :B 文章编号:1671—8380(2010)03—0050—03
锅 炉给水 温度是 火 电机 组经 济运行 的一项重 要 指标 ,其 过低 或偏离设 计值较 多 ,不仅 直接影 响锅 炉 的燃 烧 ,而且使机组 供 电煤耗 升高 ,使锅炉效 率降低 。
1 设 备概 况
大唐桂 冠合 山发 电有 限公 司共 有 2台 330 MW 燃 煤机组 ,机组 采用单 元布 置 。高压 加热器 结构 为倒 置 立 式 ,高加 系统 组成 :旁 路 管道 、进 、出 口三通 阀 、 高加组 、快 开 阀 、控制 针型 阀 、注水 阀 、疏 水 阀 。高 压 加 热器 正 常运 行 时 ,液动 进 、出 口阀旁 路通 道关 闭 , 高压 加热 器通道 开启 ,给水经 高压加 热器 进入锅 炉 。

300MW机组给水温度低的原因分析

300MW机组给水温度低的原因分析

Ca s n lssO l o tm p r t r ffe t rf r3 0 M W n t u e a ay i i lw e e a u eo d wa e o 0 e u i
LI in z o g MA iy n U Ja - h n . Z- u
《 宁夏电力)06年增刊 20
加热器 的受热面分为过热蒸汽冷却段 、凝结段和疏水冷却 段三部份 。 如果高加受热面 的箱体密封性不好 , 导致部份蒸 汽短路现象 , 给水 与蒸汽 的热交换效率下 降, 致使 影响给水 温度 。解决办法是 厂家提高制造 质量。
33 高加芯子的安装质量 -
3 高加 的冷却面积 . 4
位置, 如果高加水侧旁路电动阀严密性差, 出现旁路电动阀
31 高加水室隔板密封性 .
水 回热加热循环 , 用以提高经济性。 因为采用汽轮机的抽 汽
来加热凝结水和给水 , 这部分抽汽不 再排入凝汽器中 , 因而 可减少在凝汽器中 的冷源损失 。同时给水 回热加热 提高了
热力循环 吸热过程 的平均温度 , 热温差减少 , 使换 单位蒸 汽 在锅炉 中的吸热量降低 了, 以可有 效提高机 组的经济性 。 所
高加水侧 的 自动保 护装置 的作用是 ,当运行 中任一 台 高压加热器水侧钢 管断裂等现象 出现时 ,能迅速可靠地开 启旁路 电动阀 , 闭进 出水 电动阀 , 关 切断高加水侧 , 保 并且 证向锅炉不问断供水 。正常运行 时水 侧旁 路电动阀在关 闭
检修单位严格高加芯子的吊装程序, 提高安装水平。
( )高压加热器 的水室用焊接 的水室 隔板 将水 室分成 1
进水室和出水 室。 如果水室隔板焊接质量不过关 , 势必导致
2 给水 温度

火电厂热经济指标及分析

火电厂热经济指标及分析

提高初参数
降低终参数
采用回热
采用再热
采用热电联产
5.
4.
3.
2.
1.
提高电厂热经济性的途径
D
C
B
A
对循环热效率的影响
对汽轮机相对内效率的影响
对机组效率的影响
对全厂效率的影响
E
提高初参数的技术限制
蒸汽初参数对发电厂热经济性的影响
01
排汽压力对循环热效率的影响
03
排汽压力对机组热经济性的影响
05
排烟温度升高1T,影响锅炉效率降低0.041%(百分点)左右,影响煤耗升高0.14g/kW•h。
排烟温度影响分析
排烟损失计算公式如下: 排烟损失=系数×(排烟温度—送风机入口温度)
系数=
汽轮机效率:全称是汽轮发电机绝对电效率。专业上一般简称汽轮机效率。日常也常用汽轮机热耗率表示
汽轮机效率变化0.08%-0.14%(百分点)左右,影响发电煤变化1g/kW•h。影响值大、小与机组容量、参数、效率等有关(下同)。
01
高加投入率:是指汽轮机回热系统的高压加热器运行小时与计算期汽轮机运行小时的比例。单位:%。与检修工艺、检修质量、高压加热器启动方式、运行操作水平、运行中给水压力的稳定程度等有关
循环水入口温度:是指进入汽轮机凝汽器前的循环水温度 ,一般情况下循环水温度变化1t影响煤耗变化1g/kW•h左右,约等于8-10℃主蒸汽温度变化对煤耗的影响值;当循环水温度升高,并使排汽温度或凝汽器真空达到极限值而限制汽轮发电机组负荷时,这种情况下1 ℃循环水温度影响煤耗升高3.5g/kW•h以上。与循环水塔清洁程度、冷却效率、循环水塔水量分配、调整等有关。
汽轮机负荷变化1万kW•h影响汽机效率变化0.305%(百分点)左右,影响发电煤耗变化3g/kW•h左右。

给水温度原因分析

给水温度原因分析

连城电厂#2机组给水温度低的原因分析及高压加热器改造乔万谋甘肃电力公司连城电厂邮编:730332【摘要】文章介绍了连城电厂#2汽轮机组高压加热器在制造、安装、检修和运行维护中存在的缺陷,分析了这些缺陷对高压加热器运行特性的影响和对给水温度的影响。

并结合高加结构特点,在原有设备基础上进行了改造,改造后高压加热器端差减小,给水焓升增大,给水温度提高,效果明显。

【关键词】汽轮机高压加热器给水温度技术改造1.概述连城电厂安装两台北京重型电机厂生产的N100-90/535型凝汽式汽轮机,配套两台哈尔滨锅炉厂生产的HG410/100-10型锅炉,高压加热器为哈锅配套的GJ350-5、GJ350-6型高加,自82年投运以来,两台机组给水温度一直偏低,影响着全厂的经济运行。

特别是随着运行小时数的增加,给水温度呈连年下降趋势,虽在历次设备大修中发现和处理了一些影响给水温度的重要缺陷,使给水温度有所好转,但都不能保证给水温度处比较稳定的状况。

2000年#2机组大修前,我们对#2机#5、6高加进行全面的热力试验,并进行了认真分析,在大修中对高加各部分进行了仔细的检查,发现并处理了几处影响高加运行特性的缺陷,同时对高加结构进行了改进,使#5、6高加端差减小,给水焓升增大,给水温度提高,效果明显。

2.影响高加运行特性的因素及原因分析额定负荷下设计工况和实测工况#5、6高加各运行参数如表所示。

从额定负荷下设计工况表:额定负荷设计工况和实测工况加热器运行参数和实测工况的各主要参数可以看出,#5、6高加偏离设计工况的主要问题是端差较大,#5高加上端差10.4℃,下端差16.1℃,#6高加上端差8.5℃,下端差13.8℃,而加热器设计时一般选择其上端差为0℃,下端差为8℃。

由于#6高加上端差的影响,造成给水温度降低8℃,下端差大于设计值5.8℃,其疏水进入#5高加,排挤二段抽汽,造成二段抽汽量减少。

#5高加上端差使其出口的给水温度降低,势必导致加热不足的部分将在#6高加内部被加热,造成#6高加热负荷增大,#6高加用汽量增大,本可以用低压抽汽加热的部分给水焓升,而使用高压抽汽加热,降低了回热系统的经济性。

火电厂节能降耗的分析与措施

火电厂节能降耗的分析与措施

火电厂节能降耗的分析与措施火电厂节能降耗的分析与措施1分析与措施节能降耗有许多方面,比如加强燃烧调整、减少泄漏和工质损失、维持凝汽器最佳真空、提高给水温度、降低厂用电率、排烟热损失、原水单耗、补水率等。

1.1维持凝汽器最佳真空维持凝汽器最佳真空,一方面可以增强机组做功能力,另一方面可以减少燃料量,从而提高机组经济性。

机组正常运行中,保持凝汽器最佳真空应采取如下措施:1.1.1确保机组真空严密性良好1)、坚持每月两次真空严密性试验;2)、利用机组大小修,对凝汽器进行灌水找漏;3)、对轴封系统进行改造,确保轴封系统供汽正常;加强轴抽风机运行维护,确保轴封回汽畅通。

4)、加强给水泵密封水系统监视调整。

5)、发现真空系统不严,影响机组真空,立即进行查找:a)检查#8、#7、#6、#5低加汽侧放水门、就地水位计放水门、电接点水位计放水门是否关闭严密;#8、#7、#5低加疏水至凝汽器直通门盘根、法兰是否吸气;b)检查轴封冷却器水位是否正常;c)检查甲、乙、丙凝汽器就地水位计放水门是否关闭严密;d)单级水封筒真空是否破坏,存在泄漏,向单级水封筒适当注水;检查调整给水泵密封水,同时检查多极水封筒入口压力表是否出现真空,如若是,则向多极水封筒注水,使水封筒入口压力保持在0位。

e)检查调整凝结泵密封水,防止凝结泵密封水过低;用薄纸巾检查凝结泵入口滤网法兰是否吸气;f)检查调整#7、8低加疏水泵密封水,防止疏水泵密封水过低;g)检查本体疏水扩容器至凝汽器热水井的疏水管弯头、管道、焊口等检查是否存在泄漏;本体疏水扩容器至凝汽器吼部的疏汽管道上的伸缩节焊口是否开裂泄漏;疏水至本体疏水扩容器的最后一道阀门的盘根、法兰是否存在泄漏;h)检查轴封泄汽旁路门开度是否过大,调整门前后疏水门是否关闭严密;检查低压轴封供汽压力是否过低;i)检查真空破坏门是否泄漏(向真空破坏门内注水);j)检查#7、8低加疏水泵、凝结泵空气门,空气管道焊口是否吸气;检查射水抽汽器的空气门、凝汽器的空气门盘根、焊口是否存在泄漏;k)二级旁路前后疏水是否存在接管座开裂;级旁路前排大气与排扩容器疏水门不严密;l)低压缸安全门是否存在泄漏;m)凝汽器吼部是否存在裂纹,检查凝汽器热水井取样门是否关闭严密;1.1.3加强射水泵运行维护,检查射水池水位是否正常,水温是否过高,否则应加强换水,保证射水池温度不超过26℃;1.1.4加强循环水品质的监督,减少凝汽器铜管结垢,并定期进行胶球清洗,以增加凝汽器铜管换热效率;1.1.5加强冷却水塔的维护,夏季运行时,全开中央上水门,加强冷却塔换水,增加冷却塔效率;春冬季根据循环水温度,调整中央上水门、热水回流门开度,装拆冷却塔围裙确保循环水温度正常;不定期检查塔池内有无杂物,及时清理,防止杂物进入自然塔水池,使凝汽器滤网堵塞,减少进入凝汽器的实际循环水量,降低真空;1.1.6保持正常凝结水水位,凝汽器水位高,凝汽器空间减少,冷却面积亦减少,凝汽器真空下降。

高加疏水端差大原因分析

高加疏水端差大原因分析

#2机#1高加疏水端差大原因分析一、#2机通流部分改造前后#1高加疏水温度对比由附表可知,#2机通流部分改造前,负荷580MW时,#1高加疏水温度为253℃,进水温度为241℃,则改造前#1高加疏水端差为12℃;#2机通流部分改造后相同负荷下#1高加疏水温度约258℃,进水温度为236℃,则改造后#1高加疏水端差约22℃,同比#1高加疏水端差上升约10℃。

二、加热器疏水端差大理论原因1、加热器运行水位低,导致疏水中带汽,疏水温度上升,疏水端差增大。

2、加热器运行中事故疏水动作,导致加热器水位下降,疏水温度及疏水端差上升。

3、加热器进水温度降低,本级加热器吸热量自行增大(抽汽量增加),疏水温度上升,疏水端差自行增大。

4、加热器内部汽流隔板损坏,影响蒸汽凝结,疏水段带汽,疏水温度上升,疏水端差增大。

5、疏水温度测量有误,温度指示高。

三、目前#2机#1高加疏水端差大原因分析1、#2机通流部分改造后,经与仪控就地核对#1高加水位,正常疏水定值定为700mm,就地实际水位约440mm,在正常水位线运行,说明#1高加正常运行水位控制正常。

为再次验证定值是否偏低,本月19日进行了#1高加水位试验,相关数据如下:试验中发现当水位上升至773mm 时,#1高加水位高“光字牌”报警发出,说明此时液位高开关已动作,实际水位已高,因此目前水位定值700mm比较合理。

2、#2机通流部分改造后,相同负荷下主汽压力下降约1.2MPa,三台高加的抽汽压力必然下降,抽汽量必然相应增加。

由附表可知,改造前、后#1高加抽汽压力下降约0.6MPa(改造前#2机超压运行,#1高加超压约0.4MPa),进水温度下降约5℃,温升下降约5℃,根据加热器自平衡原则,改造后#1高加的抽汽量必然增加,从而引起疏水温度上升、疏水端差增大,这也是#1高加疏水端差增大的主要原因。

同理#2四、结论及有关建议1、#2机通流部分改造后相同负荷下#2/#1高加温升分别下降2℃/5℃,给水温度下降约5℃,#3高加大修中已更换,温升未变化(因为大修前#3高加已堵管约15%)。

高压加热器出口给水温度低原因分析及处理

高压加热器出口给水温度低原因分析及处理

高压加热器出口给水温度低原因分析及处理刘亮亮【摘要】针对某电厂1号机组1号、2号高压加热器出口给水温度低的问题,通过检查分析,确定原因是高压加热器水室隔板处有螺栓、螺帽脱落,大部分隔板的密封垫缺失,从而造成高压加热器水室短路,出口给水温度降低.在取消高压加热器隔板垫片、更换螺栓后,出口给水温度升高6.38℃,从而使机组发电煤耗约降低0.72g/kWh,节能效果明显.【期刊名称】《内蒙古电力技术》【年(卷),期】2018(036)003【总页数】3页(P50-52)【关键词】高压加热器;给水温度;端差;隔板【作者】刘亮亮【作者单位】神华神东热电有限责任公司,陕西神木 719300【正文语种】中文【中图分类】TK264.91 设备概况某电厂1号汽轮机为东方汽轮机有限公司生产的CZK150/145-13.2/0.294/535/535型超高压、一次中间再热、单轴、冲动式、双缸双排汽、直接空冷抽汽凝汽式汽轮机。

抽汽级数为6级,配2台立式U形管式高压加热器,其中1号高压加热器没有疏水冷却段,2号高压加热器设有疏水冷却段。

2 存在的问题2014年初,在纯凝工况下,负荷低于70 MW时,1号机组给水温度与热力计算值吻合;但在机组负荷大于112 MW时给水温度达不到设计值。

2017年4月机组大修前,纯凝工况下,机组负荷113 MW时,给水温度219.99℃,低于热力设计值4.79℃;对高压加热器端差进行计算,发现端差异常,如表1所示。

表1 负荷113 MW时高压加热器端差及温升与设计值的比较℃参数上端差下端差温升1号高压加热器实际值7.68 26.71 21.55设计值0.70 20.20 21.10偏差6.98 6.51 0.45 2号高压加热器实际值15.93 6.68 41.39设计值4.40 8.00 51.10偏差11.53-1.32-9.71由表1可以看出,在纯凝工况下,机组负荷113 MW时,1号、2号高压加热器的上端差均大于设计值;1号高压加热器下端差及温升大于设计值;2号高压加热器的下端差低于设计值,温升低于设计值9.71℃。

我厂锅炉再热汽温经常低的原因分析

我厂锅炉再热汽温经常低的原因分析

我厂锅炉再热汽温经常低的原因分

我厂的锅炉再热汽温经常低,对于生产非常不利。

因此,我们需要找出这个问题的原因,并采取相应的措施来解决它。

1.供给水温度低锅炉的再热汽温度受到供给水温度的影响。

如果供给水温度低,那么再热汽温度也会低。

我们可以通过增加进水温度或采用预热方式来解决这个问题。

此外,还可以考虑加装蒸汽空气预热器来提高供给水温度。

2.连锁拉动不好连锁拉动是指锅炉中的各项参数自动调节,保证锅炉的稳定运行。

如果连锁拉动不好,那么锅炉的再热汽温度也会低。

我们需要检查一下连锁拉动的设定值是否正确,是否设有动作延迟等问题,并根据情况进行调整。

3.再热器内管道堵塞锅炉再热器内的管道可能会因为各种
原因导致堵塞。

这会影响到再热器的传热效率,进而导致再热汽温度下降。

我们需要对再热器内部进行清洗或更换管道,以保证其正常的传热效率。

4.燃烧调整不当燃烧调整不当也会导致锅炉再热汽温度低。

我们需要对锅炉的燃烧装置进行检查和调整,确保燃烧效率完善,并且保证供给的燃料质量合格。

5.排烟温度过高锅炉的排烟温度过高也会影响锅炉的再热汽温度。

我们可以采取加装排烟温度反馈仪来实时监测排烟温度的变化,并采取相应的措施来降低排烟温度。

总体来说,锅炉再热汽温度低的原因有很多,我们需要逐一排除并采取相应的措施来解决问题。

同时,我们还需要加强对锅炉的维护和保养,确保锅炉的正常运行,提高生产效率。

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利用精益的生产方式来提高热电联产的经济效益—浅谈我电厂应如何提高给水温度来降低发电煤耗姓名:王哲辉专业工种:汽轮机运行申报级别:技师单位:一汽集团动能分公司汽机车间2009年度技师考评答辩论文前言火力发电厂中电能的生产,实质上是将燃料中储存的化学能,经过一系列中间环节的能量释放、传递、转换最终变为电能。

为了使能量转换不间断的进行,就需要工质不停地进行朗肯循环。

但由于朗肯循环中有巨大的冷源损失存在,热经济性较低,为了提高循环的热效率,在朗肯循环的基础上,发展了回热循环。

现代火力发电厂都无例外地采用了回热循环,如给水回热循环,目前现代凝汽式或供热式汽轮机,容量在6000kw以上的都高有回热加热器进行给水的回热循环。

我动能公司电厂在热电联产的整个过程中给水回热循环是个非常重要的环节,其结果在于充分利用给水回热循环来提高锅炉给水温度,减少了锅炉的发电煤耗,增加了电厂的热经济性。

但是由于设备陈旧、老化、缺陷较多,加之运行人员操控不当等诸多原因,使我电厂的给水回热循环效率较低,总体热经济性差。

如何提高热效率是现代电厂的首要任务,也是我电厂一直以来追求的目标。

摘要回热循环是热力循环系统中热效率比较高的一种循环方式,热电联合生产系统中给水回热循环是最经济的典型的回热循环方式。

我电厂中的给水回热循环正是利用这种高效的回热循环方式来加热给水,使之利用机组抽汽加热给水来提高给水温度,提高了热效率和热经济性,降低了煤耗。

但是由于设备老化、系统中存在着不完善等诸多因素,使我电厂中的给水回热循环未达到理想的效果。

通过2007-2008年度冬季高峰负荷期的试验性调整后,发现给水温度比历年来的平均给水温度提高了近10℃左右,降低了煤耗,节约了资金,并且针对于我电厂给水系统中的缺陷提出几项切实可行的改进方案,以改善给水系统的完整性,灵活性,从而能够更好、更高效、更快捷的满足锅炉对用水的需求。

关键词:给水回热循环给水温度热效率热经济降低煤耗改造系统目录前言··1摘要·2目录·3第一章给水回热循环的热效率·4第二章我电厂的给水回热循环系统现状·4第三章影响我电站给水回热循环效率的问题·4第四章2007-2008年度冬季高峰负荷期对给水温度的调整试验·5第五章原因分析、改进措施及完善设备系统的预想·6第六章总结参考文献··7第七章致谢··8一、给水回热循环的热效率在热力系统中纯凝汽式汽轮机的热力循环中新蒸汽的热量在汽轮机中转变为功的部分中占30%左右,而其余70%左右的热量随乏汽进入凝汽器被循环水带走。

一般机组新蒸汽焓约为3350KJ/kg,而在凝汽器内放出的汽化潜热却有2400KJ/kg左右,可见乏汽在凝器的热损失很大。

如果将这部分损失于循环水的热量收回一部分,如用来加热给水,以减少给水在锅炉炉膛内吸收燃料的热量,则必然使热力循环的效率得到提高,从而减少了燃料的投入量。

设想一下,将进入汽轮机内做了一定量功的蒸汽抽出,用来加热由凝汽器来凝结水或锅炉的给水,从而来提高给水温度。

显然这部分抽汽的热量又回到了锅炉,没有在凝汽器内损失掉,故这部分蒸汽的循环热效率等于100%,同时还可减少部分发电煤耗,提高了热电联产的经济效益10-20%左右。

二、我电厂的给水回热循环系统现状我电厂汽机车间共有11根给水管,其中2、4、5、6、9号为冷水管,是直接从高压给水母管接出送往锅炉,其出口温度约为100℃左右。

3、7、8、10、11号给水管为热水管,是通过机组高压加热器加温后送往锅炉车间,其送出温度约为125℃左右,冷热给水管送出温度之差约为25℃左右。

在夏季运行中汽机车间平均投入3根热水管和1根冷水管,送出温度平均为120℃左右,其流量约为370t-420t左右。

冬季高峰负荷期为满足锅炉用水量的增大需求,给水管也相应的增加投入4根热水管和2根冷水管,送出温度为平均120℃左右,给水约为480t-600t左右,由于送出温度低,给水在锅炉炉膛内多吸收热量致使锅炉车间增加了发电煤耗,热经济性和热效率较低。

三、影响我电站给水回热循环效率的问题1、我电厂汽机车间给水系统的加热器均为以各机组抽、排汽为汽源的高压加热器,由于设备陈旧、老化问题严重,加之换热效率低,使之不能正常有效的投入使用。

如:4号机高压加热器,由于设备陈旧老化现已拆除,致使5号给水管不经加温直接送往锅炉车间;8、9号机高加系统经常出现跑、冒、滴、漏等现象,使之不能连续运行。

目前汽机车间的给水系统中只有1、3、7、8、10、11号给水管能够维持正常加温供应高温给水。

2、冬季高峰负荷期,锅炉用水量增大,在热水管再无法投入时只能相应增加冷水管的投入,这势必将综合给水温度会相应地降低,使之锅炉必须增加发电煤耗来增大热量,整个热力系统的热经济性和热效率降低了许多。

3、给水系统整体冷热给水管使用投入比率失衡,冷水管投入率远远大于热水管的投入率,使之给水温度整体下降,并且使锅炉的煤耗量相应增加许多,不经济。

4、运行人员操作不当,技术不全面,对机组高压加热器不能及时调整出力,使之加热器不能正常发挥出应有的效率,给水温度不能达到正常值。

四、2007-2008年度冬季高峰负荷期对给水温度的调整试验冬季高峰负荷期锅炉车间用水量增大,需要相应地投入6根给水管来满足锅炉用水需求,经过查阅锅炉车间历年来的给水温度记录表明,冬季高峰期间给水平均温度为115℃左右,远比夏季给水温度低10℃左右,热经济较差,给水回热循环没有发挥出最佳效率。

2008年1月份,汽机车间经过1周的时间,在原来基础上不断调整设备出力,逐步增加热水管投入量,在保证4根热水管投入使用的同时,逐渐减少冷水管的投入量,由原来的2根给水管减少到1根半,在送出总量和压力不变的情况下,运行人员勤于调整机组高压加热器的出力,使之热效率达到最佳状态,加之8、9号机高压加热器检修处理完毕,投入运行,使7、8、10、11号给水管正常供应高温给水,使给水温度整体得到了逐步提升。

白天高峰期给水温度可以达到125℃-130℃,夜间在低负荷期间也可以达到120℃-125℃,与历年来相比整体送出温度提高了10℃-15℃,与锅炉侧炉上温度相比平均给水温度增加了11℃左右。

根据东北电力试验研究院提供的经验数据表明:当给水温度每升高10℃时,发电煤耗约降低5g/kw.h。

这就说明通过汽机车间对给水流量、温度的调整后,在很大程度上节约了燃料的使用量,降低了发电成本,提高了经济性。

据统计1-5月份共计发电230860Mwh,给水温度比历年平均提高11℃(按24小时平均计算),可为动能公司降低耗煤1270吨煤(11/10℃×5g×230860/1000=1270)。

每吨煤到地价格为550元/吨计算,1-5月份节约燃煤资金为70余万元。

通过以上数据表明,汽机车间通过对给水器热循环中流量、温度的调整,提高了热效率和热经济性,减少了发电煤耗,同时还为我动能公司节约了巨大的经济成本,带来了可观的经济效益。

五、对上述情况的分析及对现有系统提出的改进措施和完善设备系统机构的预想通过对上述情况的分析表明,在电厂中给水回热循环是至关紧要的环节,利用好给水回热循环可带来巨大的经济效益,在给水回热循环中加热器的出力及使用率是非常重要的,如果出力不好或使用率低,势必将影响给水回热循环的整体效率及整个热电联产的经济性。

对于我电站整个给水系统比较完善,系统灵活完全可以满足锅炉各个状态下对用水量的需求,但由于设备的原因整体给水系统效率不高,影响着电站的经济效益,如能对给水系统加以完善,更换、维修、完善某些设备,必将对给水回热循环的整体热效益有很大的提高。

1、恢复4号机高压加热器可使5号给水管恢复原有状况为锅炉供应高温给水。

2、将8、9号机高压加热器汽侧、疏水侧由现在并联运行改为独立运行方式。

现有8、9号机高压加热器的汽侧、疏水侧均为并联运行方式,如果1台加热器出现故障,必须将并联系统全部停止才可进行检修,还要将7、8(或10、11)号高温热水给水管停止使用,这势必影响热水管的正常投入使用率,如将并联系统分开,使其每台加热器都有独立的蒸汽管线和疏水管路,各台之间互不影响,在检修某一台机组加热器时不必同时停止另一台加热器运行,这样可提高热给水管的投入使用率,并且可以保证对锅炉高温给水的供应,同时还可减少运行人员的操作量。

3、对运行人员加强技术培训,勤于调整运行人员的技术水平高低,直接关系于给水回热循环的热效率高低,运行人员如技术水平较高,在高压加热器的调整上根据各种参数的变化及时对加热器进行调整,使加热器出口水温度始终保持最佳经济给水温度,这势必能使整体的给水回热循环处于最佳状态,如运行人员技术水平低,对各项参数分析不到位,不能将加热器调整到最佳状态出力,这会使给水回热循环不能达到最佳状态,使其整体热电联产的经济性受到影响。

再有就是将热水管的投入使用率上要注意,多投入热水管,少投入冷水管,使其整体给水温度保持在最佳位置,减少由给水温度低使锅炉的煤耗相对增加。

六、总结总之,给水回热循环是整个热力系统中至关紧要的环节,它对锅炉、汽轮机的整体效率有着非常大的关系,如何利用好给水回热循环是提高热效率、热经济性的关键所在,我们应当认真总结给水回热循环的各个环节的功效,使它在为电站的经济运行中发挥出至关紧要的作用,为电站的节约降耗增加效益发挥出更大的贡献。

参考文献:「1」《汽轮机设备及运行》水利电力出版社「2」《热力发电厂》水利电力出版社「3」《汽轮机设备运行技术》水利电力出版社「4」《电厂热力过程自动化》水利力电力出版社七、致谢尊敬的各位专家评委:你们好!在动能公司工作了16年,受益非浅,专家的言传身教、高尚师德不仅给予了我知识,也给予了我人生道德的指引,让我在今后的人生道路上有了更明确的目标和发展方向。

因此,特借答辩论文的最后一页,来表达我对专家们诚挚的谢意和敬意!谢谢你们的教育、培养、鼓励、引导、宽容,谢谢你们给予我的帮助和教育。

用我最诚挚的心送上最真诚的祝愿:祝所有专家:身体健康、万事如意、工作顺利、心情愉快、家庭和睦幸福。

此致敬礼2009年12月关于汽机车间2009-2010年度冬季高峰负荷期间设备稳定运行及安全、高效生产的几点建议2009-2010年度冬季高峰负荷期已经到来。

如何高效、稳定、安全、圆满的度过高峰负荷期,满足外网用户对工用、民用各种动能的需求是动能公司全年工作的重中之重,面对煤炭货源紧缺;价格日涨;外网用户需求增大;采暖面积逐年递增等诸多不利因素。

动能公司早在年初就开始着手做了大量的准备工作:从煤炭采购到设备维修,再到人员技术培训无不面面俱到。

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