钢筋混凝土简支梁
钢筋混凝土简支梁桥施工
引言：
钢筋混凝土简支梁桥是现代桥梁工程中常见的一种桥梁结构形式，具有结构简洁、施工方便、经济性好等特点。
本文将从施工的角度出发，对钢筋混凝土简支梁桥的施工过程进行详细阐述。
概述：
钢筋混凝土简支梁桥的施工过程可以分为前期准备、基础施工、上部结构施工、辅助设施施工和收尾工作等五个主要阶段。
接下来，本文将分别对这五个阶段进行详细论述。
正文：
一、前期准备阶段
1.项目概述
2.设计方案确认
3.施工组织设计
4.施工方案编制
5.施工图纸制定
二、基础施工阶段
1.基坑开挖
2.地基处理
3.基础浇筑
4.基础检验
5.桩基础施工
三、上部结构施工阶段
1.梁板制作
2.墩柱安装
3.梁板吊装
4.悬索和吊篮安装
5.栏杆安装
四、辅助设施施工阶段
1.排水工程
2.路面施工
3.照明设施安装
4.防撞设施安装
5.环境保护设施建设
五、收尾工作阶段
1.桥梁验收
2.桥梁保养
3.工地清理
4.档案整理
5.工程竣工报验
总结：
钢筋混凝土简支梁桥的施工过程包含了前期准备、基础施工、上部结构施工、辅助设施施工和收尾工作等多个阶段。
每个阶段都有其独特的施工要求和步骤。
只有精心组织和严格控制每个施工阶段的质量，才能确保钢筋混凝土简支梁桥的施工质量和安全性。
同时，在施工过程中应该注重环境保护，及时清理工地，合理利用资源。
通过正确的施工方法和控制措施，才能建造出稳定、安全、优质的钢筋混凝土简支梁桥。
钢筋混凝土简支梁性能分析
￡＜ ｌ ０３３ 一０ ０
．
（） １
在混凝 土受 拉区 ：
盯 ｆ 。 ｃ１ ｃ ｃ ‘ ＝Ｅ ≤ ｃ
＝ ＝
ｔ ｒ ａｔ
ｅｃ ＞ ｅＩ
（ ｚ ２ ， ）
式 中， 为 混凝 土 的应力 ； 为 混凝 土的应 变 ； 为混 ￡ 丘 凝 土立 方体强度 ； 为混 凝土 的抗拉 强度 ； 为混凝 土的弹 Ｅ
混凝 土梁的非线性有 限元分析 ， 多是将 梁 （ 混凝 土 、 主筋 ） 划
分为若 干平 面单元 ， 按平 面应 力 问题 处理 ， 种方 法虽 有一 这
定 的精度 ， 也可考虑 钢筋与混 凝土之 间的粘结 滑移 ， 由于 但
心应变可求 出梁轴 向的变形 ， 根据截面 中心应变转角可求 出
支座 以及 荷载形式 变化 等问题对挠度计算 的影 响 ， 是解 决混 凝土 梁挠 度计算 的有效 方法。
、
＝一
图 ３ 中性轴处梁的挠度
２ 理 论 分 析 中 所 用 材 料 的应 力 一应 变 关 系
２ １ 混凝土 的应 力 一应变关系 ．
考虑到混凝土在拉 、 应力作 用下具 有不 同 的性能 ， 压 采
性模量 ；。 ｆ／ 。 ￡ ： ，Ｅ 。
图２ 梁脱离体受力 图
２ ２ 钢筋的应 力 一应变关 系 ． 钢筋的应力 一应 变关系 ， 采用两折 线关 系。
１ 理论分析的基本思想 钢筋混凝 土简 支梁 （ １受到集 中力 Ｐ的作用 ， 的高 图 ） 梁 度为 日。在理论分析 中 ， 采用如 下基本 假设 ： 在受荷 过 程 ①
低
温
建
筑
技
术
２Ｏ 年第 ５ 总第 １５ ０８ 期（ ２ 期）
简支钢筋混凝土空心板梁桥毕业设计
简支钢筋混凝土空心板梁桥毕业设计
项目背景
根据项目要求，设计一座简支钢筋混凝土空心板梁桥。
该梁桥
跨度为20m，车道宽度为 6.5m，双向四车道，考虑公路设计荷载。
设计方案
1. 桥墩设计：采用矩形结构，尺寸为1.2m x 1.2m，深度为
2.5m，采用C30的混凝土。
2. 梁设计：采用简支梁设计，梁的截面为空心板，通过计算得
出梁的高度为2.1m，宽度为1.5m。
3. 基础设计：桥墩基础采用钢筋混凝土挖孔桩基础，桥墩钢筋
采用HRB400，钢筋网采用布置直径为10mm，间距为150mm的网格。
施工建议
1. 确保施工现场地势平坦，保持现场清洁，保证环境安全。
2. 梁板制造应在场地制作，保证尺寸精度，减少运输成本。
3. 确保现场的混凝土浇注温度和工艺符合要求，保证混凝土强
度和耐久性。
4. 钢筋网的加工应该准确，避免安装时出现问题，进一步保证施工质量。
总结
该简支钢筋混凝土空心板梁桥设计符合设计要求，并提出了可行的施工建议。
该设计方案可供施工参考，具体细节需要进一步施工时结合实际情况进行调整。
钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计说明
一.目录二.任务书结构设计原理》课程设计设计任务书(钢筋混凝土简支T 梁主梁设计)1. 设计资料1.1.1桥梁跨径 标准跨径：16.00m ； 主梁全长：15.96m ； 计算跨径：15.60m ； 1.1.2设计荷载恒载产生的弯矩：686.64kN ·m汽车荷载产生的弯矩：435.60 kN ·m （已计入冲击系数）356.60 kN ·m （未计入冲击系数）人群荷载产生的弯矩： 94.33 kN ·m 支点计算剪力：401.11 kN ·m 跨中计算剪力：101.55 kN ·m 1.1.3材料要求1）梁体采用C25混凝土，抗压设计强度11.5cd f Mpa=；2）主筋采用HRB400钢筋，抗拉设计强度330sd f Mpa =。
（注：① 钢筋均采用焊接骨架；② 每个同学按要求选择相应序号数据进行设计计算；③ 箍筋采用R235级钢筋，弯起钢筋和斜筋采用与主筋相同等级的钢筋。
教师批阅：1.1.3 主梁横断面图图1：主梁横断面（单位：）2、设计计算容1)正截面强度设计与验算2)斜截面强度设计与验算3)用C语言或FORTRAN9O编写程序对手算结果进行验算（包括正截面的截面设计与强度复核，斜截面的截面设计中的箍筋的计算）4)主梁裂缝宽度验算5)主梁挠度验算。
6)绘制配筋图一，并计算钢筋与混凝土数量。
3、应提交的成果1)设计计算书一份2)源程序一份（还包括数据的输入以及结果的输出，打印一份，电子版一份,独立完成，不得与他人雷同）3)配筋图一（3号图纸，可手绘也可用CAD绘图，必须独立完成，不得与他人雷同）教师批阅：教师批阅：三.《结构设计原理》课程设计指导书1、目的1、本课程是一门理论性与实践性都较强的专业基础课，同时也是一门结构设计技术课程，涉及的知识面广。
在学习过程中，要熟练运用基础理论知识，还须综合考虑材料、施工、经济、构造细节等各方面的因素，通过课程设计环节，锻炼培养解决实际工程问题的能力。
节装配式钢筋混凝土简支梁设计例题
技术发展与改进
材料优化
随着材料科学的进步，钢筋和混凝土的性能得到不断提升，提高了 节装配式钢筋混凝土简支梁的承载能力和耐久性。
结构设计优化
通过改进结构设计，如采用新型节点连接方式和优化截面形式，提 高了节装配式钢筋混凝土简支梁的抗震性能和承载能力。
施工工艺改进
采用预制化生产方式，提高施工效率，减少现场作业时间，降低施工 成本。
预制构件的生产
模板制作
根据设计图纸，制作预制构件的模板， 确保尺寸和形状符合要求。
钢筋加工与绑扎
混凝土浇筑与养护
将搅拌好的混凝土浇筑入模板中，并 进行适当的养护，以确保混凝土的强 度和质量。
按照设计要求，对钢筋进行加工和绑 扎，确保钢筋的位置和间距准确。
预制构件的运输与堆放
运输方式选择
根据预制构件的大小和重量，选 择合适的运输方式，如平板车、
梁的配筋
纵向钢筋
纵向钢筋是梁的主要受力 钢筋，通常采用HRB400 级钢筋。
横向箍筋
横向箍筋用于固定纵向钢 筋的位置，并提高梁的抗 剪承载能力。
纵向预应力筋
纵向预应力筋通过施加预 应力来提高梁的承载能力 和抗裂性能。
梁的节点连接
焊接连接
通过焊接的方式将梁的节点连接 在ห้องสมุดไป่ตู้起，具有较高的承载能力和
刚度。
05
节装配式钢筋混凝土简 支梁的应用与发展
应用场景
桥梁工程
节装配式钢筋混凝土简支梁广泛应用于桥梁工程中，尤其在跨度 较大或特殊结构需求的桥梁设计中。
建筑结构
在建筑结构中，节装配式钢筋混凝土简支梁可作为楼面、屋面等承 重结构，满足建筑物的承载需求。
道路工程
在道路工程中，节装配式钢筋混凝土简支梁可作为道路桥梁的桥跨 结构，提高道路通行能力。
钢筋混凝土简支梁的正截面受弯承载力试验报告
5.随着试验的进行注意仪表及加荷装置的 粘贴好手持式应变仪的脚标，装好百分表
在标准荷载作用下持续时间不宜小于30min
在达到标准荷载以前，每级加载值不宜 大于标准荷载值的20％；超过标准荷载 值后，每级加载值不宜大于标准荷载值 的10％。
加载到达开裂荷载计算值的90％以后， 每级加载值不宜大于标准荷载值的5％。
加载到达破坏荷载计算值的90％以后， 每级加载值不宜大于标准荷载值的5％。
每级荷载的持续时间不应小于10min 在标准荷载作用下持续时间不宜小于
混凝土表面应变测点：纯弯段混凝土表面电阻 应变片测点为每侧四点（压区顶面一点，受拉 主筋处一点，中间两点），并在应变片测点处 对应地布置手持应变仪测点。
挠度测点布置：在跨中一点，支座各一点及分 配梁加载点各一点安装百分表。
进行1~3级预载，测读数据，观察试件、 装置和仪表工作是否正常并及时排除故 障。预加载值不宜超过试件开裂荷载计 算值的70％
将标准荷载下应变及挠度的计算值与实 测值进行比较
对梁的破坏形态和特征做出评定
六、虚拟演示
1、变形图（正视图） 2、变形图（轴测图） 3、位移图（正视图） 4、位移图（轴测图） 5、SZ应力图（正视图） 6、SZ应力图（轴测图） 7、MISE应力图（正视图） 8、 MISE应力图（轴测图）
试件材料的力学性能：钢筋和混凝土的 实测强度，钢筋和混凝土的弹性模量
根据实测截面尺寸和材料力学性能算出 梁的开裂荷载和破坏荷载，以及标准荷 载下的应变和挠度值
钢筋混凝土简支梁挠度计算算例
钢筋混凝土简支梁挠度计算算例编写 王行耐某装配式钢筋混凝土T 形截面简支梁，计算跨径L=19.5m ，跨中截面尺寸b=24cm 、h=100cm 、b i =178cm 、h i =12cm ，配置HRB400钢筋(12φ32，A s =96.516cm 2)，跨中截面恒载弯矩标准值M GK =912.52kN.m ，汽车荷载弯矩标准值(包括冲击力)M Q1K =859.57kN.m ，冲击系数(1+μ)=1.19，人群荷载弯矩标准值M Q2K =85.44kN.m 。
试验算此梁跨中截面裂缝宽度。
解：荷载短期效应作用下的跨中截面挠度按下式近似计算：BMl f 2485⋅= 其中：荷载短期效应组合mkN M M M M KQ K Q GK S .59.1503 44.85)19.1/(51.8597.052.912 )1/(7.021=+⨯+=+++=μL=19.50m=19.5×105mmcr s cr s cr B B M M M M B B 02201⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=0B 为全截面抗弯刚度，B 0=0.95E c J 0，按全截面参加工作计算，取f b '=1780mm ，Es α=E S /E 0=2×105/3×104≈6.67，换算截面重心至受压缘的距离'0y =386.2mm ， 至受拉缘的距离0y =1000-386.2=613.8mm 。
换算截面惯性矩0J =5.9881×1010mm 4，对受拉边缘的弹性抵抗矩000/y J W == 5.9881×1010/613.8=9.7557×107mm 3，换算截面重心以上部分面积对重心轴的面积矩为：S 0 =240×386.22/2+(1780-240)×120×(386.2-120/2)=78179812.8mm 2取E C =3.0×104MPa ，将以上数据代入公式得B 0=0.95×104×5.9881×1010=17.0661×1014N.mm 2B cr 为开裂截面的抗弯刚度，B cr =E c J cr ，开裂截面的换算截面几何特征值，按有关公式计算求得：混凝土受压区高度x 0=247.2mm换算截面惯性矩J cr =3.5202×1010mmB cr =3.0×104×3.5202×1010=10.5607×1014N.mm开裂弯矩 0W f M tk cr γ=γ=2S 0/W 0=2×78179812.8/9.7557×107=1.6028，tk f =2.01MPa ，代入上式得：M cr =1.6028×2.01×9.7557×107=310.29×106N.mm=310.29kN.mM s =1503.59kN.m将以上数据代入公式得mmkN B B M M M M B B cr s cr s cr .10738.10 105607.10100061.1759.150329.314159.150329.314100061.17 114141422140220⨯=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=荷载短期效应作用下跨中截面挠度为： mm B Ml f s 2.5310738.10195001059.150348548514262=⨯⨯⨯⋅=⋅= 长期挠度为：mm L mm f f s l 19.121600/195001610/2.852.536.1==>=⨯==θη应设置预拱度，预拱度值按结构自重和1/2可变作用频遇值计算的长期挠度值之和采用。
钢筋混凝土简支梁实验
钢筋混凝土简支梁实验梁是最常见的受弯构件，受弯构件的破坏主要是在纯弯矩M作用下的正截面破坏和弯矩M、剪力Q共同作用下的斜截面破坏。
如图3-1所示。
故需进行正截面承载能力计算和斜截面承载能力计算一、受弯构件的截面形式及尺寸①截面形式梁最常用的截面形式有矩形和T形。
根据需要还可做成花篮形、十字形、I形、倒T形和倒L形等，如图3-2。
现浇整体式结构，为便于施工，常采用矩形或T形截面；在预制装配式楼盖中，为搁置预制板可采用矩形、花篮形、十字形截面；薄腹梁则可采用I形截面。
②截面尺寸◆梁的截面高度与跨度及荷载大小有关。
从刚度要求出发，根据设计经验，对一般荷载作用下的梁可参照表3-1初定梁高。
◆梁截面宽度b与截面高度的比值b/H，对于矩形截面为1/2~1/2.5,对于T形截面为1/2.5~1/3.◆为了统一模板尺寸和便于施工，梁截面尺寸应按以下要求取值：梁高为200、250、300、350……750、800mm，大于800 mm时，以100 mm 为模数增加。
梁宽为120、150、180、200、220、250，大于250 mm时，以50 mm为模数增加。
③支承长度当梁的支座为砖墙(柱)时，梁伸入砖墙(柱)的支承长度，当梁高≤500 mm时，≥180 mm；>500mm时，≥240 mm。
当梁支承在钢筋混凝土梁(柱)上时，其支承长度≥180 mm。
二、钢筋布置梁中的钢筋有纵向受力钢筋、弯起钢筋、箍筋和架立筋①纵向受力钢筋用以承受弯矩在梁内产生的拉力，设置在梁的受拉一侧。
当弯矩较大时，可在梁的受压区也布置受力钢筋，协助混凝土承担压力（即双筋截面梁），纵向受力钢筋的数量通过计算确定。
a.直径：常用直径d=10~25mm。
当梁高≥300mm时，d≥10mm；梁高<300mm 时，d≥8 mm。
直径的选择应当适中，直径太粗则不易加工，并且与混凝土的粘结力亦差；直径太细则根数增加，在截面内不好布置，甚至降低受弯承载力。
第五章 混凝土简支梁桥
装配式斜板桥的钢筋布置与正交板有所不同。下 图为斜交角30°时斜板的顶层、底层钢筋布置，其 余钢筋布置与正交板相同。
图为标准跨径16m的后张预应力混凝土简支空心 板的截面和预应力筋布置图。板高为0.75m，采用 C40混凝土预制，两肋下部各布置2束钢绞线，每束由 6根Φ15钢绞线组成。《公路桥涵标准设计》中采用 强度等级为1570MPa的钢绞线，目前工程中较多采用 强度等级为1860MPa的钢绞线，在设计中作等效替换 即可。在顶板和底板布置有48的纵向钢筋以增强板的 抗裂性。箍筋在板端加密，以承受剪力。
(3)在均布荷载作用下，当桥轴线方向的跨长相同 时，斜板桥的最大跨内弯矩比正板桥要小，跨内纵向 最大弯矩或最大应力的位置，随斜交角 φ的变大而由 中央向钝角方向移动。图表示在满布均布荷载时，跨 内最大弯矩位置沿板宽的变化曲线，由图可知，当斜 交角φ在15°以内时，可以近似地按正交板桥计算， 因此《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62—2004)便作了这样的规定。
3．整体式斜交板桥的受力特点与构造
在桥梁建设中，由于桥位处的地形限制、或由于 路线线形的要求而将桥梁做成斜交。斜交板桥的桥轴 线与支承线的垂线呈某一夹角，此角称作斜交角φ。 斜板桥的受力状态是很复杂的，迄今尚无力学经典解 答，多借助计算机以求得数值解。为了对斜板桥的受 力性能有个定性的了解，以便从构造上予以保证，这 里只作简单介绍。
2．钢筋构造 截面配筋应依据计算的纵、横弯矩来定，主钢筋直径 应不小于12mm，间距应不大于200mm，一般也不宜小于 70mm；由于汽车荷载在板边缘的分布范围比跨中小，因而 两侧各1／6板宽范围内的主筋宜较中间板带增加15％。图 为整体式简支板桥的构造图。其标准跨径6m，桥面净宽 8.5m(与路基同宽)，两边有0.25m的安全带，计算路径为 5．69m，板厚320mm，约为跨径的1／18。纵向主筋采用 Φ20，在跨径两端l／4—1／6的范围内呈30°弯起；分布 钢筋采用Φ10，按单位板宽上主筋面积的15％配置。
钢筋混凝土简支梁斜截面受剪性能实验
钢筋混凝土简支梁斜截面受剪性能实验2.1 实验目的1.掌握制定结构构件试验方案的原则，简支梁斜截面受剪性能试验的加荷方案和测试方案设计方法。
2.通过钢筋混凝土梁斜截面受剪性能试验，了解受弯构件斜截面分别发生剪压、斜压、斜拉破坏时承载力大小,挠度变化及斜裂缝出现和发展过程、破坏特征。
3.掌握测定受弯构件斜承载力的方法,验证斜截面承载力计算方法。
4.通过对比试验了解剪跨比、配箍率对受弯构件斜截面受剪性能的影响。
5.了解常用结构实验仪器的使用方法。
6.初步掌握结构实验测量数据的整理和分析，实验分析报告的撰写。
2.2试件及测点2.3 实验步骤1.加载方法⑴采用分级加载，在短期荷载值前每级按20％短期荷载值加载，达到短期荷载值后每级按10％短期荷载值加载，在接近开裂荷载及破坏荷载时按5％短期荷载值加载。
⑵试验准备就绪后，首先预加一级荷载，观察所有仪器是否工作正常。
⑶每次加载后持荷时间为不少于10分钟，使试件变形趋于稳定后，再仔细测读仪表读数，待校核无误，方可进行下一级加荷。
加荷时间间隔控制为15分钟，直至加到破坏为止。
在使用状态短期试验值下持续时间不应少于30分钟。
⑷试验结束后，卸下仪器设备，清理现场。
2.实验内容1.采用对钢筋混凝土简支梁实施跨间两点对称集中荷载的加载方式，设计试验的加载制度及测试方案，并根据试验的设计要求选择试验测量仪器仪表。
2.量测并记录梁试件的几何参数。
3.分别进行剪跨比1≤λ≤3且配箍量适中、λ＜1和λ＞3且配箍量很小的钢筋混凝土梁的加载试验，记录梁的破坏过程。
4.实测试验梁混凝土开裂时的荷载TcrP，量测试验梁的最大斜裂缝宽度和临界斜裂缝的水平投影长度，记录试验梁破坏时斜裂缝分布情况。
画出梁的裂缝分布图。
5.量测梁在各级荷载作用下的挠度Tf，作出TT fP~曲线，其中T P为试验梁作用荷载，并与理论计算的试验梁的挠度进行比较分析。
6.实测梁破坏时的极限荷载TuP，并与理论计算结果进行比较分析。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
!------------------------------------------------------
!EX8.26 钢筋混凝土简支梁数值分析
!分离式模型,关闭压碎,keyopt(1)=0,keyopt(7)=1
!力加载,位移收敛准则，误差1.5%,1/2模型分析
!--------------------------------------------
finish
/clear
/config,nres,2000
/prep7
!1.定义单元与材料性质--------------------
et,1,solid65,,,,,,,1 !K1=0,k7=1
et,2,link8
et,3,link8
mp,ex,1,13585
mp,prxy,1,0.2
fc=14.3
ft=1.43
tb,concr,1
tbdata,,0.5,0.95,ft,-1 !定义混凝土材料及相关参数，关闭压碎tb,miso,1,,10 !MIso模型
tbpt,,0.0002,fc*0.19
tbpt,,0.0004,fc*0.36
tbpt,,0.0006,fc*0.51
tbpt,,0.0008,fc*0.64
tbpt,,0.001,fc*0.75
tbpt,,0.0012,fc*0.84
tbpt,,0.0014,fc*0.91
tbpt,,0.0016,fc*0.96
tbpt,,0.0018,fc*0.99
tbpt,,0.002,fc
mp,ex,2,2.0e5
mp,prxy,2,0.3
tb,biso,2
tbdata,,360,0
pi=acos(-1)
r,1,0.25*pi*16*16
r,2,0.25*pi*8*8
mp,ex,3,2.1e5
mp,prxy,3,0.3
tb,biso,3
tbdata,,270,0
pi=acos(-1)
r,3,0.25*pi*8*8
r,4,0.25*pi*8*8/2
!2.创建几何模型
blc4,,,150,300,1400 wpoff,,,1400
!箍筋位置
*do,i,1,8
wpoff,,,-100 !平移工作平面vsbw,all
*enddo
!加载面位置
wpcsys,-1
!wpoff,,,-600
wpoff,,,550
vsbw,all
wpoff,,,100
vsbw,all
!支撑面
wpcsys,-1
wpoff,,,1150
vsbw,all
wpoff,,,100
vsbw,all
!钢筋位置
wpcsys,-1
wprota,,-90
wpoff,,,30
vsbw,all
wpoff,,,240
vsbw,all
wpcsys,-1
wpoff,30
wprota,,,90
vsbw,all
wpoff,,,90
vsbw,all
wpcsys,-1
!划分钢筋网格
elemsiz=50
!受拉钢筋
lsel,s,loc,x,30
lsel,r,loc,y,30
cm,lj1,line
latt,2,1,2
lesize,all,elemsiz
lsel,s,loc,x,120
lsel,r,loc,y,30
cm,lj2,line
latt,2,1,2
lesize,all,elemsiz
!受压钢筋
lsel,s,loc,x,30
lsel,r,loc,y,270
lsel,r,loc,z,600,1400
cm,yj1,line
latt,2,2,2
lesize,all,elemsiz
lsel,s,loc,x,120
lsel,r,loc,y,270
lsel,r,loc,z,600,1400
cm,yj2,line
latt,2,2,2
lesize,all,elemsiz
!箍筋
lsel,s,tan1,z !选取所有与Z垂直的线lsel,r,loc,y,30,270
lsel,r,loc,x,30,120
lsel,u,loc,z,0 !删除位置
lsel,u,loc,z,550
lsel,u,loc,z,650
lsel,u,loc,z,1400
lsel,u,loc,z,1150
lsel,u,loc,z,1250
cm,gj,line
latt,2,3,2
lesize,all,elemsiz
!lsel,s,loc,z,1350
!lsel,r,loc,y,30,270
!lsel,r,loc,x,30,120
!cm,gjb,line
!latt,2,4,2
!lesize,all,elemsiz
lsel,all
cmsel,s,lj1
cmsel,a,lj2
cmsel,a,yj1
cmsel,a,yj2
cmsel,a,gj
!cmsel,a,gjb
cm,gj,line
lmesh,all
lsel,all
!划分混凝土网格
vatt,1,,1 !设置体单元属性mshkey,1
esize,elemsiz
vmesh,all
allsel,all
numcmp,all
nummrg,all
!5.施加荷载和约束
!lsel,s,loc,y,0
!lsel,r,loc,z,1200
!dl,all,,uy
!lsel,s,loc,y,0
!lsel,r,loc,z,1200
!dl,all,,ux
!lsel,s,loc,y,0
!lsel,r,loc,z,1200
!dl,all,,uz
asel,s,loc,y,0
asel,r,loc,z,1150,1250 da,all,ux
asel,s,loc,y,0
asel,r,loc,z,1150,1250 da,all,uy
asel,s,loc,z,0
da,all,symm
!-----------------
p0=100000
q0=p0/150/100
asel,s,loc,z,550,650 asel,r,loc,y,300
sfa,all,1,pres,q0
!dl,all,,uy,-15
allsel,all
!6.求解控制设置
!/solu
!antype,0
!nsubst,100
!outres,all,all
!autos,on
!neqit,50
!cnvtol,u,,0.03
!solve
/solu
antype,0
nsubst,80 !荷载子步80
!NSUBST,NSBSTP,NSBMX,NSBMN,Carry
outres,all,all
autos,on !打开自动时间步
!如果使用了自动时间步（即AUTOTS,ON）则该子步数仅用于第一子步，也即第一子步的荷载增量用NSBSTP求得，其余子步的荷载增量由程序自动确定。
neqit,50
!这里采用默认的收敛准则
!cnvtol,f,,0.015 !位移收敛准则
solve
!8.进入时程后处理
!荷载-挠度曲线
/post26
nsol,2,997,u,y
prod,3,1,,,P,,,p0/1000
prod,4,2,,,f,,,-1
xvar,4
plvar,3
/XRANGE, 0,10
plvar,3
/post26
nsol,2,296,u,y
!prod,3,1,,,P,,,p0/1000
!prod,4,2,,,f,,,-1
xvar,1
plvar,2
/XRANGE, 0,1 plvar,2
!钢筋应力
/post26
esol,6,28,35,s,z xvar,1
plvar,6
/XRANGE, 0,1 plvar,6。