载货电梯(5000Kg)设计计算书4.5米

电梯设计计算书

Mcrcwt＝
0 kg 对重侧补偿链（绳）的质量
根据GB7588-2003附录M有关T1及T2的计算公式，可得
T1＝
5272.2 N
T2＝
8236.2 N
T2/T1＝
1.5622
e^fa＝判定：符合要求
1.6117
2.3.3轿厢滞留工况
空轿厢在顶层时，对重压在缓冲器上，y＝
3.95 米
Mcrcar＝
165 Mpa 正常使用时许用应力
205 Mpa 安全钳动作时许用应力
5 mm 最大允许变形量
10 mm 导轨连接部分宽度
共25页第7页
1000kg1.0m/s全透明无机房观光电梯
设计计算书
2010年4月5日
L= n= Rm= A5≥ k1=
2000 mm 2
370 Mpa 12%
2
导轨支架间距导轨数量导轨抗拉强度导轨延伸率安全钳动作时冲击系数
=
13.705 取安全系数： 13.705
其中：
Sf
理论安全系数
Nequiv
滑轮等效数量
Dt
曳引轮直径
dr
钢丝绳直径
Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=
7.69 + 2.2946 =
9.9846
当β= 96.5 °U形槽角度时，Nequiv(t)= 7.69
（由插值法求得β95时为6.7，95.5时为7.03，96时为7.36，96.5时为7.69）
T1＝
5467.4
T2＝
226.84
共25页第5页
2010年4月5日
T1/T2＝ e^fa＝判定：符合要求

电梯轿厢荷载计算公式

电梯轿厢荷载计算公式电梯是现代建筑中不可或缺的交通工具，它可以方便快捷地将人们从一个楼层运送到另一个楼层。

而电梯轿厢的荷载计算是电梯设计中非常重要的一环，它直接关系到电梯的安全性能和使用效果。

本文将介绍电梯轿厢荷载计算公式，帮助读者更好地了解电梯设计中的关键参数。

首先，我们需要了解一些基本概念。

电梯轿厢的荷载是指电梯能够承载的最大重量，通常以公斤（kg）为单位。

而荷载计算公式则是用来计算电梯轿厢的荷载的数学公式，它通常包括几个关键参数，如轿厢自重、承载物重量、电梯速度等。

在计算电梯轿厢荷载时，首先需要考虑的是轿厢自重。

轿厢自重是指电梯轿厢本身的重量，包括轿厢本体、门、门套等部件的重量。

通常情况下，轿厢自重可以通过电梯制造商提供的技术参数来获取，或者通过实际称重来确定。

其次，还需要考虑承载物重量。

承载物重量是指电梯轿厢内乘客和货物的总重量。

在实际运行中，电梯轿厢通常会承载不同重量的乘客和货物，因此需要根据实际情况来估算承载物重量。

一般来说，电梯设计时会考虑到最大承载物重量，以确保电梯在使用过程中不会超载。

另外，还需要考虑电梯的速度。

电梯的速度对轿厢荷载的计算也有一定影响。

通常情况下，电梯的速度越快，轿厢荷载也越大。

因此在计算轿厢荷载时，需要根据电梯的设计速度来确定具体参数。

在实际计算中，电梯轿厢荷载的计算公式通常为：轿厢荷载 = 轿厢自重 + 承载物重量。

其中，轿厢自重和承载物重量需要根据实际情况来确定。

在计算轿厢自重时，可以通过电梯制造商提供的技术参数或者实际称重来获取。

而承载物重量则需要根据电梯设计时考虑的最大承载物重量来确定。

除了上述基本公式外，还需要考虑一些其他因素，如电梯的安全系数、使用环境等。

在实际设计中，为了确保电梯的安全性能，通常会在轿厢荷载的计算公式中引入安全系数，以确保电梯在使用过程中不会超载。

总的来说，电梯轿厢荷载的计算是电梯设计中非常重要的一环，它直接关系到电梯的安全性能和使用效果。

4比1-无机房载货电梯设计计算书

THJW2000/0.5－JXW变频调速（无机房）载货电梯设计计算书波士顿电梯（苏州）有限公司一、电梯的主要参数二、曳引条件的计算三、平衡系数的计算四、限速器的选型计算五、限速器绳的计算（直径、安全系数）六、安全钳的选型（型式、动作所需提拉力、质量范围）七、缓冲器的选型计算（型式、质量范围、行程）八、轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）九、曳引机的选型计算（功率、输出扭矩、速度和主轴负荷）十、曳引轮、滑轮节圆直径与钢丝绳直径的比值计算十一、盘车力的计算十二、悬挂绳或链安全系数计算十三、机房地板受力要求，底坑地面受力要求，使用膨胀螺栓时对井道壁的要求，机房井道的其它要求十四、导轨强度和变形计算十五、轿厢和门系统计算说明十六、轿厢面积、通风面积计算十七、轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算十八、玻璃门和轿壁的计算（安装固定方式、玻璃轿壁上扶手固定方式的图示说明）十九、轿顶护栏设计二十、轿厢护脚板的安装和尺寸图二十一、开锁区域的尺寸说明图示二十二、轿架的受力强度计算和安全系数二十三、井道顶层和底部空间的计算二十四、操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)二十五、无机房电梯的特殊要求计算二十六、工作区域空间设计说明二十七、机械制停装置的设计说明（安装位置和强度校核）二十八、动态测试和救援说明二十九、电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）三十、机械防护的设计和说明一、电梯的主要参数额定载重量：Q=2000kg空载轿厢重量：P1=1800kg对重重量 :W=2800kg随行电缆重量：P2=150kg额定速度：0.5m/s平衡系数：0.5曳引包角：180°曳引方式：4：1悬挂绳（曳引绳）根数：n=5电动机功率：6.0KW时机转速：n=95.5r/min曳引轮直径：D=400mm随行电缆根数：2根随行电缆单位长度质量：104kg/m提升高度：6100mm轿厢尺寸：1850×2400×2200mm（宽×深×高）限速器型号：OX-187宁波奥德普电梯配件有限公司安全钳型号：SAQ4佛山市南海区永恒电梯配件厂缓冲器型号：轿厢：ZDQ-A-12 沈阳祺盛机械有限公司对重：ZDQ-A-13 沈阳祺盛机械有限公司钢丝绳规格：10NAT8×19S+FC1370/1770ZS 无锡通用导轨：轿厢：T89/B；浙江浩圣电梯导轨有限公司：对重：TK5A；浙江浩圣电梯导轨有限公司二、曳引条件的计算电梯曳引必须满足下列条件：T1/T2×C1×C2≤e fα式中T1/T2轿厢处于125%额定载荷下，轿厢位于最低层站及空载轿厢位于最高层站情况下，曳引轮两边曳引绳中的最大静拉力与最小静拉力之比。

(完整word版)电梯设计计算书

计算者：总经理：ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)乘客电梯设计计算说明ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)绿色节能永磁同步无齿轮电梯，是经国家特种设备管理局批准研制的通过引进国外先进技术，经过消化吸收后，采用优化设计而成，具有国内先进水平。

有加减速度曲线圆滑、乘座电梯舒适感好、运行平稳、速度快噪音低、环保节能等优点。

我们的电梯采用日本富士电机公司出产的电梯专用变频器：LEFT型，功率37KW。

控制系统采用32位微机控制，主要控制原器件选用日本富士电机公司（FUJI ERECTRIC）的产品。

轿厢是用板式压制的结构件，强度高、刚性好、美观大方。

而安全件则选用经国家认可的检验所检验为合格的产品，如安全钳、限速器、门锁、缓冲器、上行保护装置等。

设计的ZFTG1600/3.0-JXW(VVVF)乘客电梯特性如下。

1. 该款电梯的最大特点是：节约能原、每年可为用户节省约100天的电费，每台比传统电梯节省30%的电能。

是一款以绿色节能为核心的全电脑模块化控制永磁同步无齿轮电梯。

无齿轮曳引机与有齿轮曳引机的区别在于：有齿轮曳引机的传动的方式是电动机将动力通过齿轮变速箱传动到曳引轮；而无齿轮曳引机则在设计上省略了齿轮变速箱，其传动方式是由电动机直接带动曳引轮，避免了传动过程的机械磨损和能耗。

另一方面和传统的感应电动机相比，永磁电动机无需耗费电能来产生励磁，因而进一步节省了电能。

永磁无齿轮曳引机具有振动小的效果，闭环的门操作系统，开关门动作平稳。

结构合理，体积小巧，重量较轻，降低了电梯对建筑结构的要求，节省了建筑的空间。

先进的技术则代表着更卓越的性能，零件少意味着成本的降低，。

珠江富士在继续秉承其电梯产品安全，可靠和耐用的同时，在产品开发中应用价值工程，降低了电梯系统的成本，并将这一成果回馈给用户。

更高的性价比，给客户带来实实在在的利益。

在社会不断进步的今天“以人为本”的理念熔入产品设计中，产品安全可靠、乘座舒适，门光幕保护以及盲文呼梯按钮大大方便了特殊人群。

2T货梯设计计算书

设计计算书电梯种类：载货电梯；额定载荷：2000Kg；额定速度：0.5米/秒；提升高度：26米；编制：审核：安徽博士电梯有限公司目录第一章曳引条件计算第二章曳引钢丝绳安全系数计算第三章导轨弯曲应力计算第四章轿厢面积及通风面积计算第五章底坑地板受力的计算第六章缓冲器选型计算第七章安全钳的选择第八章限速器用钢丝绳安全系数核算第一章曳引条件计算电梯种类：载货电梯；额定载重量：2000Kg；电梯额定速度：0.5米/秒；提升高度：15米；其它参数：轿箱理论重量：P=1785kg对重理论重量：Mcwt=2785kg钢丝绳的倍率: r=2钢丝绳根数: n=5根钢丝绳每延米重量: q=0.728kg/m钢丝绳直径: d=Ф13mm随行电缆每延米重量：q2=1.02 kg/m轿箱侧与导轨滑动摩擦系数：f1=0.03对重侧与导轨滑动摩擦系数：f2=0.04曳引轮直径: D曳=Ф610mm返绳轮直径: D返=0曳引包角: α=180°曳引轮曳引槽角: γ=30°切口角: β=96.5°D返/ d绳=520/13=40≥40根据GB7588-2003，曳引应满足下列条件：T1/T2≤e fa 用于轿厢装载和紧急制动工况T1/T2≥e fa 用于轿厢滞留工况（对重压在缓冲器上，曳引机向上方旋转）f=4μ(cosγ/2-sinβ/2)/(π-β-γ-sinβ+ sinγ)=0.1946式中：T1/T2——曳引轮两边曳引绳中较大静拉力和较小静拉力之比；f——当量摩擦系数a——钢丝绳在绳轮上的包角a＝180°（3.141593）γ——槽的角度值γ＝30°β——下部切口角度值β＝96.5°μ——摩擦系数装载工况μ＝0.1则：e fa＝1.679紧急制动工况μ＝0.1/(1+ν/10) =0.09524ν——轿厢额定速度下对应的绳速ν＝1m/s则：e fa＝1.8429轿厢滞留工况μ＝0.2则：e fa＝2.6048a) 当载有125%额定载荷的轿厢位于最低层站时：(装载工况)T1= (P+1.25Q) g /r+H×q×n×g +f1×(P+1.25Q) ×g/r=(1785+2500) ×9.8/2+15×0.58×5×9.8+0.03×(1785+2500)×9.8/2=22052.7(N)T2=Mcwt×g/r - f2×Mcwt×g/r=2785×9.8/2 -0.04×2785×9.8/2=13100.6(N)T1/T2=1.67≤1.679(装载工况下：e fa＝1.679)故：满足曳引条件b) 当载有125%额定载荷的轿厢位于最高层站时：(装载工况)T1= (P+1.25Q+H/2×q2) g /r- f1×(P+1.25Q) ×g/r=(1785+2500+15/2×1.02)×9.8/2-0.03×4285×9.8/2=21033.985-629.895=20404.09(N)T2=Mcwt×g/r+H×q×n×g+ f2×Mcwt×g/r=2785×9.8/2+15×0.57×5×9.8+0.04×2785×9.8/2=14611.31(N)T1/T2=1.396≤1.679 (装载工况下：e fa＝1.679)故：满足曳引条件c) 当载有额定载荷的轿厢位于最低层站时的紧急制动：(紧急制动工况)制动减速度a=0.5m/s2导向轮重量m＝0kg滑轮重量m＝140kg1/2Jω2 =1/2m dp V2J=1/2mR2r=4V=ωRm dp=1/2m=70kgm Pcar=70kgT1= (P+Q)(g+a) /r+ H×q×n×(g+r×a)+ H×q×n×a(r2-2r)/2 +3×m Pcar×2×0.5- f1×(P+Q) ×g/r=(1785+2000)(9.8+0.5)/2+15×0.57×5×(9.8+2×0.5)+15×0.57×5×0.5(22-2×2)/2+3×70×6×0.5- 0.03×(1785+2000) ×9.8/2=19492.75+461.7+0+630-556.4=20028(N)T2= Mcwt (g-a)/r +f2×Mcwt ×g/r-3×m Pcwt×2×0.5=2785×(9.8-0.5)/2+0.04×2785×9.8/2-70×6×0.5=13286(N)T1/T2=1.507≤1.8429 (紧急制动工况下：e fa＝1.8429)故：满足曳引条件d) 当空轿厢位于最高层站时的紧急制动：(紧急制动工况)T1= (P+H/2×q2)(g-a) /r +f1×P×g/r-3×m Pcar×2×0.5=(1785+15/2×1.02)×(9.8-0.5)/2+0.03×1785×9.8/2-70×6×0.5=8388.2 (N)T2=Mcwt(g+a)/r+H×q×n×(g+r×a)+H×q×n×a(r2-2r)/2+ m Pcwt×6×0.5-f2×Mcwt ×g/r=2785× (9.8+0.5)/2+15×0.57×5×(9.8+2×0.5)+15×0.57×5×0.5(22-2×2)/2+70×6×0.5-0.04×2785×9.8/2=14342.75+461.7+0+210-545.86=14468.59(N)T2/T1=1.724≤1.8429 (紧急制动工况下：e fa＝1.8429)故：满足曳引条件e) 当轿厢空载而对重压在缓冲器上，曳引机向上方旋转时：(轿厢滞留工况)T1= (P +H/2×q2)g /r=(1785+15/2×1.02)×9.8 /2=8783.98(N)T2= H×q×n×g=15×0.57×5×9.8=418.95(N)T1/T2=20.97≥2.6048(轿厢滞留工况下：e fa＝2.6048)故：满足曳引条件第二章曳引钢丝绳安全系数计算根据GB7588——2003标准中第九章第二款的规定，对于三根或三根以上钢丝绳的曳引驱动电梯，其悬挂绳的安全系数应不小于12，其中安全系数是指装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，一根绳的最小破断负荷（N）与这根钢丝绳所受最大力（N）之间的比值。

施工升降机(人货梯)基础计算

施工升降机基础计算关于施工升降机基础计算，品茗软件参数界面及计算书：施工升降机计算书本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制。

一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J 吊笼形式双吊笼架设总高度(m) 60 标准节长度(m) 1.51底笼长(m) 4.5 底笼宽(m) 3标准节重(kg) 167 对重重量(kg) 1300单个吊笼重(kg) 1460 吊笼载重(kg) 2000外笼重(kg) 1480 其他配件总重量(kg) 2002.楼板参数基础混凝土强度等级C30 楼板长(m) 4楼板宽(m) 3 楼板厚(m) 0.3梁宽(m) 0.8 梁高(m) 0.3板中底部短向配筋B12@150 板边上部短向配筋B12@150 板中底部长向配筋B12@150 板边上部长向配筋B12@150 梁截面底部纵筋6B25 梁中箍筋配置A6@150 箍筋肢数 23.荷载参数：4.钢管参数：钢管类型Ф48×3.2钢管横距(m) 0.8钢管纵距(m) 0.8 钢管步距(m) 1.5模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中0.1心线至模板支撑点的长度(m)二、基础承载计算：导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kg×40=6680kg，施工升降机自重标准值：P k=((1460×2+1480+1300×2+200+6680)+2000×2)×10/1000=178.8kN；施工升降机自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+6680)+1.4×2000×2)×10/1000=222.56kN；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×P=2.1×222.56=467.38kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。

2T货梯设计计算书

设计计算书电梯种类：载货电梯；额定载荷：2000Kg；额定速度：0.5米/秒；提升高度：26米；编制：审核：安徽博士电梯有限公司目录第一章曳引条件计算第二章曳引钢丝绳安全系数计算第三章导轨弯曲应力计算第四章轿厢面积及通风面积计算第五章底坑地板受力的计算第六章缓冲器选型计算第七章安全钳的选择第八章限速器用钢丝绳安全系数核算第一章曳引条件计算电梯种类：载货电梯；额定载重量：2000Kg；电梯额定速度：0.5米/秒；提升高度：15米；其它参数：轿箱理论重量：P=1785kg对重理论重量：Mcwt=2785kg钢丝绳的倍率: r=2钢丝绳根数: n=5根钢丝绳每延米重量: q=0.728kg/m钢丝绳直径: d=Ф13mm随行电缆每延米重量：q2=1.02 kg/m轿箱侧与导轨滑动摩擦系数：f1=0.03对重侧与导轨滑动摩擦系数：f2=0.04曳引轮直径: D曳=Ф610mm返绳轮直径: D返=0曳引包角: α=180°曳引轮曳引槽角: γ=30°切口角: β=96.5°D返/ d绳=520/13=40≥40根据GB7588-2003，曳引应满足下列条件：T1/T2≤e fa 用于轿厢装载和紧急制动工况T1/T2≥e fa 用于轿厢滞留工况（对重压在缓冲器上，曳引机向上方旋转）f=4μ(cosγ/2-sinβ/2)/(π-β-γ-sinβ+ sinγ)=0.1946式中：T1/T2——曳引轮两边曳引绳中较大静拉力和较小静拉力之比；f——当量摩擦系数a——钢丝绳在绳轮上的包角a＝180°（3.141593）γ——槽的角度值γ＝30°β——下部切口角度值β＝96.5°μ——摩擦系数装载工况μ＝0.1则：e fa＝1.679紧急制动工况μ＝0.1/(1+ν/10) =0.09524ν——轿厢额定速度下对应的绳速ν＝1m/s则：e fa＝1.8429轿厢滞留工况μ＝0.2则：e fa＝2.6048a) 当载有125%额定载荷的轿厢位于最低层站时：(装载工况)T1= (P+1.25Q) g /r+H×q×n×g +f1×(P+1.25Q) ×g/r=(1785+2500) ×9.8/2+15×0.58×5×9.8+0.03×(1785+2500)×9.8/2=22052.7(N)T2=Mcwt×g/r - f2×Mcwt×g/r=2785×9.8/2 -0.04×2785×9.8/2=13100.6(N)T1/T2=1.67≤1.679(装载工况下：e fa＝1.679)故：满足曳引条件b) 当载有125%额定载荷的轿厢位于最高层站时：(装载工况)T1= (P+1.25Q+H/2×q2) g /r- f1×(P+1.25Q) ×g/r=(1785+2500+15/2×1.02)×9.8/2-0.03×4285×9.8/2=21033.985-629.895=20404.09(N)T2=Mcwt×g/r+H×q×n×g+ f2×Mcwt×g/r=2785×9.8/2+15×0.57×5×9.8+0.04×2785×9.8/2=14611.31(N)T1/T2=1.396≤1.679 (装载工况下：e fa＝1.679)故：满足曳引条件c) 当载有额定载荷的轿厢位于最低层站时的紧急制动：(紧急制动工况)制动减速度a=0.5m/s2导向轮重量m＝0kg滑轮重量m＝140kg1/2Jω2 =1/2m dp V2J=1/2mR2r=4V=ωRm dp=1/2m=70kgm Pcar=70kgT1= (P+Q)(g+a) /r+ H×q×n×(g+r×a)+ H×q×n×a(r2-2r)/2 +3×m Pcar×2×0.5- f1×(P+Q) ×g/r=(1785+2000)(9.8+0.5)/2+15×0.57×5×(9.8+2×0.5)+15×0.57×5×0.5(22-2×2)/2+3×70×6×0.5- 0.03×(1785+2000) ×9.8/2=19492.75+461.7+0+630-556.4=20028(N)T2= Mcwt (g-a)/r +f2×Mcwt ×g/r-3×m Pcwt×2×0.5=2785×(9.8-0.5)/2+0.04×2785×9.8/2-70×6×0.5=13286(N)T1/T2=1.507≤1.8429 (紧急制动工况下：e fa＝1.8429)故：满足曳引条件d) 当空轿厢位于最高层站时的紧急制动：(紧急制动工况)T1= (P+H/2×q2)(g-a) /r +f1×P×g/r-3×m Pcar×2×0.5=(1785+15/2×1.02)×(9.8-0.5)/2+0.03×1785×9.8/2-70×6×0.5=8388.2 (N)T2=Mcwt(g+a)/r+H×q×n×(g+r×a)+H×q×n×a(r2-2r)/2+ m Pcwt×6×0.5-f2×Mcwt ×g/r=2785× (9.8+0.5)/2+15×0.57×5×(9.8+2×0.5)+15×0.57×5×0.5(22-2×2)/2+70×6×0.5-0.04×2785×9.8/2=14342.75+461.7+0+210-545.86=14468.59(N)T2/T1=1.724≤1.8429 (紧急制动工况下：e fa＝1.8429)故：满足曳引条件e) 当轿厢空载而对重压在缓冲器上，曳引机向上方旋转时：(轿厢滞留工况)T1= (P +H/2×q2)g /r=(1785+15/2×1.02)×9.8 /2=8783.98(N)T2= H×q×n×g=15×0.57×5×9.8=418.95(N)T1/T2=20.97≥2.6048(轿厢滞留工况下：e fa＝2.6048)故：满足曳引条件第二章曳引钢丝绳安全系数计算根据GB7588——2003标准中第九章第二款的规定，对于三根或三根以上钢丝绳的曳引驱动电梯，其悬挂绳的安全系数应不小于12，其中安全系数是指装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，一根绳的最小破断负荷（N）与这根钢丝绳所受最大力（N）之间的比值。

800kg1.0m电梯设计计算书

轿壁厚度25mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。

19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。

在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×1200同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。

设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为660mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。

当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。

轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。

开锁区域即离合装置的动作距离57mm。

层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。

计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1800kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm。

电梯井道尺寸表-范本模板

电梯井道尺寸表500KG货梯载货电梯单通道参数国标面积1.38㎡轿厢净尺寸1。

10m×1。

15m×2。

2m开门净尺寸900mm×2100mm曳引机功率7.5kw井道尺寸 2.00m×1.75m地坑深度1400mm顶层高度4500mm机房高度3000mm。

500KG货梯载货电梯双通道参数国标面积1。

38㎡轿厢净尺寸1。

11m×1.10m×2。

2m开门净尺寸900mm×2100mm曳引机功率7.5wk井道尺寸 2.00m×1.87m地坑深度1400mm顶层高度4500mm机房高度3000mm.1000KG货梯载货电梯单通道参数国标面积2.4㎡轿厢净尺寸1。

41m×1.60m×2。

2m开门净尺寸1100mm×2100mm曳引机功率7.5kw井道尺寸 2.30m×2.20m地坑深度1400mm顶层高度4500mm机房高度3000mm.1000KG货梯载货电梯双通道参数国标面积2.4㎡轿厢净尺寸1。

41m×1.55m×2.2m开门净尺寸1100mm×2100mm曳引机功率7.5kw井道尺寸 2.30m×2。

32m地坑深度1400mm顶层高度4500mm机房高度3000mm.1600KG货梯载货电梯单通道参数国标面积3。

56㎡轿厢净尺寸1.91m×1.75m×2。

2m开门净尺寸1500mm×2100mm曳引机功率11kw井道尺寸2.80m×2.35m地坑深度1400mm顶层高度4500mm 机房高度3000mm.1600KG货梯载货电梯双通道参数国标面积3。

56㎡轿厢净尺寸1.91m×1.70m×2.2m开门净尺寸1500mm×2100mm曳引机功率11kw井道尺寸2.80m×2.47m地坑深度1400mm顶层高度4500mm 机房高度3000mm。

THJW20000.5-JXW变频调速(无机房)载货电梯设计计算书

对重重量:W=2800kg
随行电缆重量：P2=150kg
额定速度：0.5m/s
平衡系数：0.5
曳引包角：180°
曳引方式：4：1
悬挂绳（曳引绳）根数：n=5
电动机功率：6.0KW
时机转速：n=95.5r/min
曳引轮直径：D=400mm
随行电缆根数：2根
随行电缆单位长度质量：104kg/m
提升高度：5000mm
ΣPk——主轴实际动载
4、额定速度的校核
实际额定速度应符合下列不等式：
92%V≤V实≤105%V
现曳引轮直径 D=400mm
电动机实际转速n=95.5r/min,
r=4
V实＝（πD·n）/（60×r）
＝（π×0.4×95.5）/(60×4)＝0.4998m/s
92%V＝0.5×0.92＝0.46m/s
对半圆槽或带切口槽C2=1
α――曳引绳在曳引轮上的包角rad：180°=π
f ――是曳引绳在曳引轮槽中的当量摩擦系数，对于半圆槽或切口槽
f＝4µ（cosγ/2-sinβ/2）/（π- β-γ-sinβ+sinγ）
其中：β――曳引轮上带切口的绳槽或半圆槽的切口角rad=96°γ角=35°
µ ――曳引绳与铸铁曳引轮之间的磨擦系数µ＝0.1
M出＝9550·N/n＝9550×(6/95.5)＝600N·m
式中N为电机功率，n为电机转速
B、曳引轮实际运行扭矩M2按超载110%计算
M实=（1.1-ψ）.Q.D.gn/2×r=(1-0.5)×2000×0.4×9.81/2×4=588.6Nm＜M出
式中ψgn为重力加速度，r为钢丝绳倍率。
结论：符合要求
十二、悬挂绳安全系数计算