支架计算书

0.60m 0.60m P = 6.15KN P P 0.60m P P
查《建筑施工手册》52页（附件1）表可知：弯距系数Km 0.244，剪力系数KvB＝1.267，挠度系数Kw中＝1.883 抗弯强度验算： Mmax=0.244pl=0.244×6.15×0.6=0.9kN·m σ=Mmax/W=0.9×106/5080=177.2Mpa<f=205Mpa f为钢管抗弯强度设计值。 满足要求 所承受最大剪力 Qmax=1.267p=1.267×6.15=7.79kN τmax=2Q/A=2×7.79×103/489=31.86MPa < fv=120 MPa fv为钢管抗剪强度设计值。 挠度验算 ωmax=1.883Pl3/（100EI） =1.883×6.15×103×6003/(100×2.1×105×1.219×105) =0.98mm< [ω]=l/400=600/400=1.5mm 满足要求 七、立杆计算 1、计算参数 立杆纵距=0.8m =1.5m 所采用的钢管型号为φ48×δ3.5mm，A=489mm2,弹性模量 0.6m（端横梁和中横梁下） 立杆横距=0.6m（腹板下加密一根，调整相应间距）
支撑体系计算书 我合同段现浇箱梁，只有本联(滴水岩大桥右第三联)箱梁为预应力 钢筋砼箱梁，梁体高1.8米，其余桥梁段落的箱梁均为钢筋砼连续箱 梁，梁体高1.4米；且本联支架高度最高（本联第8跨，跨范家河），贝 雷架跨河跨度最宽，最大达15米，故合同段箱梁支架计算取本联作为计 算对象 取本联箱梁作为合同段支架计算理由有： 1、箱梁恒载最重，只本联为1.8米梁高; 2、合同段共有六跨箱梁需跨范家河，跨河两侧设墩台，以贝雷架 方式跨河，本联跨河宽度最宽达15米，其余四跨跨河宽度控制在最大不 超过13米； 3、支架高度最高，合同段实际施工时支架最高跨在本联第8跨（8 号墩-9#墩）。 4、地基沉降、支架搭设等相对要求更高 一、计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 建筑工业出版社 《木结构设计规范》（GB 50005－2003）中国建筑工业出版社 《钢结构设计规范》（GB 50017－2003）中国建筑工业出版社 《建筑施工手册》中国建筑工业出版社 《施工计算手册》中国建筑工业出版社 《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社 二、底模验算 1、模板计算参数 按箱梁端横梁下荷载计算，模板截面参数：板宽取为b=60cm，板厚 h=1.2cm，截面积A=bh=7200mm2,抗弯截面模量W= bh2/6=14400mm3，毛面 130－2001）中国
ωmax=0.521ql4/（100EI） =0.521×13.6×2504/(100×1.0×104×72000) =0.38mm< [ω]=250/400=250/400=0.63mm 满足要求 四、纵向木方验算 1、木方计算参数 按腹板底纵向木方计算，纵向木方间距20cm，纵向木方下设置横向 钢管，横向钢管间距为40cm。木方截面参数：宽b=5cm， h=10cm，截面 积A=bh=50000mm2,抗弯截面模量W= bh2/6=83333.3mm3，毛面积面积矩S= bh2/8=62500mm3 ，惯性距I= bh3/12=4.17×106mm4，（引用《建筑施工 手册》44页，见附件1）弹性模量E= 附件2） 2、荷载计算 箱梁腹板每延米砼恒载计算：q1=0.2×1.8×25=9KN/m 施工荷载标准值：q2=3KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载：q3=2KN/m2 用导管输送混凝土倾倒时产生的荷载：q4=2KN/m2 模板自重标准值：q5=0.3KN/m2 木方每延米荷载q=1.2×恒载+1.4×动载 =1.2×(9+0.3×0.2)+1.4×(3+2+2)×0.2=12.83KN/m 1×104Mpa，设计抗弯强度fm = 13Mpa，设计抗剪强度fv = 1.5 Mpa。（引用《施工计算手册》908页，
A D 0.20m 0.20m q = 38.28KN/m B 0.20m C
查《建筑施工手册》51页（附件1）可知：弯距系数Km中＝0.1，剪 力系数KvB＝0.6，挠度系数Kw中＝0.677 3、抗弯强度验算： 最大弯矩：Mmax=M中=0.1qL2=0.1×38.28×0.22=0.153kN·m 抗弯强度 σ=Mmax/W=0.153×106/14400=10.6Mpa<fm=13.0Mpa 满足要求。 4、剪切强度验算 Qmax=0.6qL=0.625×38.28×0.2=4.59kN τmax=QS/Ib=4.59×103×10800/(86400×600)=0.956MPa<
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β2：砼坍落度影响修正系数。当坍落度＝30mm时β2取0.85 坍落度＝50～90mm时β2取1.0 坍落度＝110～150mm时β2取1.15 P=0.22γctoβ1β2V1/2 ＝0.22×25×3×1.2×1.15×0.61/2＝17.6KN/m2 P= γcH = 25×1.18＝29.5KN/m2 箱粱高度为1.8m，采用两次浇注，第一次浇注至箱粱翼板底以下20cm， H＝1.8-0.42-0.2＝1.18m 两者中取最小值即P = 17.6 KN/m2 振捣砼时产生的荷载标准值为4 KN/m2 验算梁侧模时荷载组合为：振捣砼时产生的荷载+新浇筑砼对侧模的荷 载；（见《建筑施工手册》515页，附件1） q＝分项系数×拆减系数×荷载=1.4×0.9×(17.6+4)＝27.2KN/m2 按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算，面荷载化为线均布荷载，q＝ q×0.5＝27.2×0.5＝13.6 KN/m。
0.60m 0.60m P =3 .21KN P P 0.60m P P P P P P
组合图一
查《建筑施工手册》52页（附件1）表可知：弯距系数Km 0.244，剪力系数KvB＝1.267，挠度系数Kw中＝1.883。
0.60m 0.60m P =3 .21KN P 0.60m P P P P
中max＝
组合图二
0.60m
0.60m P =3 .21KN P 0.60m P
查《建筑施工手册》51页（附件1）表可知：弯距系数Km 0.175，剪力系数KvB＝0.65，挠度系数Kw中＝1.146。 抗弯强度验算：
中max＝
Mmax=(0.244+0.175)pl=(0.244+0.175)×3.21×0.6=0.81kN·m σ=Mmax/W=0.81×106/5080=159.4Mpa<f=205Mpa f为钢管抗弯强度设计值。 满足要求 所承受最大剪力 Qmax=(1.267+0.65)p=(1.267+0.65)×3.21=6.15kN τmax=2Q/A=2×6.15×103/489=25.15MPa < fv=120 MPa f为钢管抗剪强度设计值。 挠度验算 ωmax=(1.883+1.146)Pl3/（100EI）= (1.883+1.146)×3.21×103×6003/(100×2.1×105×1.219×105)=0.82mm< [ω]=l/400=600/400=1.5mm 满足要求 六、纵向水平钢管验算 按端横梁下的纵向水平钢管计算。纵向水平杆承受上面横向水平杆 传递过来的荷载，每个交点有一个集中荷载。集中荷载按横向水平杆最 大剪力计算，P= Qmax =6.15KN 纵向钢管下设立杆，立杆间距为60cm，按集中荷载三等跨连续梁计 算。
0.25m 0.25m q =13.6KN/m
查《建筑施工手册》51页（附件1）表可知：弯距系数Km 中max＝ 0.125，剪力系数KvB＝0.625，挠度系数Kw中＝0.521 3、抗弯强度验算： Mmax=0.07ql2=0.125×13.6×0.252=0.106kN·m σ=Mmax/W=0.106×106/12000=8.8Mpa<fm=13.0Mpa 满足要求 4、剪切强度验算： Qmax=0.625ql=0.625×13.6×0.25=2.13kN τmax=QS/Ib=2.13×103×9000/(72000×500)=0.53MPa< fv=1.5 MPa 满足要求 5、挠度验算：
0.4m 0.4m q =12.83KN/m
查《建筑施工手册》51页（附件1）表可知：弯距系数Km
中max＝
0.07，剪力系数KvB＝0.625，挠度系数Kw中＝0.521 3、抗弯强度验算： Mmax=0.125ql2=0.125×12.83×0.42=0.257kN·m σ=Mmax/W=0.257×106/83333.3=3.08Mpa<fm=15.0Mpa 满足要求 4、剪切强度验算： Qmax=0.625ql=0.625×12.83×0.4=3.21kN τmax=QS/Ib=3.21×103×62500/(4.17×106×50)=0.9MPa < fv=1.5 MPa 满足要求 5、挠度验算： ωmax=0.521ql4/（100EI） =0.521×12.83×4004/(100×1.0×104×4.17×106) =0.04mm< [ω]=L/400=400/400=1mm 满足要求。 五、横向水平钢管验算 所采用的钢管型号为φ48×δ3.5mm，A=489mm2,弹性模量 E=2.1×105Mpa，抗弯截面模量W=5.08cm3，惯性距I=1.219×105 mm，截 面回转半径i=15.78mm。（见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》，附件5） 按端横梁下的横向水平钢管计算。横向水平杆承受上面方木传递过 来的荷载，每个交点为一个集中荷载。集中荷载按方木最大剪力计算， P= Qmax =3.21KN 横向钢管下设纵向钢管，纵向钢管间距为60cm，按集中荷载三等跨 连续梁计算。
fv=1.5
MPa 满足要求。 5、挠度验算 ωmax=0.677qL4/（100EI） =0.677×38.28×2004/(100×1.0×104×86400) =0.48mm< [ω]=L/400=200/400=0.5mm 满足要求。 三、侧模验算 1、模板计算参数 侧模木方尺寸为50×120mm，间距为25cm，模板计算宽度为50cm。模 板截面参数：板宽b=50cm，板厚h=1.2cm，截面积A=bh=6000mm2,抗弯截 面模量W= bh2/6=12000mm3，毛面积面积矩S= bh2/8=9000mm3 ，惯性距 I= bh3/12=7.2×104 mm， 2、荷载计算 混凝土等级为C50，坍落度选用120～140mm，砼容重为γc＝25 KN/m3，采用混凝土输送泵运送混凝土至箱梁，浇筑速度V＝0.6m/h，砼 温度为30℃，用插入式振捣器振捣。 砼侧压力： P=0.22γctoβ1β2V1/2 P=γcH 取两式计算值较小者为侧压力 （见《建筑施工手册》514-515页， 附件1） P: 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc：砼重力密度（KN/m3） to：新浇砼初凝时间，按to＝3h计算 V：砼的浇筑速度（m/h） H：砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m） β1：外加剂修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加 剂时取1.2
积面积矩S= bh2/8=10800mm3 ，惯性距I= bh3/12=8.64×104 mm4。（引 用《建筑施工手册》44页，见附件1）弹性模量E= 1×104Mpa，设计抗 弯强度fm = 13Mpa，设计抗剪强度fv = 1.5 Mpa。（引用《施工计算手 册》908页，见附件2） 2、荷载计算 箱梁腹板每延米砼恒载计算：q1=0.6×1.8×25=27KN/m 施工荷载标准值：q2=3KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载：q3=2KN/m2 用导管输送混凝土倾倒时产生的荷载：q4=2KN/m2 模板每延米荷载q=1.2×恒载+1.4×动载 =1.2×27+1.4×(3+2+2)×0.6=38.28KN/m 模板底纵向5×10cm方木间距为20cm，按均布荷载作用下的三等跨 连续梁计算。