氧化沟——设计计算部分
氧化沟
五、厌氧池 1.设计参数设计流量：2010年最大日平均时流量为Q ′=Q/K h =301/1.3=231.5L/s ，每座设计流量为Q 1′=115.8L/s ，分2座水力停留时间：T=2.5h 污泥浓度：X=3000mg/L 污泥回流液浓度：X r =10000mg/L考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h ，所以设计水量按最大日平均时考虑。
2.设计计算（1）厌氧池容积：V= Q 1′T=115.8×10-3×2.5×3600=1042m 3（2）厌氧池尺寸：水深取为h=4.0m 。
则厌氧池面积：A=V/h=1042/4=261m 2厌氧池直径：2.1814.326144=⨯==πAD m （取D=19m ）考虑0.3m 的超高，故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.3m 。
（3）污泥回流量计算： 1）回流比计算R =X/（X r -X ）=3/（10-3）=0.43 2）污泥回流量Q R =RQ 1′=0.43×116=49.79L/s=4302m 3/d六、氧化沟 1.设计参数拟用卡罗塞（Carrousel ）氧化沟，去除BOD 5与COD 之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH 3-N 低于排放标准。
氧化沟按2010年设计分2座，按最大日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为Q 1′＝3.12106.24⨯⨯=10000m 3/d=115.8L/s 。
总污泥龄：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 则MLSS=2700 曝气池：DO ＝2mg/LNOD=4.6mgO 2/mgNH 3-N 氧化，可利用氧2.6mgO 2/NO 3—N 还原 α＝0.9 β＝0.98其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD 5 b=0.07d -1 脱氮速率：q dn =0.0312kgNO 3-N/kgMLVSS·d K 1=0.23d -1 Ko 2=1.3mg/L 剩余碱度100mg/L(保持PH ≥7.2):所需碱度7.1mg 碱度/mgNH 3-N 氧化；产生碱度3.0mg 碱度/mgNO 3-N 还原 硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.08 2.设计计算（1）碱度平衡计算：1）设计的出水5BOD 为20 mg/L ，则出水中溶解性5BOD ＝20-0.7×20×1.42×（1－e -0.23×5）=6.4 mg/L2）采用污泥龄20d ，则日产泥量为：8.550)2005.01(1000)4.6190(100006.01=⨯+⨯-⨯⨯=+mrbt aQSkg/d设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯550.8=68.30 kg/d 即：TKN 中有83.610000100030.68=⨯mg/L 用于合成。
氧化沟设计说明书2
设计任务原始资料：一、自然条件1、气候：该城镇气候为亚热带海洋季风性季风气候，常年主导风向为东南风。
2、水文：最高潮水位 6.48m（罗零高程，下同）高潮常水位 5.28m低潮常水位 2.72m二、城市污水排放现状1、污水水量（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；（2）生产废水量按近期1.5万m3/d，远期2.4万m3/d；（3）公用建筑废水量排放系数按近期0.15，远期0.20考虑；（4）处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑。
2、污水水质（1）活污水水质指标为COD cr60g/人.dBOD530g/人.d（2）工业污染源参照沿海开发区指标，拟定为：COD cr300mg/L；BOD5170mg/L（3）氨氮根据经验确定为30md/L。
三、污水处理厂建设规模与处理目标1、建设规模该污水处理厂服务面积为10.09km2，近期（2000年）规划人口为6.0万人，远期（2020年）规划人口为10.0万人。
处理目标2、根据该城镇环保规划，污水处理厂出水进入的水体水质按国家Ⅲ类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为COD cr：100mg/L；BOD5：30mg/L；SS ：30mg/L ；NH3-N：10mg/L四、厂址及地貌2.标高：自然地面标高为5.20～6.50m，西侧市政道路中心标高6.67m，结合周围地形和厂区土方量平衡，确定污水处理厂平整后地面标高为6.85m。
3.进水点数据市政污水管网总进水口在距厂址的西北角18m处。
进水管管径为Dn1200mm，水面标高为2.30m，管顶标高为3.02m。
废水量及水质计算近期：生活废水产生量：6.0×104×0.3＝1.8×104m 3/d处理厂进水量：Q =（1.8×104×1.15＋1.5×104）×0.8＝2.56×104m 3/d 水质计算L mg CODCODcrcr/242105.115.1108.1105.130015.1100.6604444＝＋＋＝废水产生总量产生总量⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=L mg BOD BOD/129105.115.1108.1105.117015.1100.630444455＝＝废水产生总量产生总量⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=远期：生活废水产生量：10×104×0.3=3×104m 3/d处理厂进水废水量：Q ＝（3×104×1.20＋2.4×104）×0.9＝5.4×104 m 3/d 水质计算L mg CODCODcrcr/240104.220.1103104.230020.1100.1604444＝＋＋＝废水产生总量产生总量⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=L mg BOD BOD/128104.220.1103104.217020.1100.130444455＝＝废水产生总量产生总量⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=取整后一期设计水量为Q=3×104m 3/d ，最大流量0.891212120.1110.89772.7 2.71.15 1.810 1.5102.7527/8640086400M AX Q K Q Q Q Q Q Q Q L s=∙+=∙+=∙+⎛⎫⨯⨯⨯=⨯+= ⎪⎝⎭水质L mg CODcr/242=，L mg BOD /1295=，+-4NH N 按经验取值为L mg /30。
卡鲁塞尔氧化沟设计计算
Ko2 --- 氧的半速常数（ mg/L）取 1.3 mg/L
n 0.47e0.098 10 15
8 8 100. 05 10 1.158
2 1.3 2
=0.166 L/d
故泥龄 0.166
采用安全系数为 3.0 ，故设计污泥龄为： 3.0 6.02=18.06 d
原假定污泥龄为 20d，则硝化速率为：
还原 NO3-N 的总量 = 20 15811 316.22 kg 1000
脱氮所需 MLVSS=316.22 5270.3 kg 0.06
脱氮所需池容： Vdn
5270.3
1882.25
3
m
2。8
水力停留时间： tdn 1882.25 24 3 h 15811.2
（4）氧化沟的总容积：
总水力停留时间：
N N 100. 05T 1 .158
式中： n --- 硝化菌的生长率（ d 1 ）
( n) max --- 硝化菌的最大生长率（ d 1 ）
O2 K O2 O2
N--- 出水中 NH 4 N 的浓度（ mg/L）取 15 mg/L
Kn --- 硝化的半速常数 T--- 温度（取最不利温度 10℃） O 2 --- 氧化沟中溶解氧浓度（ mg/L）取 2.0 mg/L
实用文案
卡罗塞尔氧化沟 .1 设计参数
1) 氧化沟座数： 1 座 2) 氧化沟设计流量： Qmax =183 L/s
3) 进水水质： BOD 5 =220 mg/L
COD=300 mg/L SS=300 mg/L
NH 3 -N 35 mg/L
T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L
4) 出水水质： BOD 5 20 mg/L
氧化沟设计常识
氧化沟设计常识与详解小引：三沟式氧化沟工艺一般适用于多大水量检举| 2012-4-26 13:27提问者：王伟杰221|浏览次数：9次回答共1条今天（12-5-2） 10:22 shuiyuelangyu|二级氧化沟设计可以结合水利负荷、BOD负荷、预计的处理率（BOD、脱氮和污泥稳定化等）、混合悬浮物固体浓度（一般为3000~8000mg/L)和污泥龄等因素合理甲酸。
一般的经验数据是污泥负荷为0.05~0.15kg BOD/(MLSS ·d），曝气池的容积负荷0.2~0.48kg BOD/m3，而水力停留时间12~36h和污泥龄10~30d，采用平均进水流浪作为设计流量。
在氧化沟设计中除了要考虑传统碳源的去除，还要考虑污水的笑话和污泥的稳定化问题。
氧化沟一般材建设为环状沟渠形，奇屏迷案可谓圆形和椭圆形或长方形的组合，二沉池、厌氧区与缺氧区、好氧区可合建也可分建；氧化沟的渠宽、有效水深视占地面积、氧化沟分组和宝器设备性能等情况而定。
一般情况下，曝气转刷式，有效水深H=2.6~3.5m，曝气转盘式，H=3.0~4.5m，表面曝气机，H=4.0~5.0m，当同时配备搅拌设施和鼓风曝气时，水深和适当加大；氧化沟渠的直线长度不小于12m或不小于水面处渠宽的2倍（不包括奥贝尔氧化沟）；氧化沟狂度与曝气器宽度相关；沟渠超高不小于0.5~0.6(表面曝气其设备平台宜高出设计水面1.0~1.2m。
至于氧化沟工艺的设计适用水量，因为氧化沟的主要设计参数负荷值与反应器的额温度。
废水的性质和浓度有关，同时考虑其处理效率，都比较大。
目前应用的一般在1.0~4.5万t/d。
水量很大到的可以采用多池并联或串联。
三沟式氧化沟以邯郸三沟式氧化沟的有关数据为例，以供参考：根据下列数据设计交替时氧化沟（三沟）：Q=99000m3/d（按3个系列，一个系列设计Q1=33000m3/d）；碱度=280mg/L（以CaCO3计）；BOD5=130mg/L；氨氮浓度=22mg/L；TN浓度=42mg/L；SS浓度=160mg/L；最低温度10摄氏度；最高温度15摄氏度。
Carrousel2000氧化沟系统设计说明书
目录摘要 (2)1 前言 (3)2 工程概述 (4)2.1 项目简介 (4)2.2设计依据及规范 (4)2.3设计原则 (4)2。
4自然资料与城市概况 (5)2。
5 设计水量及进出水水质 (6)2.6污水处理程度 (6)2.7污水处理厂厂址 (7)3污水处理厂工艺设计 (9)3。
1工艺设计原则 (9)3.2污水处理工艺比较 (9)3。
3 工艺流程的选择 (12)3.4污泥处理工艺比较 (14)3.5污水处理厂工艺流程 (14)4污水处理构筑物的设计及计算 (16)4.1中格栅 (16)4。
2污水提升泵房 (19)4。
3细格栅 (20)4。
4平流式沉砂池 (24)4.5卡鲁赛尔2000型氧化沟 (27)4.6二沉池的设计 (35)4。
7紫外线消毒 (41)4.8计量设施 (42)5污泥处理处理构筑物的设计计算 (44)5。
1污泥浓缩池的设计 (44)5.2污泥泵房 (47)5.3污泥脱水机房 (48)6污水处理厂总体布置 (51)6.1污水处理厂平面布置 (51)6.2污水处理厂高程布置 (52)7污水处理厂劳动定员 (1)7.1生产组织 (1)7。
2劳动定员 (1)7.3人员培训 (1)8污水处理厂工程技术经济分析 (2)8。
1工程概算 (2)8.2污水处理成本 (2)9环境保护、建筑防火和职业安全防护 (4)9.1环境保护 (4)9.2建筑防火 (5)9.3职业安全防护 (5)10 结论 (6)总结与体会 (7)致谢 (8)摘要近年来，随着崇州市城区的不断发展,城市生活污水产生量急剧增加。
该市拟于崇州市崇阳镇徐渡村兴建崇州城市生活污水处理厂，污水厂总设计规模40000m3/d,一期工程为20000m3/d及40000m3/d的配套设施，采用卡鲁赛尔2000氧化沟工艺。
Carrousel2000氧化沟系统是在普通Carrousel氧化沟前增加了一个厌氧区和缺氧区（又称前反硝化区）而形成的一个具有良好除磷脱氮效果的污水处理工艺，它综合了A/O法和氧化沟法的优点，完成有机污染物去除、硝化反硝化脱氮和除磷。
Carrousel 2000型氧化沟设计方法
Carrousel 2000型氧化沟设计方法Carrousel 2000型氧化沟设计方法Ton Joha (DHV Water BV)吕斌(DHV集团北京办事处)1 Carrousel2000(卡鲁塞尔2000)系统Carrousel系统是1967年由荷兰的DHV公司开发研制。
在原Carrousel系统的基础上DHV公司和其在美国的专利特许公司EIMCO又发明了Carrousel2000系统(见图1)，实现了更高要求的生物脱氮和除磷功能。
至今世界上已有850多座Carrousel和Carrousel 2000系统正在运行，实践证明该工艺具有投资省、处理效率高、可靠性好、管理方便和运行维护费用低等优点。
Carrousel2000型氧化沟由于其特殊的预反硝化区的设计(占氧化沟体积的15%)，在缺氧条件下进水与一定量的混合液混合(该量可通过内部回流控制阀调节)；剩余部分(体积的85%)包括有氧和缺氧区，用于进行同时硝化反硝化，也用于磷的富集吸收。
每座Carrousel2000型氧化沟中配有相当数量的表曝机，实现沟内水体的推流、混合和充氧。
系统的供氧量可以通过控制沟内表曝机运行台数的多少进行调节，另外从节能的角度考虑，每座沟中还装有一定数量的推进器用于保证混合液具有一定的流速，并防止污泥在进水SOD5含量低的情况下发生沉淀(例如在夜间只有1--2台表曝机运行)。
2 工艺计算2.1 设计参数Carrousel200的工艺设计在很大成度上取决于下列因素：(1) 污水的组成；(2) 污水量；(3) 工艺设计温度；(4) 出水水质要求；(5) 对于剩余污泥的要求(是否要求污泥好氧稳定)2.2 计算举例某污水处理厂采用延时曝气及强化脱氧，其运行条件为：Q＝20 000 m3/d设计温度T＝15进水水质：BOD ＝200mg/L ，TN ＝50 mg/L ，SS ＝200 mg/L;出水水质：BOD ＝10mg/L ，TN ＝10 mg/L ，SS ＝25 mg/L;曝气池(氧化沟)中的污泥浓度(X)为4.5kgMLSS/m 3Carrousel2000的工艺计算包括水质计算和水力计算两部分，容积的设计以所需要的污泥龄和剩余污泥产量为基础，所需要的污泥龄(τ)取决于对出水水质和污泥的要求、进水组成以及工艺设计温度(如表1)，剩余污泥的比产率系数取决于对出水水质和污泥的要求以及进水的组成(如表2)对于本例的计算，剩余污泥的比产率系数Y ＝0.97 kgMLSS/kgBOD 5进水剩余污泥产量(SSP)SSP ＝Y ×BOD 进水×Q/1 000＝0.97×200×20000/1000＝3880kgMLSS/d表1 所需污泥龄要求 SS/BOD BOD/TKN T=10℃ T=15℃ T=20℃ 污泥好氧稳定化20 14 10 出水总氮浓度10mg/L0.8322 17 14 4 15 10 8 5 13 8 6 1.0320 15 12 4 15 9 7 5 13 7 5 1.23 20 13 104 15 96 5 127 4 1.4319 12 9 4 14 8 5 512 74表2 剩余污泥的比产率系数SS/BOD0.8 1.0 1.2 1.4比污泥产率系数（kgMLSS/kg BOD5进水）0.84 0.97 1.10 1.23所需的Carrousel2000的容积计算如下：V＝SSP×τ/X＝3 880×14/4.5≈12 000 m3污泥的BOD负荷(L BOD)采用如下公式计算：LBOD=BOD进水×Q/V×X×1 000＝200×20000/12000×4.5×1000＝0.074kgBOD/(kgMLSS·d)所需的前反硝化容积取决于进水组成及所要求的氮的去除率，通常前反硝化容积在10%～25%的总容积范围内变化，本例中需要20%所需的充氧量负荷取决于进水组成和设计的工艺温度(如表3)。
《2024年卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算》范文
《卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算》篇一一、引言随着城市化进程的加速，城市污水问题日益突出，如何高效、安全地处理城市污水成为了当前重要的环保课题。
卡鲁塞尔氧化沟技术因其高效、低耗等优点，在城市污水处理中得到广泛应用。
本文将就卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算进行详细探讨。
二、卡鲁塞尔氧化沟概述卡鲁塞尔氧化沟技术是一种基于生物膜法处理城市污水的技术。
其基本原理是通过在沟内形成生物膜，利用微生物的生物化学作用，将污水中的有机物、氮、磷等污染物去除，达到净化水质的目的。
卡鲁塞尔氧化沟具有处理效果好、运行稳定、能耗低等优点，适用于处理城市生活污水和工业废水。
三、设计计算1. 设计参数确定设计参数的确定是卡鲁塞尔氧化沟设计计算的关键步骤。
主要包括进水水质、出水水质、设计流量、水力停留时间等。
其中，进水水质和出水水质的确定需根据实际情况进行取样分析，设计流量则根据实际需求进行计算。
水力停留时间的确定需根据实际情况和设计要求进行综合分析。
2. 沟体设计沟体是卡鲁塞尔氧化沟的核心部分，其设计应考虑沟体的形状、尺寸、材料等因素。
沟体形状一般采用矩形或梯形，尺寸的确定需根据设计流量和水力停留时间进行计算。
沟体材料应具有耐腐蚀、抗老化等特性，以保证沟体的使用寿命。
3. 曝气系统设计曝气系统是卡鲁塞尔氧化沟的关键设备之一，其主要作用是为沟内的微生物提供充足的氧气。
曝气系统的设计应考虑曝气量、曝气方式、曝气设备等因素。
曝气量的确定需根据沟体内的污染物浓度和微生物的需求进行计算。
曝气方式一般采用鼓风式或表面曝气式，曝气设备的选择应根据实际情况进行综合分析。
4. 污泥处理系统设计污泥处理系统是卡鲁塞尔氧化沟的重要配套设施，其主要作用是处理沟内产生的污泥。
污泥处理系统的设计应考虑污泥的收集、储存、处理和处置等方面。
设计时需根据实际情况选择合适的处理方法，如浓缩、脱水、干燥等，并考虑处理过程中的能耗和环保要求。
四、结论卡鲁塞尔氧化沟技术是一种高效、低耗的城市污水处理技术，其设计计算需要考虑多个因素。
氧化沟设计计算公式表
25 ℃
15 ℃
100 mg/L mg碱度/mgNH4-
7.14 N氧化 mg碱度/mgNO3+-
3.57 N还原
0.2 mg/L
混合液浓度X＝ 曝气池出 水溶解氧 浓度 活性污泥 产率系数 Y＝
20℃时反 硝化速率 常数 qdn,20＝ 反硝化温 度校正系 数= 硝化反应 安全系数 K=
硝化所需 氧=
氧化沟工艺设计计算
设计处理水量Q＝
300 m3/d=
进水水质：
进水CODCr= BOD5=S0= TN= NH4+-N=
碱度SALK= SS=
1620 mg/L 840 mg/L 250 mg/L 180 mg/L 280 mg/L 180 mg/L
（一）设计参数：
12.50 m3/h
出水水质：
CODCr=
(4)硝化剩余污泥 NH4-N需氧量
D4=0.56×WV×f=
(5)总氧量 D=D1+D2-D3-D4=
254.17 218.7 33.76 16.79 422.31
kg/d
kg/d
R0
DCS (20) [ CS(T ) C] (T -20)
678.83
kg/d
7 污泥回流量计算
kg/d 按设定条件 X0=
5.5 m 22.5 m
4.00 d
4 碱度平衡计算
(1)硝化消耗碱度= (2)反硝化产生碱度=
(3)去除BOD5产生碱 度= (4)剩余碱度=
1030.25 mg/L 154.54 mg/L
71.4 mg/L 175.69 mg/L
5 实际需氧计算
(1)碳化需氧量
D1 Q(So Se) 1.42Wv= 0.68
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式中C—曝气池中溶解氧浓度；
Csm—20℃，1大气压下氧的饱和度，9.17mg/L；
CS(T)—标准大气压下、T℃时清水中的饱和溶解氧浓度；
—污水传氧速率与清水传氧速率之比，取值范围0.5~0.95， ；
—污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧浓度之比，通常为0.9~0.97， ；
T3—去除BOD5产生的碱度， ；
T4—剩余碱度， 。
所以
3.7
为了使得沉淀池内水流更稳（如避免横向错流、异重流、出水束流等）、进出水配水更均匀、存排泥更方便，常采用幅流式二沉池。型式：周边进水，周边出水辐流式二沉池。
第二章
本工程以氧化沟法污水厂处理工艺为推荐方案。具体流程如下：
第三章
3.1
格栅用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污染物，是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。设为两座。
参数选择：
污水流量总变化系数为Kz=1.2
Qmax=50000×1.2/2=30000m3/d=1250m3/h=0.3472m3/s
3.5
沉砂池后端设置配水井，污水进入配水井向氧化沟配水，同时回流污泥液经配水井向反应区分配。
最大水流量为Qmax=50000×1.2=60000m3/d，设停留时间为t=2min，则配水井总容积为
m3
取V=84m3
设置两个配水井，每个配水井容积为42m3，取水深为3.5m，则面积A为
m2
设置圆形配水井，直径D为
BOD5
COD
SS
TN
NH3-N
单位
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
数值
150
300
200
35
30
表2设计出水水质表
项目
BOD5
COD
SS
TN
NH3-N
单位
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
数值
20
60
20
10
5
1.2.2
风向：多年主导风向为东北风；
气温：最冷月平均气温为-5℃；
最冷月平均气温为35℃；
3.3.12
型号：50ZMB
流量：4.5~20L/s
允许配带最大功率：15Kw
3.3.13
型号：LSF-320
处理量:20L/s
电机功率：0.37kw
3.4
为了提高污水厂的工作效率和管理水平，并积累技术资料，以总结运转经验，为今后处理厂的设计提供可靠的数据，必须设置计量设施，正确掌握污水量。在本设计中拟采用电磁流量计，它的优点是：
m
闸门选PGZ型平面钢闸门
型号：PGZ1000×1000
3.6
采用卡罗塞氧化沟去除BOD与COD之外，还应具备硝化和一定的脱氮作用，以使出水NH3-N低于排放标准。
设计参数：
污泥回流比R=0.5。
回流污泥浓度为Xr=10000mg/L；SVI=120。
曝气区廊道有效水深宽深比为1：1，长宽比为3：1。
采用两组氧化沟。
3.6.1
式中k—最大反应速率常数，一般情况下，取值范围为2~6kgBOD5/(kgMLVSSd)，此处可取2；
K—半饱和常数，多数情况下为100~200mg/L之间，此处可取200；
S*—好氧区内BOD5对数平均浓度，
其中S0’为好氧区起端水中有机物浓度，
其中S0—初沉池进入好氧区有机物浓度（BOD5）；
硝化菌的增长速率n：
式中T—水温，取水温极值为5℃；
N—出水中氨氮浓度；
DO—溶解氧浓度，取2.0；
pH—出水按照7.2计算。
所以
最小污泥龄：
硝化安全系数取2.3，则设计污泥龄为：
大于只考虑有机物降解的污泥龄，故取污泥龄为22.1d。
3.6.6
式中Y—可取0.60mgVSS/mgBOD5；
Kd—可取0.05d-1；
为了便于设备的选型，堰宽b取2.6m，校核堰上水头H
②出水竖井
考虑可调堰安装要求，堰两边各留0.3m的操作距离。
出水竖井长
出水竖井宽B=1.4m（满足安装需要），则出水竖井平面尺寸为 ，氧化沟出水孔尺寸为
3.6.16
需要补充的碱度为
式中T1—硝化消耗碱度， ；
T2—反硝化产生碱度， ，NO3-Ne—出水硝态氮浓度；
格栅安装倾角α=60°，一般取60~70°；
格栅间隙b=25mm；
栅前水深h =0.4m；
过栅流速v=0.9m/s，一般取0.6~1.0m/s；
3.1.1
取n=36
3.1.2
设计采用φ20圆钢为栅条，即S=0.02m，S——栅条宽度，m。
B=1.6m
选用HG-1800回转式机械格栅4台（两用两备），格栅宽度为1700mm，整机功率2.2kW，格栅倾角60°。
NH3-Ne—出水中的氨氮量。
所以
需要去除的氮量：
所以：
m3
3.6.9
3.6.10
3.6.11
，与一般取值在10~24h之间相一致。
3.6.12
设氧化沟设计有效水深取H1=4m，H1可取3~5m。
则
设氧化沟宽8m
弯道处总面积 ，则单个直道长 ，取97.5m。
3.6.13需氧量计算总需氧量为
式中an’为总需氧系数， ，此式中
m2
3.3.4
m
3.3.5
m
曝气沉砂池分两格，则每格池子的宽度b
b=0.724m
3.3.6
设d=0.2m3空气/m3污水
3.3.7
含水率为60%，容重为1500kg/m3；排砂管直径不应小于200mm；贮砂斗不宜太深，应与排砂方法要求，总体高程布置相适应。
m3
式中X为沉砂量，可选15~30m3/106m3，取20 m3/106m3；
1.变送器结构简单可靠，内部无活动部件，维护清洗方便；
2.压力损失小，不易堵塞；
3.测量精度不受被测污水各项物理参数的影响；
4.无机械惯性，反应灵敏，可测量脉动流量；
5.安装方便，无严格的前置直管段的要求。
设计流量Q设计=0.694m3/s，v=1.38m/s，接入流量计前管段D=800mm，故选择Φ800的电磁流量计。流量计选择MT900F系列的，公称直径为200mm~1000mm，由上海光华艾尔美特仪器有限公司生产。查电磁流量计水头损失计算图，得水头损失h=0.01m。
第一章总论
1.1
《水污染控制工程》是环境工程专业重要主干专业课程，其中授课80学时，实验16学时，课程设计两周，学分为1。通过课程设计，使学生熟悉和掌握水处理构筑物的工艺流程选择、参数确定以及构筑物设计计算。熟练掌握根据不同的水质确定不同工艺流程的能力，针对不同的水质确定合理的设计参数并能够对设计的工艺进行处理效果的校核，使其满足水质达标排放的需要。
每台泵的流量
集水井的容积（按每台水泵不少于五分钟的水量确定）
集水井有效水深取H=1.5m，则集水井的面积 ，取35m2。
集水井采用钢筋混凝土结构，地下式，尺寸为5×7m。进水渠的底面标高为0.315m，水面标高为0.815m，格栅的水头损失为0.023m，因此格栅后出水渠的水面标高为0.792m。集水井的水面与出水渠的水面平齐，则集水井的底面标高为-0.71m。水泵为自灌式。
以MLVSS计，MLVSS/MLSS取为0.75， mg/L。
3.6.3
式中a取0.6kg/kg，b取0.08d-1。
3.6.4
m3
3.6.3~3.6.4计算只考虑去除有机物，而未考虑硝化反应，需要按照硝化速率进行计算，在好氧区以及污泥龄方面应该取两者大值。
3.6.5
污泥龄的要求仅去除有机物时，取值较小；但要求具有脱氮效果时，泥龄应根据硝化反应速率进行确定。
该设计的任务为：（1）对工艺构筑物的选型进行论述；
（2）主要处理构筑物的工艺计算；
（3）污水处理厂平面布置与高程控制。
1.2
污水设计流量为5万t/d，污水流量总变化系数取1.2；其进水水质如表1，污水处理后的水质要求达到GB18918-2002中一级标准的B标准，具体数值如表2
表1污水进水水质表
项目
3.3
沉砂池的作用是通过重力沉降的方法去除废水中所挟带的泥砂。这些泥砂必将在废水处理装置内沉积或引起磨损，造成设备运行故障，或者是无机泥砂同化学沉淀物，生物沉淀物共同沉淀，混杂在一起，影响污泥的处理与利用。为了保证系统正常工作，应在废水处理前预先除去泥砂。曝气沉砂池可以通过调节曝气量，控制污水的旋流速度，使除砂效率较稳定；它受流量变化的影响较小；同时对污水起预曝气作用。
1流入槽设计流量应加上回流污泥量q即0502890433508m水深h05m流入槽流速043351090805导流絮凝区停留时间t600sg20s1水温为20则污水的运动粘度1061066001061020071ms因设有短管收缩系数1配水孔水流收缩断面的流速071s孔径用50mm每座池流入槽内的孔数0039m2导流絮凝区导流絮凝区的平均流速值在1030之间合格
a/—有机物净需氧系数，可取0.53kgO2/kgBOD5；
b/—活性污泥耗氧系数，可取0.11kgO2/kgMLVSS·d。
所以 kgO2/kgBOD5；
—剩余污泥排放量，kg/d， ，式中转化系数 ，则 kg/d；
VSS/SS—污泥中挥发性固体百分数；
N0、Ne—进出水氨氮浓度。
所以
3.6.14
—气压修正因子（其值为实际气压除以海平面气压），取 ；
T—实际水温，取最高水温25℃。
故，查表得Cs(25)=8.38mg/L
则
3.6.15
氧化沟采用表面曝气机进行搅拌、推进、充氧，部分曝气机配置变频调速器。相应于每组氧化沟内安装在线溶氧测定仪，溶解氧讯号传至中控微机室，格微机处理后在反馈至变频调速器，实现曝气根据溶解氧自动控制。