液氧用量计算
液氧管内有相变的传热量计算
液氧管内有相变的传热量计算液氧是一种常见的工业和航天领域使用的氧化剂。
在液氧输送过程中，由于液氧温度低于其沸点，会发生相变现象。
在管道内部，液氧从液态向气态的相变释放了大量的潜热。
准确计算液氧管内有相变时的传热量对于设计和操作管道具有重要意义。
本文将详细介绍液氧管内有相变的传热量计算方法，包括相变热的计算、传热系数的确定以及管道传热量的估算，旨在为相关工程师和研究人员提供参考。
1.相变热的计算液氧在常压下的沸点约为90K（-183°C），在输送管道中常常处于液态和气态之间。
液态到气态的相变过程中，液氧释放的潜热称为相变热。
计算相变热的常用方法包括：-理论计算：可以使用气体状态方程和热力学公式来计算相变热。
根据液氧的温度和压力，通过计算气体状态方程的参数，可以得到相变热的理论值。
-实验测定：通过实验方法直接测定液氧在常压下的相变热。
常用的实验方法包括差热分析法和燃烧热法等。
2.传热系数的确定在液氧管道中，液态氧与管道壁面之间存在传热过程，传热系数是描述传热效果的重要参数。
液氧的传热系数受多种因素影响，如流动速度、管道内壁面特性等。
传热系数的确定通常采用以下两种方法：-理论计算：根据传热学理论和流体力学公式，结合液氧的物性参数，可以推导出液氧在不同流动条件下的传热系数的近似计算公式。
-实验测定：通过在实验设备中进行液氧传热实验，测量液氧的传热系数。
常用的实验方法包括热电偶法、热平衡法和换热器法等。
3.管道传热量的估算在了解相变热和传热系数的基础上，可以估算液氧管道内有相变时的传热量。
传热量的计算通常包括以下几个步骤：-确定管道内液氧的流动速度和压力等参数。
-通过传热系数的计算或实验测定，确定液氧的传热系数。
-根据管道内液氧的质量流量和相变热的数值，计算出单位时间内的相变热释放量。
-将相变热释放量与传热系数相乘，得到管道单位长度内的传热量。
4.结论液氧管内有相变时的传热量计算是设计和操作液氧输送系统的重要问题。
制氧成本核算1
制氧成本核算一，前提条件1，液氧市场价为650元/吨，每吨液氧气化可产生700Nm3气氧。
我们买氧气价格为：650元/吨÷700 Nm3/吨=0.9285元/ Nm32，根据我们的生产情况和制氧站提供的消耗量：开2套AOD炉时，4套制氧机全部生产，每天需要补充液氧31 Nm3 开3套AOD炉时，4套制氧机全部生产，每天需要补充液氧72 Nm3 根据每Nm3液氧可转化为800 Nm3气氧：开2套AOD 炉时，每天需外购液氧折合气氧为：31x800=24800 Nm3/天每天24小时生产，则每小时平均外购气氧：24800 Nm3/天÷24h/天=1033 Nm3/h开3套AOD 炉时，每天需外购液氧折合气氧为：72x800=57600 Nm3/天每天24小时生产，则每小时平均外购气氧：57600 Nm3/天÷24h/天=2400 Nm3/h3，根据制氧站提供的数据，我们生产的氧气价格为0.84元/ Nm3（包含电费、备件费、工资、但不含设备折旧费）。
N2价格为0.17元/ Nm3 4，对方报价O2为0.8元/ Nm3（包含电费、备件费、工资、设备成本折旧费）。
N2价格0.20元/ Nm3。
二，计算情况根据上述四个条件，计算如下：1，开2套AOD炉，每小时耗氧量为：（2200+1033）=3233 Nm3氧气的平均价格为：（2200x0.84+1033x0.9285）÷（2200+1033）=0.8682 Nm3根据上述第四条对方报价：每1Nm3氧气平均价差为：0.8682-0.8=0.0682元/ Nm3每小时节省氧气差价费用为：0.0682x3233=220.740元每天节省氧气差价费用为220.740x24=5297.77元每月按30天计算，每月可节省氧气价差为：5297.77x30=158933.15元作业率按80%计算，每月可节约氧气价差为158933.15元x80%=127146.52元2，开3套AOD炉，每小时耗氧量为（2200+2400）=4600 Nm3氧气的平均价格为：（2200x0.84+2400x0.9285）÷（2200+2400）=0.8862元/ Nm3根据上述第四条对方报价：每1Nm3氧气平均价差为：0.8862-0.8=0.0862元/ Nm3每小时节省氧气差价费用为：0.0862x4600=396.52元每天节省氧气差价费用为：396.52x24=9516.48元每月按30天计算，每月可节省氧气价差为：9516.48x30=285494.4元作业率按80%计算，每月可节约氧气价差为：285494.4元x80%=228395.52元生产技术部2010年7月26日制氧成本核算一，前提条件1，液氧市场价为885.25元/吨，每吨液氧气化可产生700Nm3气氧。
液氮液氧标准煤转换系数
液氮液氧标准煤转换系数液氮液氧标准煤转换系数导言：随着能源需求的增加和环保意识的提高，新型能源的开发和利用已成为全球共同关注的问题。
其中，液化天然气、液化石油气、液化煤等新型能源的开发和利用已经成为全球范围内的热门话题。
而在这些新型能源中，液氮、液氧作为一种高效、清洁、安全的能源，其应用领域也越来越广泛。
因此，建立起液氮、液氧与标准煤之间的转换系数是十分必要的。
一、液氮与标准煤之间的转换系数1. 液氮基本概念液态氮是一种无色、无味、无毒且惰性极强的物质，在常温下呈现出透明状态。
其密度约为0.8g/cm³，沸点为-196℃。
由于其惰性极强，不易与其他物质发生反应，在工业生产中被广泛应用于制冷剂和保护性大气。
在航空航天领域中，也被广泛应用于火箭燃料和推进剂。
2. 标准煤基本概念标准煤是指在一定条件下，所含碳、氢、氧等元素的质量分数和热值均已规定的一种煤种。
其规定的基本条件包括：水分含量≤1%，灰分含量≤10%，硫分含量≤1%，挥发性物质含量为20%~40%。
标准煤还规定了其低位发热值为7000千卡/千克。
3. 液氮与标准煤之间的转换系数计算方法液氮与标准煤之间的转换系数计算方法如下：液氮转换系数 = 液氮能量密度 / 标准煤低位发热值其中，液氮能量密度为0.75MJ/L，标准煤低位发热值为7000千卡/千克。
根据上述公式可得出液氮与标准煤之间的转换系数为：1L液氮≈ 0.0026kg标准煤。
二、液氧与标准煤之间的转换系数1. 液氧基本概念液态氧是一种无色、无味、无毒的物质，在常温下呈现出蓝色状态。
其密度约为1.14g/cm³，沸点为-183℃。
液氧广泛应用于工业生产中的氧化剂、制冷剂和医疗领域中的呼吸治疗等方面。
2. 液氧与标准煤之间的转换系数计算方法液氧与标准煤之间的转换系数计算方法如下：液氧转换系数 = 液氧能量密度 / 标准煤低位发热值其中，液氧能量密度为1.14MJ/L，标准煤低位发热值为7000千卡/千克。
混合气体成本计算
混合气体成本计算1、混合气体保护焊的气体流量为20-25升/分钟，合1.200-1.500 m³/小时，每天按10小时，每天每台焊机用气量为12000-15000升，即12-15m³；按我厂50台焊机计算，每天用气量应为600-750立方米。
2、氩气的分子量为39.95，每mol氩气为39.95克，每吨液氩中含有1000000/39.95=25031mol氩气，常温常压下每mol气体都是为22.4升，合0.0224m³，则每吨液氩汽化后可得氩气25031.3*0.0224=560.7m³。
可得氩气的比重为1.783公斤/ m³（1吨液氩汽化=560.7m³）3.CO2的分子量为44，每吨液体CO2常温常压下可汽化成CO2为：（1000000/44）*0.0224=509m³；可得CO2的比重为1.965公斤/ m³。
（1吨液CO2汽化=509m³）4.O2的分子量为32，每吨液氧常温下可汽化成氧气：（1000000/32）*0.0224=700m³（1吨液氧汽化=700m³）5.混合气比例按照8:2计算，8m³的氩气重量为8*1000/560.7=14.26公斤2m³的CO2重量为2*1000/509=3.93公斤10立方米的混合气总重为14.26+3.93=18.19公斤，1 m³混合气的质量为1.819公斤混合气中两种气体重量所占比例为14.26:3.93=3.63:1按照每天用混合气750 m³计算，所用气体重量为750*1.819=1361.25公斤其中：氩气3.63*1361.25/（1+3.63）=1067.2公斤CO2为1*1361.25/（1+3.63）=294公斤6.每月所用：氩气：1067.2*31=33.083吨，CO2：294*31=9.114吨若使用CO2焊接，750m³重量为750*1.965=1473.75公斤，每月使用1473.75*31=45.686吨，每瓶CO2按18公斤，共计2538瓶，每1、使用社会投资的混合气，比目前使用的瓶装气每月可节省资金2798元，每年可节约资金3.36万元2、李红闸全投资后，各种气体的价格每吨与市场价格相差约为200元，按每月42吨计算，每月差价0.84万元。
液氧汽化潜热
液氧汽化潜热液氧汽化潜热是指将液态氧转变为气态氧所需要的能量，也就是单位质量的液态氧在恒定压力下从液态转变为气态时所吸收的热量。
一、液氧汽化潜热的定义和计算公式液氧汽化潜热的定义已经在上文中进行了说明，其计算公式为：Q = mL其中，Q表示单位质量的液态氧从液态变为气态所需吸收的热量，m表示单位质量的液态氧的质量，L表示单位质量的液态氧从液态变为气态所需吸收的热量。
二、影响液氧汽化潜热大小的因素1. 温度：随着温度升高，液体分子动能增加，分子间距离增大，原来密集排列在一起的分子逐渐松散分散开来。
这样就使得蒸发速率加快，汽化潜热也会随之减小。
2. 压力：随着压力升高，分子间距离减小，相互作用力增强。
这样就使得蒸发速率减慢，汽化潜热也会随之增加。
3. 纯度：液态氧的纯度越高，其汽化潜热就越大。
这是因为杂质会影响分子间相互作用力的大小，从而影响汽化潜热的大小。
4. 液态氧的物理性质：液态氧的表面张力、黏度等物理性质也会影响其汽化潜热的大小。
三、液氧汽化潜热在航天工程中的应用1. 火箭发动机推进剂：液氧是火箭发动机推进剂中最常用的氧化剂之一。
当液态氧注入到火箭发动机中后，需要将其转变为气态才能进行燃烧。
这就需要消耗大量的能量来完成液态氧到气态氧的转换过程，这个能量就是液氧汽化潜热。
2. 航天器冷却系统：在航天器中，由于太阳辐射等原因，舱内温度很高。
为了保证舱内设备正常运行和乘员安全，在航天器上设置了冷却系统。
其中一种冷却介质就是液态氧。
液态氧在流经设备时，会吸收热量，然后通过汽化潜热的方式将其转变为气态，从而起到冷却作用。
3. 液氧储存：液态氧的储存需要在极低温下进行。
在储存过程中，由于外界环境的影响，液态氧会逐渐汽化。
为了保证液态氧的储存安全和有效性，在液氧储罐中要设置汽化器，通过消耗大量的能量将汽化产生的气体重新压缩成液体状态。
四、液氧汽化潜热计算实例以一升（即1kg）纯净液态氧为例，假设其温度为-183℃（即90K），压力为1 atm，则根据公式Q = mL可得：L = 213.1 J/g因此，单位质量的纯净液态氧从液态变为气态所需吸收的热量为213.1 J/g。
液氧和水的密度换算
液氧和水的密度换算Download tips: This document is carefully compiled by this editor. I hope that after you download it, it can help you solve practical problems. The document can be customized and modified after downloading, please adjust and use it according to actual needs, thank you! In addition, this shop provides you with various types of practical materials, such as educational essays, diary appreciation, sentence excerpts, ancient poems, classic articles, topic composition, work summary, word parsing, copy excerpts, other materials and so on, want to know different data formats and writing methods, please pay attention!液氧和水都是常见的液态物质，其密度在实际应用中有时需要进行换算。
在工业和科研领域中，对液氧和水的密度有着重要的应用价值。
下面我们来详细探讨。
首先，我们来介绍一下液氧和水的密度概念。
密度是物质的质量和体积的比值，通常表示为ρ，单位为kg/m³或g/cm³。
在常温下，液氧的密度约为1.141g/cm³，水的密度约为1.0g/cm³。
1. 液氧和水的密度单位换算在进行液氧和水的密度换算时，需要注意单位的转换。
医院气体设计说明(液氧)
一．概述1、本方案具有下列特点：◆充分结合了目前国外医用气体系统先进设计理念及国知名医院设计模式；◆设计的动力设备目前国医院普遍使用率较高，运行性能良好，经济合理；◆设计规在按照GB50751-2012《医用气体工程技术规》前提下，又参照了GB50333-2013《医院洁净手术部建筑技术规——医用气体篇》要求。
◆大楼供氧、吸引、压缩空气系统主管管道设计十路作为大楼所有病区的供气主管。
第一路供往1#门诊综合楼小手术室、ICU区域，第二路供往1#门诊综合楼普通病房区域；第三路供往连廊楼手术部区域，第四路供往连廊楼普通病房区域；第五路供往2#外科楼手术部区域，第六路供往2#外科楼普通病房区域；第七路供往3#科楼手术部、ICU区域，第八路供往3#科楼普通病房区域；第九路、第十路备用。
◆保证系统今后的扩展性，氧气、吸引、压缩空气机房总管出口处预留阀门，可连接今后其它大楼的用气连接之用。
2、项目概况：市人民医院本次医用气体系统工程合计4328 套用气单元，其中包括：（1）、手术部区域：重大手术室48间，麻醉诱导15床，术后恢复醒33床；（2）、重症监护区域：ICU、CCU 142床，血透90床（3）、病房区域：普通病房4000床（4）、35人位高压氧舱。
3、医用供气系统的设计要点：（1）、解决全系统的最佳气体流量及压力分配问题：①根据整幢大楼的总用气点流量，从主管、横管、支管进行一系列的实际与理论相结合的计算，确定最佳管径保证了用气点的气体流量。
②为保证压力符合使用要求，氧气、空气每层均有流量调压装置均采用双路设计，并能根据需要调节使用压力。
（2）、解决全系统的密封性问题：为了提高系统密封性，从工程设计到施工、材料选购、检验均严格按照GB50751-2012《医用气体工程技术规》、国家医药行业标准YY/T0186-0187-94《医用中心吸引、中心供氧系统通用技术条件》及国家相关标准执行。
中心供氧、吸引、压缩空气系统均设计脱脂紫铜管，连接均采用标准的医用紫铜管件连接金属密封后银钎基焊接，保证了大楼医用气体工程整个系统的气密性。
大型液氧“内压缩”中压空分流程主要参数分析计算
如上节所述 ，大型 中压液氧 “ 内压缩”空分装置加工空气压力确定，与小型中压空分装 置 加工空气 压力确定有所 不同 小型 中压空分 加工空气 压力 由全装置热平衡确 定 而该 中压 空分流程加 上空气 压力要 由主换热器热段 中部最小传热温差来确定 。 如果 人为取定该处最小传热温差 ， 根据 主换热器热段最小传 热温差以上部分热平衡就能确定 Ｐ ３ 主换 热器热 平衡图如右面 图 ２ 示（ 所 图中将纯 Ｎ ， 与污 Ｎ 合并为氮气 ， Ｚ 简化计算过程） 。图 ２中在主换热 器热段与冷段均 存在一条最小传热温差线。 热段中部最 小传热温差线 １一般比高压氧最大 比热温度处稍低。 。 高 压氧压力大于临界压力 ， 该最小传热温差线处温度高 于 氧气 临界温度 ， 并随高压氧 压力升高而升高 ； 高压氧 压 图 ２ 主换热 器热平衡 图 力等于或低于氧气临界压力 ， 该处温度 为对应氧气 临界 温度或沸点温度。冷段 中部最小传热温差线 ２ 于加工空气沸点温度处或稍低 。 处 ３ １ 主换 热器热平街关 系式 ． 按图 ２ 主换热器热平衡式如 Ｆ： 所示
量 多 为好 。
再从空分塔精馏的角度分析 ，也以取出液氧产品为好 。因为，取出液氧产品，对空分塔 精馏影响不大 ；而取出液 氮产 品，致使空分上塔精馏段 回流 比下降 ，氮气质量难以保证 。需 要用更高效率的上塔结构．增 加设备一次投资。否则 ，要降低空分塔氧气提取率 ，增加单位 纯 产品能耗 。
２ 影响增压 后加工空气压力因素分析
２ １ 筑 气与空 气（ ． 或氮气’ 力学性质 不同，正好与 热交换要 求相 反。致使增 压后空气压力 ． 热 （ 如图 １ Ｐ ， 中 ３下同） 升高。 从热力学性质看 ， 氧气沸点温度与临界温度 比空气（ 氮气 ） ， 或 高 在换热器 中相 同压力下 ， 氧气 比热大的温度段比空气比热大的温度段 高。而换热器热交换要求冷侧氧气 比热大的温度 温度段比热侧空气比热大 的温度段低 ，才能保证热交换 比较 完全。否则 ，需要提高空气 压力 Ｐ 或者增加与氧气换热的空气流量比例 。大型液氧 “ ， 内压缩”中压空分 流程 ，输出产品氧气 一般都高于氧临界压力，氧气最大 比热温度段在氧气临界温度 以上。同时 ，随着氧气压力的 升高 ，最大比热温度随之升高 。如 用与氧气等量的空气 与液氧 完全换热 ，空气压力需高达氧
某医院液氧站设计实例
主要参考规范和标准图集: GB 51039—2014《综 合医院建筑设计规范》 ， GB 50751 —2012《医用气体 工程技术规范》 ， GB 50184—2011《工业金属管道工 程施工质量验收规范》 ， GB 50016—2014《建筑设计 防火规范》，16R303《医用气体工程设计》。
〇 引言 医 用 氧 气 是 生 命 支 持 气 体 ，是 医 院 病 房 、手术
室 和 i c u 等 不 可 缺 少 的重要设施之一，是用于危重
患者救治、机 械 通 气 或 驱动气动的工具[1]。根据医 用气体设计规范要求，需要设置氧气终端组件的区 域 有 手 术 部 、妇 产 科 、儿 科 、诊 断 学 、病 房 等 。医院 供氧的方式分为氧气瓶供氧和中心供氧系统供氧。 中 心 供 氧 系 统 基 于 其 安 全 便 捷 、利 用 率 高 、供氧质 量 好 、较 低 的 运 行 成 本 、管 理 方 便 等 优 点 主 要 用 于 大中型医院。中心供氧系统的氧源有液氧储罐和
(国内标准)氧气站设计规范(GB)
（国内标准）氧气站设计规范(GB)氧气站设计规范(GB50030-91)主编部门：中华人民共和国机械电子工业部批准部门：中华人民共和国建设部施行日期：1992年7月1日关于发布国家标准《氧气站设计规范》、《乙炔站设计规范》的通知建标〔1991〕816号根据国家计委计综〔1986〕250号文的通知要求，由机械电子工业部会同有关部门共同修订的《氧气站设计规范》、《乙炔站设计规范》，已经有关部门会审。
现批准《氧气站设计规范》GB50030-91和《乙炔站设计规范》GB50031-91为国家标准，自1992年7月1日起施行。
原《氧气站设计规范》TJ30—78和《乙炔站设计规范》TJ30—78同时废止。
本规范由机械电子工业部负责管理，具体解释等工作由机械电子工业部设计研究院负责。
出版发行由建设部标准定额研究所负责组织。
中华人民共和国建设部1991年11月15日修订说明本规范是根据国家计委计综〔1986〕250号通知的要求，由机械电子工业部负责主编，具体由机械电子工业部设计研究院会同有关单位共同对《氧气站设计规范》TJ30—78（试行）修订而成。
于修订过程中，规范组进行了广泛的调查研究，认真总结了原规范执行以来的经验，吸取了部分科研成果，广泛征求了全国有关单位的意见，最后由我部会同有关部门审查定稿。
本规范共分9章和5个附录，这次修订的主要内容有：总则，氧气站的布置，工艺设备的选择，工艺布置，建筑和结构，电气和热工测量仪表，给水、排水和环境保护，采暖和通风，管道等。
本规范执行过程中，如发现需要修改或补充之处，请将意见和有关资料寄送机械电子工业部设计研究院（地址：北京市王府井大街277号），且抄送机械电子工业部，以便今后修订时参考。
机械电子工业部1990年10月第壹章总则第1.0.1条为使氧气站（含气化站房、汇流排间）的设计，遵循国家基本建设的方针政策，充分利用现有空气分离（以下简称“空分”）产品资源，坚特综合利用，节约能源，保护环境，统筹兼顾，集中生产，协作供应，做到安全第壹，技术先进，经济合理，特制定本规范。
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液氧用量计算
根据贵院提出的病床设置情况，液氧用量计算情况如下：根据GB50751-2012《医用气体工程技术规范》中医用氧气用量标准，普通病房每张床位氧气正常使用流量为4~10L/min（设计流量10L/min），ICU病房氧气正常使用流量为10~20L/min（设计流量40L/min），重症监护病房氧气正常使用流量20~40L/min（设计流量100L/min），手术室氧气正常使用流量20~40L/min（设计流量100L/min）。
普通病房2800张床位，氧气用量为2800*0.2*4*60*8=1075.2m3/天（按每天8小时用氧计算，一般超过8小时，按照最低流量4L/min计算）；
ICU病房100张床位，氧气用量为100*10*60*8=480m3/天（按
照最低流量10L/min计算）；
重症监护病房及手术室共计237张床位，氧气用量为237*20*60*8=2275.2m3/天（按照最低流量20L/min计算）；
故，每天需满足氧气用量为22128m3，液氧气化比为1:800，即每天需满足液氧用量 4.8m3，一周液氧用量为7*4.8=33.6m3。
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