催化重整催化剂运行异常的处理-九江分公司于宁
重整装置催化剂异常运转的分析与处理措施
重整装置催化剂异常运转的分析与处理措施摘要：催化剂在重整装置中起着至关重要的作用，然而，由于操作不当、催化剂老化或污染等原因，催化剂可能会发生异常运转。
所以，必须要对重整装置催化剂异常运转的情况进行总结和分析。
基于这样的背景，本文旨在分析重整装置催化剂异常运转的原因，并提出相应的处理措施，以保证装置的正常运行和催化剂的稳定性，希望可以为相关工作者提供合理的建议。
关键词：重整装置；催化剂；异常运转；分析；处理引言重整反应通过使用催化剂将低辛烷值的烃类分子重新排列和重构，形成高辛烷值的环烷烃和芳烃化合物。
重整装置是炼油工业中重要的加工装置之一，催化剂作为其核心组成部分，直接影响装置的效能和产品质量。
催化剂异常运转将导致装置性能下降，产品质量下降，甚至催化剂失效。
因此，及时发现和解决催化剂异常运转问题，对于保障装置的正常运行至关重要。
一、重置装置催化剂异常运转的原因分析（一）操作不当重整装置催化剂是重整工艺的核心组成部分，在炼油和化工行业中具有重要的应用价值。
它能够提高汽油品质，满足清洁能源需求，并对环境保护和能源可持续发展做出贡献。
然而，在使用的过程中，如果操作人员对于重整装置的不熟悉或者操作不当，也常常会导致重整装置催化剂的异常运转。
例如，设置温度、压力、流速等参数不当，会使催化剂受到过高或过低的工艺条件影响，导致其活性降低或选择性下降，从而引起异常运转。
操作不当还包括未按照规定的程序进行操作、操作时忽视设备状态监测等情况,这些操作不当可能会导致过程中的温度变化不稳定、过高的流速、不恰当的催化剂再生等问题，最终导致催化剂异常运转。
（二）催化剂老化催化剂老化是导致重整装置催化剂异常运转的常见原因之一，随着时间的推移，催化剂的活性逐渐降低，从而影响其催化性能。
催化剂老化主要是由于长期使用、暴露在高温、高压、腐蚀性气体中等工作环境下引起的，随着催化剂老化，其表面发生物理和化学变化，包括孔结构的破坏、催化剂颗粒的磨损、活性组分的流失和结构的改变等。
探讨影响重整催化剂活性的因素及处理方法
30探讨影响重整催化剂活性的因素及处理方法陈兴赟 石 垣 中国石油兰州石化公司炼油厂【摘 要】在炼油工艺的生产过程中连续重整装置较为常见，实际运行时受到一些因素影响会出现异常情况，直接影响到重整催化剂的活性，需要采取有效措施。
文中通过分析连续重整装置催化剂活性的影响因素，结合实际情况给出具体处理措施。
【关键词】连续重整装置；催化剂活性；影响因素；处理方法连续重整装置运行时，硫中毒、再生异常及催化剂异常积炭等因素都会影响到催化剂的活性。
当装置出现异常运行时，很大可能对催化剂活性造成影响，降低后行，继而对下游芳烃装置运行产生影响，容易诱发安全事故，有必要做好研究分析工作。
一、重整催化剂活性的影响因素分析1.硫中毒对精制油流程进行梳理、排查发现，因洛阳石化重整预处理单元流程可实现“先分馏后加氢”，也可实现全馏分加氢，因此，重整进料增压泵P107入口流程共有两路，分别为罐区精制油、预分馏塔C101塔底物料，且泵入口两股物料未实现盲板隔离，仅依靠阀门隔离，而装置常年的加工流程为“先分馏后加氢”，预分馏塔C101塔底物料至增压泵P107人口阀门，以及罐区精制油至增压泵P107人口阀门存在内漏现象，且由于外送精制油停止后，边界出装置阀门内漏．导致未经加氢的预分馏塔C101塔底石脑油内漏至罐区精制油罐。
使精制油受到污染。
2.再生异常由于柴油加氢装置停工置换。
大量氮气排人瓦斯系统，燃料气组分变化较大，重整装置各加热炉均受到较大影响，造成汽提塔灵敏板温度、底温下降较多，均较正常值下降10℃左右，持续时间约90min，汽提塔工况的剧烈变化可能会造成重整进料硫含量不合格。
3. 催化剂异常积炭对于重整催化剂而言．终馏点较高的原料加快了积炭的生成，重整原料终馏点在204℃附近时，终馏点每升高1℃，催化剂的周期寿命下降1．6％～2．3％，重整原料馏分终馏点愈高，催化剂相对失活速度愈快。
二、重整催化剂活性的影响因素的控制措施1.硫中毒处理措施降低装置负荷及反应苛刻度：各反应器入口温度降至480℃以下：停止重整进料注硫，改注四氯乙烯，用氯置换催化剂吸附的硫；将罐区精制油通过回炼流程至预分馏塔，二次加氢处理，并对罐区精制油罐进行彻底置换：对装置内精制油流程进行赠底排查。
催化重整--芳烃抽提装置运转过程中出现的问题及对策
催化重整--芳烃抽提装置运转过程中出现的问题及对策段东升
【期刊名称】《催化重整通讯》
【年(卷),期】2002(000)002
【摘要】本文介绍了催化重整及芳烃抽提装置所使用的催化剂.溶剂、原料和产品的性质,叙述了装置在运转过程中所遇到的问题,并提出了解决问题的措施.
【总页数】6页(P7-11,70)
【作者】段东升
【作者单位】中国石油锦西石化分公司
【正文语种】中文
【中图分类】TE6
【相关文献】
1.催化重整—芳烃抽提装置运转过程中出现的问题及对策 [J], 严岩
2.1Mt/a催化重整装置长周期运转过程中出现的问题及对策 [J], 张延雪
3.芳烃抽提装置运行过程中振动分析与对策方案 [J], 王春光;柳艳青;孙向文;韩吉元
4.HA80-200型耐酸泵运转过程中的问题及对策 [J], 陈玉峰;陆晓雯
5.催化重整-芳烃抽提装置运转过程中出现的问题及对策 [J], 任世彬;葛善伟
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重整催化剂活性波动的原因分析与措施
重整催化剂活性波动的原因分析与措施本研究针对中国石化洛阳分公司连续重整装置中的催化剂出现性能波动致因进行分析，探究造成其性能波动的多种因素，并提出消除因素不良影响的优化策略，保证装置催化剂长期处于活性状态，以此保证整个装置的稳定运行，为后续相关研究提供理论参考。
标签：催化剂；活性；波动；优化连续重整过程中需要保证重整各反应的顺利进行，但是在装置运行过程中会出现一些影响催化剂活性的因素，这些因素直接到至催化剂无法按照预期计划发挥出其作用，从而导致反应过程中芳烃转化率以及产氢率降低，为提高这些参数需要对影响因素进行分析，保证装置稳定运行。
1 催化剂积碳异常导致活性降低因素分析在反应催化重整中的催化剂主要包括三部分，分别为金属组员、载体、酸性组元，该装置中的催化剂金属活性部分主要通过Pt、Sn来提供，系统中的酸性活性则通过Cl提供。
从行业现状来看，当装置只能够催化剂活性降低后，在此重整生成油芳烃含量下降较为厉害，从而直接造成下游芳烃装置无法正常运行。
在实际研究中发现由于积碳上升直接导致催化剂活性降低，严格控制反应条件，重整生成油芳烃含量下降，研究可知催化剂因为碳含量直接上升导致其活性下降程度较高，并且重整反应不够彻底。
研究他那含量异常升高的原因，发现其起始原因是催化剂再生系统在其停运期间由于重整进料干点上升速度较快导致，在实际停工期间干点温度大小为163℃，并在三天后快速升温至172℃，结果见表1。
在实际反映过程中，催化剂再生系统在停止后会转变为固定床操作，且在反映过程中催化剂碳含量会提升，再生系统启动之初受到限制，直接导致反应系统生焦速率提升，从而直接导致催化剂碳含量提升。
由于烧焦峰温持续提升直接导致催化剂长时间处于高温环境，从而易产生铂晶粒积聚，且高装置在设计中也存在一定问题，直接导致加熱器负荷不足，催化剂循环速率较高时无法保证氧氯化温度，从而进一步降低催化剂活性。
除此之外，对催化剂样品进行研究发现S含量出现一定异常，对重整进料进行分析发现，硫含量基本满足杂志含量需求，因此可能是因为重整进料过程中加入二甲基二硫导致S含量出现变化。
哈炼重整催化剂失活原因浅析
晶粒分散度已不可能达到新鲜剂的水平 。 重整催化剂是一种双功能催化剂 ，其酸性功 能是通过水一氯平衡来控制的，也就是要保证催 化荆有一个合适 的氯含量．象 Ｃ ．１ Ｃ ． 催化 Ｂ１、 Ｂ８ 剂 的合适氯含量为 ０ ５ ． 、 ～１ 由于反应区有一定 ９ １ ５ 数量的水进 出，催化剂上的氯含量与反应区的水 氯 分 子 比有关 。所 以还 要 保证 反应 区有合适 的水 分压，Ｃ ．１ Ｂ８催化剂要求正常运转 中气 中 Ｂ １、Ｃ ． 水控制 ２ ￣３ｐ ｍ ０ ０ｐ 。在高水条件下．催化剂上的 氯会大量流失．使催化剂的选择性和活性变差。
维普资讯
催 化 重 整 通 讯
２ｏ ０ ２年
表 １ ｃ ＿ ＩＣ 一 催化剂第二周期运行情况 Ｂ １／ Ｂ８
项
日
一
目
期
入 口 ℃ 温 降 ℃
标 定 值
１９ ９９ ２ ６
４８ ８ ８ Ｉ ４８ ８
高 水种击 前
高水冲击 后
合 装置 停工 。
２ 催化剂 第二周期运行情况 由 于对 更 换 的重整 一 、二反 加 热炉炉 管 进行 了水压试 验 ，因此 在 第二 周期 开工 前进行 了打压
水烘 干工作 。 １９ ９９年 １ Ｏ月 １ ８日重整催 化 剂开始 干燥 ， １ ０月 ２ ３日重整 进 油开工 。 ｌ ０月 ２ ７月晚， 由 于二套 催 化 装置 开 工 ，瓦斯 油 带水 ，造 成各加
６月装 置停 工进 行检 修 ． 并更换 了重整 一 、 二反加 热炉 炉 管。９ ９年 １ １９ Ｏ月重整装 置进 行第二 周期开
工，由于开工初期重整催化剂受到高水冲击等原 因而造成部 分失活，致使稳定汽油辛烷值一直达 不 到理 想效 果 。２０ ０ ０年 ２月 ，根据 石脑 油市场 价 格上扬和装 置的实际情况，厂决定重整一加氢联
国产重整催化剂PS-Ⅵ硫中毒分析与对策
国产重整催化剂PS-Ⅵ硫中毒分析与对策国产重整催化剂PS-Ⅵ是炼油工艺中常用的一种催化剂，对石油中的硫化物有较好的脱除效果。
在实际应用过程中，PS-Ⅵ催化剂却存在着硫中毒的问题，严重影响了其催化性能和使用寿命。
针对PS-Ⅵ硫中毒问题，有必要进行深入的分析和对策研究，以保障炼油装置的正常运行。
一、PS-Ⅵ硫中毒分析1. 硫中毒原因在炼油过程中，石油中的硫化物会随着炼油产品一起进入到催化剂中，与PS-Ⅵ表面上的活性位点发生反应，形成硫化物吸附物。
这些吸附物会遮蔽催化剂表面上的活性位点，阻碍了催化剂对石油中其他有害成分的脱除效果，进而影响了PS-Ⅵ的催化性能。
2. 硫中毒特征PS-Ⅵ硫中毒主要表现为催化剂活性降低、选择性下降、热稳定性变差等特征。
在经过一段时间的使用后，PS-Ⅵ催化剂的表面会形成一层硫化物吸附物，导致催化剂内部的孔隙被堵塞，影响了流体在催化剂内部的传质过程。
3. 硫中毒实验分析通过对PS-Ⅵ催化剂在不同硫化物浓度、不同操作条件下的实验测试，可以获得催化剂的活性参数、表面结构信息等数据。
通过分析这些数据，可以揭示PS-Ⅵ硫中毒的发生规律，为对策制定提供依据。
1. 催化剂改性通过对PS-Ⅵ催化剂进行改性处理，可以改善催化剂表面的抗硫性能，延长催化剂的使用寿命。
常用的改性方法包括表面覆盖、负载添加等，旨在提高催化剂对硫化物的抗吸附能力。
2. 反硫化处理采用适当的反硫化处理技术，可以重新激活已经硫中毒的PS-Ⅵ催化剂，恢复其活性和选择性。
反硫化处理可以采用氢气还原、高温热解等方法，去除催化剂表面及孔隙内的硫化物吸附物。
3. 操作优化通过调整PS-Ⅵ催化剂的操作条件，如温度、压力、流量等参数，可以减少硫化物对催化剂的影响。
定期清洗和再生PS-Ⅵ催化剂，可以有效延长其使用寿命。
4. 配套催化剂在PS-Ⅵ催化剂中添加适量的配套催化剂，可以提高催化剂对硫化物的抗吸附能力。
这种方法可以在一定程度上减轻PS-Ⅵ硫中毒问题，并提高催化剂的稳定性和可靠性。
连续重整催化剂长周期运行问题与优化
2019年第12期生产与技术改造中国石油四川石化有限责任公司200万t·a-1连续重整装置采用UOP最新一代超低压连续重整工艺技术及国内生产的UOP公司FR234催化剂，以常减压直馏石脑油和加氢裂化重石脑油为原料，设计反应压力0.35MPa，反应温度530℃。
催化剂连续再生单元采用UOP CycleMax工艺技术，再生放空气中的HCl回收采用UOP Chlorsorb工艺，设计负荷2041kg·h-1。
自2014年2月开工至今，四川石化连续重整催化剂已连续使用超过5年，且长期维持较好活性和选择性，重整装置芳烃转化率和汽油辛烷值都较高。
本文重点介绍四川石化重整催化剂在长周期运行过程中的控制和优化方法。
1催化剂长周期运行问题及对策连续重整装置反应在低压、高温条件下进行，积碳和失氯速率较大，催化剂在连续输送过程中易磨损、粉化，催化剂再生条件苛刻以及进料组分波动等均容易导致催化剂活性、选择性和稳定性降低，因此，必须通过多种途径改善催化剂使用环境和再生环境，以延长催化剂使用寿命。
1.1重整催化剂失活（1）原料馏程波动重整进料出现波动，尤其干点过高时，大分子烃类含量增加，发生裂解缩合反应，促使催化剂积炭加快，缩短催化剂寿命。
在实际运行中，需根据不同进料控制不同干点，其中直馏石脑油干点控制低于175℃，二次加工油干点不得超过165℃，防止高干点组分进入重整。
（2）催化剂S中毒重整进料S含量超标事故时有发生，在考虑催化剂活性和防止反应器积碳的前提下，根据催化剂供应商提供的数据和本装置实际运行情况，严格将混合进料S含量控制在0.25×10-6~0.75×10-6；根据精制油中S含量和循环H2中H2S含量及时调整注硫量大小；发生异常后反应温度降至460~480℃，处理量降至60%以下，切除中毒原料，改引精制油进料，立即停止注硫，提高催化剂循环速率，并适当加大注氯量，监控循环H2中H2S含量，低于5×10-6逐渐恢复正常操作。
连续重整装置催化剂再生系统运行问题分析及对策
应器上部料斗提升氢后路约翰逊 网堵塞 问题和再生频繁热停 问题 ， 分析 了这些 问题产生 的原 因并提 出具体应对
措施 。
关
键
词 ：连续 重整 ；催 化剂 ；再 生
中图分类 号 ：Ｔ Ｅ ６ ２ ４
文献标识码 ： Ａ
文章编号 ： １ ６ ７ １ — ０ ４ ６ ０（ ２ ０ １ ４）０ ６ — １ ０ ７ ２ — ４ ０
Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ａ ｎ ｄ Ｃ０ ｒ ｒ ｅ ｓ ｐ ｏ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ Ｓ ｏ ｌ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｏ ｆ Ｏｐ ｅ ｒ ａ ｉｏ ｔ ｎ ａ ｌ Ｐｒ ｏ ｂ ｌ ｅ ｍｓ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ Ｒｅ ｇ ｅ ｎｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｓｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｏ ｆ Ｃｏ ｎｔ ｉ ｎｕｏ ｕｓ Ｃａ ｔ ａ ｌ ｙ ｉｃ ｔ Ｒｅ ｆ ｏ ｒ ｍｉ ｎ ｇ Ｕｎｉ ｔ
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重整催化剂活性波动的原因分析及优化措施
重整催化剂活性波动的原因分析及优化措施陈晓亮;刘艳伟【摘要】对中国石化洛阳分公司连续重整装置近几年出现的重整催化剂活性波动的原因进行分析,对影响催化剂活性的各种因素进行探讨,同时针对这些影响活性的因素提出优化措施,使催化剂长期处于高活性状态,保证了装置的长周期平稳运行.【期刊名称】《河南化工》【年(卷),期】2017(034)001【总页数】4页(P40-43)【关键词】连续重整;催化剂;活性波动;探讨;优化措施【作者】陈晓亮;刘艳伟【作者单位】中国石化洛阳分公司,河南洛阳 471012;中国石化洛阳分公司,河南洛阳 471012【正文语种】中文【中图分类】TQ426中国石化洛阳分公司70万t/a连续重整装置是承接炼油与化纤的一套重要装置，它以石脑油馏分为原料，在重整催化剂和临氢条件下，使烃类分子发生重排，主要生产富含芳烃的重整生成油，同时副产大量廉价的氢气及少量液化气组分。
不仅为芳烃装置提供原料，同时副产的氢气又是加氢装置的主要原料，是炼油厂生产清洁燃料的基础。
连续重整过程中主要发生有：六元环烷烃脱氢反应、五元环烷烃异构脱氢反应、烷烃异构化反应、烷烃脱氢环化反应，同时还发生氢解及加氢裂化等副反应。
这些反应是在催化剂及临氢条件下发生的，但是在反应过程中催化剂活性会不可避免地降低，活性降低后的催化剂在再生系统中通过烧焦、氧氯化、焙烧、还原过程使活性得到恢复。
当催化剂在反应系统中失活速率等于再生系统中复活速率时，催化剂活性会保持较高水平，从而保证重整各反应的顺利进行[1-2]。
然而在装置实际运行过程中会存在一些影响催化剂活性的外在因素，这些外在因素的存在容易使催化剂活性降低，从而使重整反应不能完全进行，降低了芳烃转化率、氢产率以及生成油收率等。
本文通过对影响催化剂活性的原因进行分析，提出操作中保持催化剂高活性长周期运行的措施，保证装置的稳定高效运行。
催化重整过程所用的催化剂主要有三大部分组成：金属组元、酸性组元和载体。
10-01五套催化重整装置运行不正常的原因
反应器 一反 二反 三反 四反 % )*$ " AA#> " %"> ? @@)> A 卸出 颗粒剂 卸出 粉剂 扇形 筒料 %> )" %$ "& #"> ) # ?*)> @ A )A&> # @ ##$ " A?$ 回装量 原装 填量
颗粒的催化剂。后经优化， 淘析气流量达到 :85 -? @ D 左右， 每天的粉尘量增加到 = E2 左右。吹 出的粉尘也稍好， 但是半颗粒乃至整颗粒的催化 剂未见， 因此， 淘析气量仍没有达到要求。 为了改进催化剂淘析效果， !559 年专门外接 一条氮气线到淘析鼓风机出口来增加淘析气流 量， 这条措施确实起到了一定的效果， 但是， 当淘 析气流量到 :<8 -? @ D 时， 催化剂碎颗粒已能被吹 出， 但每当淘析系统中的过滤器进行自动反吹时， 会出现淘析气流量的小幅波动， 而此波动却会吹 出好催化剂颗粒， 因此， 该措施仍达不到理想淘析 状态。 CA 炼油厂催化重整装置原为 5> =8 A* @ $ 重 整和芳烃抽提联合装置， 建成于 !5 世纪 <5 年代 初期， 后 改 造 为 5> =5 A* @ $ 宽 馏 分 重 整 装 置。 =;;: 年， 随着原油加工能力的提高和汽油质量升 级的要求， 改造为 5> !8 A* @ $。受投资影响， 重整 装置改造时一段立式换热器未能进行更换， 仍利 旧两台换热面积各为 ?85 -! 的换热器， 在生产出 现波动时易出现偏流， 管程、 壳程出口温度各偏差 =55 F 以上， 且偏流后很难进行调整， 立式换热器 偏流造成生成油的余热未能充分利用， 增加了后 部冷却系统的负荷， 冷后温度上升， 循环氢易带轻 组分， 循环氢压缩机负荷增大， 影响机组平稳运 行。立式换热器偏流容易出现泄漏情况， 影响汽 油辛烷值。 # 炼油厂重整装置出现的问题主要是施工质 量不 高 造 成 的： 以 四 反 为 例， 中心管材质为 5G.=:H4=5#4， 高度为 8 855 --， 反应器筒体材质 为 =9G.=A+I， 两者的热膨胀系数不同， 中心管的 热膨胀量系数较大， 正常时两者膨胀差在 =; -左右。而三反中心管的高度为 ? 855 --， 膨胀差 偏小， 这也是三反催化剂跑损量小的原因之一。 由于反应器内构件到货时尺寸偏差较大， 在第一 次安装时尺寸经多次修改， 安装顺序有所改变， 中 心管处的填料函部分被修改为填料函弧形板用螺 栓刚性连接， 而且非常紧固， 原设计可以保证中心 管在膨胀时自由伸缩， 所以此处为中心管向上膨 胀的一个阻碍点。而筒体内壁上焊了四个支腿， 用于在安装时吊起四块扇形板， 此结构将筒体与 扇形板紧固的连接在一起。以上两个关键点在中 心管与筒体发生热膨胀差时将发生正向或逆向的 错位， 特别是在紧急停工后马上恢复时， 如果进料
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催化重整催化剂运行异常的处理于宁（中国石化九江分公司 江西九江 332004）摘要：催化重整是生产高辛烷值汽油组分和芳烃的重要工艺 ,并且能为炼厂提供廉价的氢气。
随着我国汽油需求量的大幅度增加和环保法规的日益严格 ,要求各炼厂提供越来越多的辛烷值高、烯烃和硫含量低的重整汽油组分。
本文主要介绍了重整装置在两次产品氢增压机出现故障后的运行状况，出现催化剂硫中毒及催化剂水氯不平衡的处理经过。
关键词：重整催化剂 硫中毒 水氯不平衡1.前言30万t/a催化重整装置自2010年8月份催化剂再生后，在9月14日及10月26日，出现两次产品氢增压机出现故障停机的情况，系统憋压，处理后装置正常运转，11月2日，重整提量至38t/h，而产氢没有增加，车间组织分析原因，排查过程中在重整循环氢中发现有含硫化氢5PPm；11月3日，7:00再次现场检测出循环氢中含5PPm 的硫化氢，立即汇报相关单位，上午调度组织生产分析。
12:00中试分析出精制油硫含量超标，初步判断为硫中毒，现将重整催化剂硫中毒的处理及后续税率水氯调整进行详细的阐述。
2.重整催化剂硫中毒事故工艺分析（1）生产动态1，2010年9月14日，15:20 C501AB突然自停。
16:00查处是仪表断电引起后重新启动C501AB，期间预加氢及重整系统压力曾憋至2.0Mpa，打开紧急泄压后，整个预处理床温波动较大，重整进料降至25t/h，改抽精制油。
预处理重新升温开工，19:00切换进料，开始提量提温。
2，2010年9月19日，14:00投用C503，停C501AB、C2503，V201尾氢改与V102尾氢合流至V518。
车间同步下发相关预案。
3，2010年9月24日，重整进料由36t/h提至37t/h。
4，2010年9月30日，20:00重整原料由204#换至202#。
5，2010年10月8日，重整原料换至204#。
6，2010年10月16日，9:45C503停机，期间因技术人员在场，生产波动不大。
7，2010年10月20日，16：30重整进料提至38t/h，重整产氢接近15600Nm3/h。
8，2010年10月22日。
9:00重整T102底放空管线泄漏，重整降温至485/485/488/488，重整进料降至27t/h，经T101吃精制油，之前T101已置换20分钟。
23日15:30切换原料，重整恢复正常生产，进料22:10提至37t/h。
9，2010年10月24日，11:15重整开始储精制油。
10，2010年10月26日，6:55 C503停机，期间V518压力最高达1.5Mpa。
重整紧急泄压后生产未有大变化，9:00开C503，各部恢复正常生产。
11，2010年10月27日，17:30重整提量至38t/h，R101提温至286℃。
12，2010年10月28日，重整白班注氯由1000ml，降至500ml。
储精制油量有所增加。
13，2010年10月31日，9:30重整原料换至203#。
14，2010年11月1日，重整进料提至39t/h，15，2010年11月2日，重整进料降至38t/h.(提量后产氢量没有增加，车间组织查找原因)，晚上检测出重整循环氢中含硫化氢5PPm。
16，2010年11月3日，7:00再次现场检测出循环氢中含5PPm的硫化氢，立即汇报相关单位，上午调度组织生产分析。
12:00中试分析出精制油硫含量超标，重整进料降至35t/h，各反降温至460℃，停储精制油。
（2）相关生产数据1，重整四个反应器总温降数据统计下表为10月28日至11月2日的重整四个反应器温降之和，单位是（℃）： 28日 29日 30日1日2日3日4日5日6日7日8日9日155 145 150 139 140 142 143 141 145 139 141 147 10日 11日 12日 13日 14日15日16日17日18日19日 20日 21日143 144 140 143 139 141 138 140 144 139 137 139 22日 23日 24日 25日 26日27日28日29日30日31日1日2日132 111 124 126 122 132 134 127 131 123 119 115从上述数据中可以看出，重整总温降出现不可逆转下降趋势是由2010年10月30日开始的。
2，重整外送氢量数据统计下表为10月1日至11月2日，重整装置每小时外送氢气量，单位是（Nm3/h）：1日2日3日4日5日6日7日8日9日15444157341529415629156531549515463156371516010日 11日 12日 13日 14日15日16日17日18日19日 20日 21日15169 15439 1550715426 149901569015651151061554415521 15786 1568422日 23日 24日 25日 26日27日28日29日30日31日1日2日12573 11989 1330413854 128931337113886141681406214546 13667 13591重整外送氢量在22日之前都在正常值，此后也在逐步恢复，直到31日后出现拐点，重整产氢能力明显下降。
3，重整稳定汽油分析数据下表为10月26日至11月2日，重整稳定汽油定期及加样数据：日期 26 28 29 1 2 芳含 62.2% 61.83% 59.98% 56.4% 辛烷值95.1 94环烷烃 2.92% 3.59% 从稳汽分析可看出，生成油芳含逐步下降，产品辛烷值从1日开始有下降趋势。
4，抽提进料组成数据由芳烃抽提装置进料化验分析数据拷贝出下图：此图为芳烃抽提进料非芳含量，其突变点出现在10月30日15:00分析数据，非芳含量明显增加。
此数据每天分析两次，主要为芳烃生产提供调节依据，同时也反映了重整生成油组成及芳烃转化率。
5，重整进料分析数据由重整进料化验分析数据作出下列两组分析图：（3）事故过程分析从各项生产数据来看，催化重整装置在10月22日之前无任何异常状态，虽前面经过两次停机事故，但未对生产造成负面影响。
10月22日至23日的T102抢修，因切除T102及V103保护剂，对重整有轻微影响，后几天已逐步恢复。
10月31日，生产状况出现异常，硫对重整催化剂的影响显现，随后车间多方寻找原因，联系原料及生产油的相关分析，1日分析出重整生成油环烷烃含量确有上升，但是正处提量阶段，2日作降量处理，并在当晚进行循环氢硫化氢检测，3日早7:00再次检测循环氢中硫化氢，确认重整系统有连续硫进入。
12:00中试做出精制油硫含量2.7PPm，车间立即组织布点分析，通过几组数据分析，确认预加氢原料与生产油换热器内漏。
10月10日至13日在分公司的组织下，对E105进行抢修。
14日精制油合格后，重整逐步恢复。
3.重整催化剂活性对比 1.E105抢修前后生产数据对比时间重整进料各反温度(℃)产品辛烷值 总温降(℃) 产氢量(Nm 3/h) 氢纯度10月4日 37t/h 488-492- 96 143 15495 81.9% 10月18日 37t/h 488-492 96.5 144 15544 85% 10月29日 38t/h 489-493 95.1 127 14168 86.9% 11月1日 38t/h 488/491 94 119 13667 85.9% 11月17日 36t/h 485/488 90.5 122 10155 88% 11月18日 36t/h 486/489 92.5 122 9975 86.4% 11月19日 36t/h 488/492 92.6 133 11557 85% 11月20日 36t/h488/492931301180387.8% 2.重整反应注氯2010年截止10月底，重整累计注氯量为1.34PPm ，10月份当月重整注氯量为1.56PPm 。
本次抢修后注氯量一直控制为1.56PPm ，目前注氯量刚调整为2.1PPm ，主要是考虑到预处理注水后重整气中水有所增加、重整进料氯含量下降和稳定汽油辛烷值过低等因素的影响。
下图为2010年11月份重整进料中氯含量趋势：4.催化剂水氯不平衡处理重整催化剂经历过硫中毒之后，虽然对其进行460℃带硫，其活性还是没有恢复到以前的水平，温降始终在125℃左右，1月29日，四反开始出现温升。
2月份汽油辛烷值保持在94.5%：2月1日至3月7日稳定汽油辛烷值循环氢纯度平均在87%：2月1日至3月7日循环氢纯度1月份重整进料（T102底精制油）氯含量在0.9ppm：1月3日至3月7日重整进料氯含量1月10日开始，重整进料中氯含量在逐渐增大，整个1月份氯含量达到0.9ppm，1月30日，重整四反开始出现温升，2月1日车间注氯量进行调整，由夜班一段500ml，二段500ml，调整为夜班一段注650ml，二段350ml。
2月24日注氯调整为一段白班注200ml；二段停注氯。
夜班一段注氯300ml；二段停注氯。
两次调整注氯量循环氢纯度还略有下降，四反还处于温升状态，总温降也无明显变化。
2月20日至3月3日重整循环氢纯度1日2日3日4日5日6日7日118 123 125 128 121 124 1208日9日 10日 11日 12日 13日 14日121 122 120 138 128 125 13315日 16日 17日 18日 19日 20日 21日127 129 127 132 131 125 12522日 23日 24日 25日 26日 27日 28日127 129 131 127 128 131 125 2月份重整四个反应器总温降(单位:℃)3月初，石科院专家现场指导生产，经鉴定，提出重整系统水氯不平衡，氯含量过高，要求重整二段注无水乙醇，按每吨进料5ppm注，3月4日17:00重整二段改注无水乙醇，每吨进料按5ppm注无水乙醇，到3月9日，循环氢纯度，上升至90%左右。
重整总温降明显上升，四反也由原来的温升到现在出现1℃的温降。
总温降达到了141℃。
3月4日至3月9日重整循环氢纯度注无水乙醇前后生产数据对比：时间重整进料各反温度(℃) 产品辛烷值总温降(℃)产氢量(Nm3/h)氢纯度3月1日 38/h 490/494 94.4 127 12500 88.4%3月2日 38t/h 490/494 124 12769 86.7%3月3日 38t/h 490/494 122 12511 84.8%3月4日 38t/h 490/494 127 12400 83.3%3月5日 38t/h 490/494 127 12100 89.3%3月6日 38t/h 490/494 126 12300 89.2%3月7日 38t/h 488/492 94.8 134 12700 90.4%3月8日 38t/h 488/492 141 13900 87.7%总结：（1）发现催化剂有硫中毒的情况，各反入口温度要将至460℃以下，以避免对催化剂严重损害，严格执行硫高降温的原则。