重整装置催化剂使用情况分析
浅析连续催化重整装置催化剂再生技术特点与运行
浅析连续催化重整装置催化剂再生技术特点与运行摘要：本文主要针对连续催化重整装置催化剂再生技术进行了有关讨论，期间分析了其技术特点，同时还从催化剂的装填、循环等方面展开了相应的介绍，针对开工、运行过程中出现的阻碍以及应对举措进行了阐述。
关键词：连续再生技术；催化剂循环；氯吸收罐随着石油市场的开发，炼化公司必须进行一定的工艺调整以满足社会的需要，而催化重整工艺对石化的开发具有重要的作用。
目前的催化重整系统主要分为半再生重整和持续再生重整，而持续再生重整目前已逐步发展为主要的重整项目。
而连续催化重整技术经历了较长的研究开发时期，目前已经逐渐走向完善，并推动着中国炼化企业的稳定成长。
一、催化剂再生技术特点在此次文章探究中，我们针对于催化剂再生情况进行了相关阐述，其中需要用到CycleMax技术，所用的催化剂具有高密度性。
催化剂再生体系的构成主要是一组和反应区联系紧密、功能独立的装置。
该系统的作用性主要体现在可以完成催化剂的不间断循环功能，并且还能够在循环期间进行再生。
对于催化剂而言，其循环与再生都是依赖于催化再生控制系统（CRCS）的控制来完成的。
重整反应器结构为两叠置式，反应器主要涉及四种，分别是第一、二、三、四反应器，这几种反应器可以简述为一反、二反、三反以及四反。
两两叠置具体代表的是一反和二反重叠、三反和四反重叠。
还原区域所分布的位置是一反的上端，而对于三反来讲，其顶部位置设置着催化剂缓冲罐。
而其余两种反应器的底部位置都配置着相应的收集器，其和反应器之间是一体的关系。
还原段所在的位置是第一反应器的顶端，其应用的是两段还原。
第一段开展低温还原工作，去除大量的水；第二段基于干燥的状态下开展高温还原工作，确保取得良好还原效果的基础上，避免高温、高水环境引起催化剂金属积聚，进而阻碍活性复原。
使用了UOP公司的ChlorsorbTM氯吸附技术，并设有独立的氯气吸附罐，以替换原来的碱洗塔及附属装置。
在氯气吸收罐里，源于再生器的放空气和反应催化剂直接接触收集放空气中的氯气，既减少了四聚氯乙烯的损耗，又无废液污染。
PRT—C／PRT—D催化剂在催化重整装置上的工业应用
为了解决 上述 问题 ， ２ ０ １ ０年 ６月使用 由某 研
究 院研制 的半 再生 重整 催化 剂 Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｄ替 换 已失 活的 Ｃ Ｂ 一 ８ ／ Ｃ Ｂ 一 １ １ 催 化剂 。 介绍 Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｄ催 化 剂 在胜 利石 化公 司 催 化 重整 装 置 上 的应 用 情况 ，并 与 之前 使 用 的 Ｃ Ｂ 一 ８ ／ Ｃ Ｂ 一 １ １ 催 化 剂 进 行对 比 ，通 过 对 比发 现 ， Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｄ催 化剂可 以在较缓 和 的反应 温度 、
较低 的反应压 力 、 较高 的体 积空速 下 ， 具有 较高 活
性、 选 择性和稳 定性 。
郎 宝 ． Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｄ催化剂在催化重整装置上的工业应用
・ ３ ７・
图 １ 胜 利 石 化 公 司 重 整 系统 的工 艺 流 程 示 意
注： 一段包括一反和二反 ， 二 段 包 括 三 反 和 四反 。
经换 热 冷却后 送 出装置 作 为重整 产 品（ 即稳 定 汽 油） ， 其 工艺流程示意 见图 １ 。 ２ Ｐ Ｒ Ｔ — Ｃ ／ Ｐ Ｒ Ｔ— Ｄ 催化 剂 的物化 性 质 以及装 填 情 况
次 再生 ， 开 工初期 运行 状态 良好 ， 运 行一 年后 ，
催 化 剂失 活 ， 致使 重整 液体 收率 、 辛烷 值 、 氢气 纯 度和反应 总温降等 指标下 降 ，不能正 常生产 高辛
工业 ・ 生 产
ＰＥ ＴＲＯＣＨＥ ＭＩ ＣＡＬ Ｉ ＮＤＵＳ ＴＲＹ ＴＥＣＨＮＯＬ ０ＧＹ
石 化 技术 ， ２ ０ １ ３ ， ２ ０ （ ４ ） ： ３ ６
连续重整装置催化剂再生除尘系统运行分析
ｌ ８ ． ４ １ ８ ． ８
２ 粉 尘产 生 的原 因和 危 害
图 ２为前 １ ０个催化剂运行周 期除尘风机 出Ｅ ｌ 流量的调整变化 ． ２ ． １ 粉尘产生的原 因 在第 ７ 周期时 已经恢 复到了装置检修前 的操作 参数 ．从 开工 初期的 １ ） 装 置开工初期 ．新装填的催化剂会携带和产生部分催化剂粉 ３ ４ ０ ０ Ｎ ｍ ３ ／ ｈ降到 ３ ２ ０ ０ Ｎ ｍ ３ ／ ｈ 以下 ． 表明催化剂再生系统运转正常。 尘， 这些粉尘 随着催 化剂再生系统 的循 环逐渐淘析至 除尘 系统 ． 致使 开工初期粉尘量收集量较大 ： ２ ） 在再生 系统催 化剂流化过程 中 ， 催化剂与提 升管线 、 反应器 和 再生器等设备均需要较长时间 的运行磨合 ． 是开工初期粉尘量增加 的
３ ． １ 除尘系统的调试 ２ ０ １ ２ 年１ Ｏ 月份 ． 装置检修结束 重新开车 此次开车初期 ． 重整再 生系统运行不够稳 定 ， 长时间处于调试 、 系统 磨合中 。 催化剂循环随着 催化剂运行周期增长而逐渐趋于好转 ． 产生的粉尘量也随系统运转情 况 的改善而减少 此时工艺 淘析气体也需要随着粉尘量 的减少不断加 以调整 ．过高的淘析气量会使大量的完整催 化剂被淘析至除尘系统 ． 损失催化剂 ： 过低的淘析气量则不能保证催 化剂粉尘和破碎催化剂颗 粒完全被析 出． 因此根据现场粉尘 情况 分析 ． 调整 除尘 风机出 口淘析 气量 。 表 １ 中记录 了催化剂循环周期 （ 一个循环周期为 ３ ． ６ 天） 内产生
Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｓ ｔ ｒ ｉ ａ ｌ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ
第０ ３ 期
山 东 工业 技 术
２ ０ １ ４ 正
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理摘要：本文主要总结了天津分公司0.8Mt/a重整运行过程中出现的典型问题以及采处理措施。
分析问题产生的原因，通过技术改造、工艺参数优化和设备更新等方式，解决装置运行过程中出现的原料硅含量超标、加氢反应器压降增高、重整进料换热器堵塞、再生运行不稳定等问题。
通过持续优化调整改造，实现了装置在不断变化生产条件下稳定高效运转。
关键词:重整硅含量压降优化加氢压降重整进料换热器连续再生运行1概况中国石化天津分公司0.8Mt/a连续重整装置于2000年6月建成投产。
采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，重整产品作为下游芳烃联合装置原料。
加氢部分处理能力0.6Mt/a，采用先分馏后加氢工艺设计。
重整部分采用超低压重整技术，设计反应压力0.35Mpa，目前使用石油化工科学研究院研制PS-Ⅶ催化剂。
催化剂再生部分采用UOPCycleMax连续再生工艺，催化剂再生能力681kg/h。
装置投产后一直高负荷连续运行，期间出现了各种问题。
针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效、稳定生产。
2装置出现的问题和解决方案2.1预加氢反应器床层压降异常增加装置从2012年9月开工后至2015年6月，压降由0.01MPa缓慢增至0.05MPa。
随后预加氢压降增长速率突然加快，至2015年10月预加氢压降增长至0.3MPa。
反应器压降过高，预加氢氢烃比无法满足生产要求。
预加氢停工检修96小时，更换部分预加氢催化剂。
检修期间重整装置保持80%负荷运转，对天津公司原料和氢气平衡产生一定影响。
正常情况下，预加氢反应器床层压降增加一般是由于系统内杂质积累、频繁开停工、原料超标等多种因素引起，并且随着装置运行时间延长呈缓慢上升趋势[1]。
系统内常见的杂质主要是铁,原料中超标主要是烯烃特别是二烯烃，铁锈的形成累积及焦块的形成是导致预加氢反应器床层压降增加的常见主要原因。
按照上述常见原因进行了分析，发现本次预加氢压降升高并非属于上述常见情况。
UOP连续重整装置催化剂循环故障分析及处理
UOP连续重整装置催化剂循环故障分析及处理朱亚东【摘要】介绍了UOP连续重整装置再生器或反应器中因催化剂颗粒间隙中气体线速发生变化而对催化剂颗粒移动产生的影响,并对几种异常现象进行分析,包括:①气体线速过高会造成催化剂贴壁或空腔现象,引起还原段料位和分离料斗料位突然降低;②再生剂和待生剂下料管线中,气体流动方向与颗粒移动方向相反,气体流速过高导致催化剂无法向下移动,引起催化剂循环中断;③对于闭锁料斗来说,如果闭锁区的下料管中催化剂料封被高压差破坏,气体就会互串导致闭锁区与缓冲区之间连通,且闭锁料斗的催化剂循环中断.通过对以上3种案例进行分析可知,分离料斗补充氮气量、氮封罐补充氮气量、闭锁料斗的补偿气流量异常增加均意味着输送故障已经发生.使连续重整两器的各处流量保持在正常范围是催化剂稳定输送的前提.当装置出现异常现象导致输送停止或波动后,需采取针对性措施加以解决和恢复.【期刊名称】《炼油技术与工程》【年(卷),期】2014(044)010【总页数】6页(P5-10)【关键词】连续重整装置;催化剂;贴壁;空腔;故障分析【作者】朱亚东【作者单位】中国石油化工股份有限公司荆门分公司,湖北省荆门市448039【正文语种】中文连续重整装置中只有催化剂提升线中颗粒的运动属于气力输送(流化床)，其他区域如反应器、再生器及分离料斗内催化剂的移动均为重力输送(移动床)。
颗粒依靠重力向下移动，如果气流方向与颗粒移动方向垂直或相反，气体对颗粒的移动就会产生阻碍作用。
在闭锁料斗中，正是通过改变缓冲区与闭锁区的差压，调整闭锁区下料管内气体流速，实现对催化剂输送的控制。
在UOP连续重整装置再生器及反应器中，气体流动方向与颗粒移动方向垂直，气体线速过高会造成催化剂贴壁或空腔，引起局部催化剂运动受阻。
再生剂和待生剂下料管线中，气体流动方向与颗粒移动方向相反，气体流速过大会导致催化剂无法向下移动，引起催化剂循环中断。
闭锁料斗闭锁区与缓冲区的差压过大，闭锁区下料管内气体流速会迅速上升，导致闭锁区下料管内的催化剂料封被破坏。
重整催化剂PS-VI在连续重整装置的应用和使用情况分析
重整催化剂 PS-VI在连续重整装置的应用和使用情况分析摘要本文主要通过首次标定数据对低积碳速率PS-VI催化剂在某连续重整装置中的应用情况进行阐述，并对使用情况进行分析。
关键词：连续重整；重整催化剂；PS-VI；分析1前言某连续重整装置以轻烃回收装置的直馏石脑油（其中含少量渣油加氢石脑油及加氢精制石脑油，在装置界区外混合）及加氢裂化重石脑油为原料，该装置引进UOP第三代超低压连续重整技术；催化剂再生部分采用 UOP 第三代催化剂再生工艺“CycleMax”专利技术，催化剂的循环速率为2041kg/h。
重整催化剂采用石油化工科学研究院开发、湖南建长石化股份有限公司生产的PS-VI（工业牌号为RC011），主要生产高辛烷值汽油组分及混合二甲苯，并副产重整氢气。
2重整催化剂的应用情况连续重整装置自开工正常后，因生产平衡需要，装置一直处于低负荷运行状态。
2021年装置进行开工标定。
重整催化剂自投用7月时间，闭锁料斗共循环10.4万次。
装置开始使用该催化剂以来，除了开工初期出现碳含量部分超过4%(m)外，其余均在4%(m)以内，且基本保证在3～4%(m)。
表2-1重整单元主要操作参数项目单位设计值贫料富料总温降℃306303.9241.9 WAIT℃-519.5519.1 WABT℃-484.3490.82反应空速(体积)贫料/富料h-12.7/2.751.66 1.66反应压力MPa0.240.2520.249氢油比（贫料/富料）mol2/1.7 3.28 4.41 3重整催化剂使用情况分析3.1催化剂物理性质装置刚运行期间该催化剂比表面积为190m2/g，运行3个月后，该剂比表面积为180m2/g。
从该数据可知，目前该剂仍处于新鲜剂状态。
从表3.1-2可知，再生部分在60%（即1.225t/h）催化剂循环速率时，富料工况待生催化剂碳含量3.4%（wt），再生催化剂碳含量为0.055%（wt），氯含量为1.16%（wt）；贫料工况待生催化剂碳含量为3.24%（wt），再生催化剂碳含量为0.045%（wt），氯含量为1.13%（wt）。
R-334催化剂在连续重整装置的工业应用
第39卷第2期2021年3月石化技术与用Petrochemical Technology&ApplicationVol.39No.2Mar.2021DOI：10.19909/ki.ISSN1009-0045.2021.02.0109工业技术(109-112)R-334催化剂在连续重整装置的工业应用!晓燕，周晶，赵静（中国石油兰州石化公司炼油厂，甘肃兰州730060）摘要：在中国石油兰州石化公司80万t/a连续重整装置上考察了美国UOP公司研发的R-334催化剂的性能，并进行了工业标定。
结果表明：使用R-334催化剂，重整装置C"4液体收率为91.30%,纯氢收率为4.50%,原催化剂分别提高0.61,3.85个百分点，脱戊烷油研究法辛烷值达到催化剂技术协议保证值（不小于102）；R-334待生催化剂碳质量分数维持在3%~5%，氯质量分数稳定在约0.95%；R-334催化剂稳定性良好，可以在高苛刻度下长周期稳定运转％关键词：连续重整；催化剂；含氯量；氢气;C"5液体收率;芳＜中图分类号:TE624.4I2文献标志码:B文章编号:1009-0045（2021）02-0109-04中国石油兰州石化公司80万t/a连续重整装置采用美国UOP公司第2代超低压连续重整工艺和第3代Cyclemax催化剂再生技术［1］，以常减压直I石脑油I分为原料，主要产品为苯、甲苯、二甲苯、氢气等％2019年5月装置大检修期间，将已使用6a的重整催化剂更换为UOP公司研发的R-334催化剂。
本工作在重整装置检修完成并平稳运行一段时间后，对该装置进行了工业生产标定，考察了R-334催化剂的性能，以期为同类装置％1R-334催化剂与重整进料的性质1.1R-334催化剂性质R-334催化剂由中国石油抚顺石化公司催化剂厂生产,其主要物化性质见表1。
表1R-334催化剂的主要物化性质项目规格指标项目规格指标形状球型状还原态堆密度/(kg-m-3)570表$(m2-g-1)183粒径/mm 1.60压碎强度/（N-粒-1）59.33!住白）/%0.28表2重整进料主要性质性质定设计值$(kg-m-3)730740I程/!初I点73.085.310%88.097.550%105.5113.090%132.5142.8I149.5171.6含硫量/(!g-g-1)0.5!0.5含氮量/(^g'g"1)0.47!0.50 $(ng- g-1)<1!1$(ng- g-1)<1!10$(ng- g-1) 2.64!4.002R-334催化剂装填与重整装置开工2.1R-334催化剂装填装置工段，检装达到要求后，以下2组装填催化剂，装R-334催化剂52.90#%第1组：还原段、第1〜第4、催化剂，装在原段的」处，共装催化剂44.30t；第2组：分离料斗、再生、，装在分，共装入催化剂&60t。
催化重整危险因素分析及其防范措施
催化重整危险因素分析及其防范措施催化重整是一种常用的炼油工艺，目的是将较重的石油馏分转化为较轻的产物，如汽油和液化石油气。
然而，催化重整过程中存在一些潜在的危险因素，需要进行分析并采取相应的防范措施来保证操作的安全性。
以下是针对催化重整危险因素的分析及其防范措施。
1.高温和高压环境：催化重整过程需要在高温高压的条件下进行，这增加了操作人员和设备的安全风险。
高温环境可能导致催化剂中的物质发生热分解或爆炸，高压环境可能导致设备失效或泄漏。
防范措施：确保催化重整装置的设备设计和操作符合相关的安全标准，使用高质量的设备和材料来抵御高温高压环境的挑战。
定期对设备进行检查和维护，及时更换老化的设备和阀门，确保操作人员的安全用具配备齐全。
2.催化剂中毒和腐蚀：催化剂中的成分可能对人体有毒性，接触或吸入过量可能导致中毒。
催化剂也可能具有腐蚀性，会对设备和管道造成损害。
防范措施：评估催化剂的毒性和腐蚀性，确保操作人员接触到催化剂时佩戴适当的个人防护装备，如手套、面具和防护眼镜。
对催化剂的质量进行严格控制，以减少剂量或更换更安全的催化剂。
3.泄漏和火灾爆炸：催化重整过程中，设备和管道可能发生泄漏，导致有害物质释放到环境中。
这些有害物质可能具有易燃易爆的特性，可能引发火灾或爆炸。
防范措施：定期对设备和管道进行检查和维护，确保没有泄露点。
在装置和管道中设置泄漏报警器和监测装置，可以及时发现泄漏，并采取应急措施。
设置有效的灭火设备和系统，以便在发生火灾时迅速进行灭火。
4.废水和废气的处理：催化重整过程中会产生大量的废水和废气，其中可能含有有害物质，对环境造成污染。
防范措施：建立废水和废气处理系统，通过物理、化学或生物方法将废水和废气处理为对环境无害的产物。
确保处理系统的有效性，并定期监测废水和废气的排放情况，以确保符合环保法规的要求。
总结起来，催化重整过程存在高温高压、催化剂中毒和腐蚀、泄漏和火灾爆炸，以及废水废气处理等危险因素。
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整装置催化剂使用情况分析
刘忠杰
摘要：通过对重整装置2005年和2008年生产数据对比，对重整催化剂各方面性能进行了分析
关键词：重整装置催化剂生产反应性能分析
1.概述
重整催化剂是重整装置重要的组成部分，是半再生重整的技术核心，半再生重整催化剂活性组分分为单金属和双金属等，双金属催化剂与单金属催化剂相比具有活性稳定性高、选择性好、抗积炭能力显著改进等特点。
评价重整催化剂性能的好坏主要考核装置生产的以下两种指标：装置在相同反应条件下的的液体收率是否高和在性质相近的原料及相同反应条件下汽油辛烷值的高低。
为了进一步了解沧州分公司重整装置运行情况，充分发挥重整装置催化剂的作用，为装置的优化运行创造条件，进一步提高种植的经济效益，下面对目前重整装置所用催化剂做一简单分析。
1.重整装置简介
沧州炼油厂重整装置始建于1998年，装置设计规模15万吨/年，设计形式为固定床半再生，于1999年5月建成投产，整套装置包括重整原料加氢预处理和催化重整两个部分，利旧镇海炼化股份有限公司15万吨/年催化重整装置重整单元的部分旧设备，主要包括第一，第二反应器及预分馏塔。
预加氢采用一次通过流程，即重整产氢经过预加氢压缩机增压后一次通过预加氢系统，从预加氢气液分离器
V2103送出。
重整部分使用的催化剂为3932和3933,2005年5月一反更换了长岭催化剂厂生产的PRT-C。
重整装置建设的目的为生产高辛烷值汽油。
3. 3932和3933催化剂的性质
沧州分公司重整装置开始使用的催化剂为3932和3933及后来一反更换的PRT-C，均属于双金属催化剂，主要活性组分为贵金属铂和铼，其中贵金属铂含量为：2.1～2.5%，形状为长条形，采用两段装填工艺，与其他双金属催化剂相比，3932和3933催化剂两段装填工艺具有更高的活性、选择性和氢气产率。
3.1.3932和3933催化剂的物性指标
3932和3933催化剂的物性指标见下表1。
表1.3932和3933催化剂的物性指标
３.2.3932和3933催化剂的装填情况
从上面催化剂的物性指标可以看出，3932催化剂的重金属铂含量为2.5%，比3933高，具有较好的抗积碳性能和抗硫污染性能，因此第一和第二反应器装填的催化剂为3932，第三和第四反应器装填的催化剂为3933。
2005年5月将重整一反催化剂由3932更换为PRT-C,其他反应器未更换。
新更换的PRT-C催化剂的悟性指标见表2。
表2：PRT-C催化剂的物性指标
从上表可以看出催化剂PRT-C的铂含量和3932的铂含量相同，均为0.25%，其他的物性指标也相当，可以认为两种催化剂的性能相当。
4.催化剂的使用情况分析
从上面重整催化剂装填情况可以知道，最初开工时重整四个反应器装填的催化剂是3932和3933两种，2005年5月一反更换为催化剂PRT-C后，重整使用的催化剂变成了3932、3933和PRT-C三种。
考虑到一反催化剂2005年才更换，因此为使分析数据有对比性，所取数据均为重整一反更换催化剂以后的数据。
4.1催化剂选择性分析
表3、表4分别是2005年8月和2008年9月产品汽油辛烷值及原料的族组成数据。
表.3.2005年8月和2008年9月产品汽油辛烷值
表4.原料的族组成数据,
从表3、表4可以看出，与2005年8月相比，2008年9月催化重整装置的加工量基本相当，但一反反应温度有了较大的提高，说明催化剂的选择性已有所降低；虽然2008年9月和2005年8月重整装置加工的原料性质相比，芳潜有所提高，较有利于汽油辛烷值的提高，但考虑到催化剂在使用了多年后，特别二反、三反、四反的催化剂已经使用了将近十年，而其汽油产品的辛烷值仍能保持在95以上，说明目前的重整催化剂仍有较好的选择性。
4.2催化剂的活性分析
重整一反于2005年3月更换了催化剂，考虑到新催化剂装填后需要运行两三个月后性能才会稳定，同时考虑到装置加工量及原料的影响，因此选用数据尽量为相近的数据，因此选用了2005年8月生产任务完成情况与2008年9月生产任务完成情况进行对比，催化重整装置
生产任务完成情况对比见表2。
表5.催化重整装置生产任务完成情况对比
表6.催化重整装置主要操作条件
从上表可以看出2008年9月重整装置加工量与2005年8月加工量相当，甚至有几天略有提高，反应条件除了一反的温度略高以外，其他反应条件相当。
从生产情况看2008年9月与2005年8月相比，其液收有所降低，富氢气体产率有所提高，瓦斯产率也有所提高，说明催化剂的活性有所降低，这是符合时间规律的。
但从2008年9月份的液收看，在装置基本满负荷的情况下其汽油产率仍然达到了93.1%，仅比
三年前一反换剂后的汽油产率低了1.24个百分点，说明催化剂仍有较高的活性。
4.3重整催化剂的反应性能
下表为2008年催化重整装置几次提温，重整汽油辛烷值变化情况表7. 重整汽油辛烷值变化情况
注：表中11月多次辛烷值变化是因为这只提高加工量所致
从上表可以看出，虽然沧州分公司催化重整催化剂已运行了多年，特别是特别二反、三反、四反的催化剂已经使用了将近十年，但在将装置反应温度提高3后，汽油的辛烷值可以提高1各单位，说明重整催化剂仍有较好的的反应性能。
5.结论
从以上分析可以看出，沧州分公司催化重整装置在一反催化剂已使用了4年多，二反、三反、四反的催化剂已经使用了将近十年的情况下，仍具有较好的催化剂选择性、活性和良好的反应性能。
2010.11．9
重整装置催化剂使用分析
中国石化股份公司沧州分公司
刘忠杰
2010.11.9。