0.25+6+12×0.225HT钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用
211191974_低平板挂车用295
低平板挂车用295/60R22.5全钢载重子午胎的设计李凤威 常素玲 肖 春陕西延长石油集团橡胶有限公司摘 要：本文介绍了低平板挂车用295/60R22.5全钢丝载重子午线轮胎的设计，包59应用技术APPLIED TECHNOLOGY 相近规格轮胎的外直径膨胀率数据，本次设计D取918mm。
全钢载重子午胎的断面宽设计，应考虑到不同胎体帘线的伸长性能、轮胎断面轮廓、带束层角度和长度等影响因素，根据笔者所在公司相近规格轮胎的断面宽膨胀率数据，并结合胎圈过盈设计的思路，本次B取290mm。
2.行驶面宽度（b）和弧度高（h）b和h是决定胎冠轮廓的主要参数，其值的选取直接影响到轮胎的耐磨性能、抓着性能、牵引性能、滚动阻力等性能。
b值过大，胎肩增厚，生热量过高，散热困难，易造成胎肩、胎冠脱层的早期风险；若b值过小，胎面与路面接触面积小，极易早期磨损。
h值过大，胎面与路面接触面积小，耐磨、附着等性能差；h值过小，虽然耐磨性能和附着性能得以提升，但胎肩过厚，影响散热。
适当调整b和h可以优化轮胎接地面的形状和大小，均衡胎冠接地面各部位的压力，减少胎冠和胎肩区域内部的应力应变，提高轮胎的性能，考虑到性能均衡，h取10mm，b取242mm。
3.胎圈着合直径（d）和着合宽度（C）及胎圈角度无内胎轮胎通过胎圈与轮辋之间的过盈配合设计，保证轮胎的气密性。
装配过盈量过大时，轮胎装卸困难，且影响胎圈安全性能；过盈量过小时，轮胎不能与轮辋紧密配合，造成轮胎漏气。
根据轮胎和轮辋的使用情况，本设计d取571.5 mm，轮辋宽度228.5mm，C取值241.3mm（比标准轮辋宽度大12.8 mm）。
胎圈角度选取20°和26°两段曲线。
4.断面水平轴位置（H1/H2）轮胎断面水平轴位于轮胎断面最宽点位置，是轮胎充气后法向变形最大的部位，其位置对于平衡胎圈部位与胎冠部位的受力有重要作用。
水平轴位置偏向胎冠，易导致沟底裂、肩空等问题；水平轴偏向胎圈位置，易出现胎圈断裂、胎圈空等问题。
12R22.5低滚阻全钢载重子午线轮胎导向轮的设计
12R22.5低滚阻全钢载重 子午线轮胎导向轮的设计李本超 王业敬 高 原 孙美丽山东华盛橡胶有限公司54应用技术APPLIED TECHNOLOGY二、结构设计1.外直径（D ）和断面宽（B ）全钢载重子午线轮胎充气后受到沿圆周方向钢丝带束层的箍紧作用，外直径D 及断面宽度B 变化较小，根据设计的需要，一般B 取值较小，D 就要取值较大。
结合标准及其他设计经验数据，考虑轮胎充气膨胀率，综合权衡确定D 的取值。
本设计中，D 取值1079mm ，B 取298mm 。
2.行驶面宽度（b ）和弧度高（h ）行驶面宽度b 的确定，要以轮辋宽度R m 为基准。
一般情况下，行驶面宽b =Rm ±15mm ，最终要根据实际需要来确定具体取值。
高速路和路况较好的条件下，b 值较小；较差和恶劣路况，速度较低，b 值较大。
h 的选取与b 数值的确定密切相关，行驶面较宽，相应h 较大；行驶面较窄，相应h 较小。
为获得导向轮静负荷下较好的接地印痕，以及产品低滚动阻力的需要，根据实际情况权衡确定，本设计b 取230mm ， h 取7.8mm 。
3.胎圈着合直径（d ）和着合宽度（C ）着合直径的取值，应满足装卸方便、着和紧密的要求。
胎圈与轮辋装配过盈量过大时，轮胎装卸困难，且影响胎圈安全性；过盈量过小，轮胎不能与轮辋紧密配合，无内胎子午线轮胎容易漏气。
装于深槽轮辋的载重子午线无内胎轮胎，轮胎的着合直径d 一般要小于轮辋的标定直径，以满足过盈配合的要求，使轮胎紧箍于轮辋上，提高牵引性能，避免磨子口现象。
此处，着合直径较轮辋相应部位直径（571.5mm ）小2mm ，d 取569.5mm ；着合宽度C ，一般无内胎载重子午线轮胎胎圈大于轮辋宽度半英寸或1英寸（25.4mm ），b 的取值与C 的取值接近，用来增大轮胎的弹性值，提高轮胎整体舒适性。
本设计C 取228mm ，胎圈部位设计为20度和25度两段直线连接。
4.断面水平轴位置（H 1/H 2）断面水平轴位于全钢载重子午线轮胎断面最宽处，对轮胎的使用性能及寿命起决定性作用。
钢帘线在全钢子午胎胎体中的应用
０．２２＋６＋１２×０．２０ＨＴ钢帘线在全钢子午胎胎体中的应用随着我国高速公路和高等级公路的迅速发展，大大加快了子午线轮胎替代斜交轮胎的速度，因此国内新建的全钢子午线轮胎厂家在迅速增加。
同时，由于各大国际轮胎公司进入中国市场，原材料价格不断上扬，以及国家对车辆超载的限制，市场竞争越来越激烈。
轮胎生产厂家只有在质量、成本和规模等诸多方面具有整体优势，才能在激烈的市场竞争中生存下来，并发展壮大。
市场竞争需要高性价比的子午线轮胎，因此必须对轮胎结构进行相应调整才能适应用户的要求。
胎体是载重子午线轮胎的关键部件之一，钢丝帘线作为胎体的骨架材料，要求具有较高的断裂强力、耐曲挠性好、抗疲劳和磨损以及良好的橡胶粘合力，其中最主要的是其抗疲劳、抗磨损性能。
为达到此目的，就需要采用更高强度、更小直径的钢丝，而好的抗磨损能力则意味着更多地采用无外缠绕丝、内外层捻向一致的帘线及紧密型帘线，同时还应考虑中国货物运输严重超载的实际情况。
１＋６＋１２ＨＴ结构帘线继承了３＋９＋１５＋１的结构优势，有较高的承载能力，正好满足了上述两方面的要求。
根据强度要求，我们选择了０．２２＋６＋１２×０．２０ＨＴ代替３＋９＋１５×０．２２＋０．１５用于胎体进行试验。
现将对比试验情况进行简要介绍。
一、０．２２＋６＋１２×０．２０ＨＴ与３＋９＋１５×０．２２＋０．１５钢丝帘线特性０．２２＋６＋１２×０．２０ＨＴ钢帘线和３＋９＋１５×０．２２＋．１５钢帘线相比有如下特点：１．３＋９＋１５×０．２２＋０．１５钢帘线为普通结构帘线，不同层之间钢丝的捻向和捻距均不相同，而０．２２＋６＋１２×０．２０ＨＴ钢帘线为紧密型结构帘线，除芯股外，其余由１８根直径０．２０ｍｍ的单丝分层加捻而成，捻距不同，但捻向相同，具体结构对比见图１。
1、３＋９＋１５×０．２２＋０．１５钢帘线是带外缠丝的多层结构，每层捻向各不相同，层与层之间的单丝为点接触，在负荷作用下单丝之间存在一定的磨蚀现象，这就会降低轮胎的可翻新性。
0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线在矿山载重子午线轮胎胎圈包布中的应用
第 9 期熊 瑶等．0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线在矿山载重子午线轮胎胎圈包布中的应用5570.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线在矿山载重子午线轮胎胎圈包布中的应用熊 瑶，王 晗，赵 翔，赵玉娜，张宝亮，邢正涛（青岛双星轮胎工业有限公司，山东青岛 266400）摘要：研究0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线在12.00R20矿山载重子午线轮胎胎圈包布中的应用。
结果表明：与3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线相比，0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线直径减小，线密度和破断力增大，压延帘布生产工艺良好，以其替代3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线应用于12.00R20矿山载重子午线轮胎胎圈包布，成品轮胎的充气外缘尺寸和耐久性能符合国家标准要求，胎圈耐久性能显著提升。
关键词：矿山载重子午线轮胎；胎圈包布；钢丝帘线；胎圈耐久性能中图分类号：U463.341＋.3 文章编号：1006-8171（2023）09-0557-03文献标志码：A DOI：10.12135/j.issn.1006-8171.2023.09.0557胎圈钢丝包布是轮胎的重要部件，对轮胎的安全性能和使用寿命起着重要的作用，因此轮胎厂多聚焦于既能满足轮胎使用寿命要求又能降低成本的钢丝材料[1-5]。
目前我公司12.00R20矿山载重子午线轮胎胎圈钢丝包布多采用3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线，与其相比，0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线具有以下优势[6-10]：（1）与3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线相比，0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线直径较小，强度更高，线密度更大，能有效提升轮胎胎圈部位的承载性能，确保轮胎的安全性能；（2）采用0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线可以提升胎圈部位的强度，提高轮胎的抗撞击性能，减少冲击引起的胎圈裂口和胎圈爆破等；（3）相比于3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线，0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线具有更好的导热性能、散热性能和支撑性能，可以有效提高轮胎的耐久性能。
0.25+6+12×0.225HT钢丝帘线在11.00R20全钢载重子午线轮胎胎体中的应用
１ ． ２ 主 要 设 备 和 仪 器
Ｃ Ｇ４ ／ ５ ０ ０ ×１ ３ ０ ０ Ｓ型 钢 丝 帘 布 压 延 生 产 线 ，
意 大￥ １ Ｊ Ｃ ｏ ｍｅ ｒ ｉ ｏ Ｅ ｒ ｃ ｏ ｉ ｅ 公 司产 品 ； ９ ０ 。 钢 丝 帘布 裁 断机 ， 天 津赛 象科 技 股 份有 限公 司产 品 ； Ｚ Ｃ Ｘ３型
２ ３ ４
轮
胎
工
业
２ ０ １ ４年第 ３ ４卷
０ ． ２ ５ ＋６ ＋１ ２ ×０ ． ２ ２ ５ ＨＴ钢 丝 帘 线 在 １ １ ． ０ ０ Ｒ２ ０ 全 钢 载 重 子 午 线 轮 胎 胎 体 中 的 应 用
李 伟 ， 曾 清， 杨利伟 ， 黄 晓丽 ， 杨俊 坤
（ 四川 凯 力 威 科 技 股 份 有 限 公 司 ， 四川 简 阳 ６ ４ １ ４ ０ ０ ）
１ １ ． ０ ０ Ｒ２ ０ １ ８ Ｐ Ｒ全钢 载 重 子午 线 轮 胎 胎 体 ， 研 究
其 应用 效果 。
表 １ 钢 丝 帘 线 基 本 性 能 指 标 对 比
ｌ 实 验 １ ． １ 主要 原材料
０ ． ２ ５＋ ６＋ １ ２× ０ ．２ ２ ５ ＨＴ 和 ３＋ ９＋ １ ５×
用 于１ １ ． ０ ０ Ｒ２ ０ １ ８ Ｐ Ｒ全 钢载 重 子 午 线 轮胎 胎 体 ，
耐久 性试 验条件 如表 ４所 示 。耐久性 试验 结 果表 明， 采用 ０ ． ２ ５ ＋６ ＋１ ２ ×０ ． ２ ２ ５ ＨＴ钢 丝帘 线 的 轮胎 累计行驶 时 间为 １ ３ ９ ． ５ ｈ， 采 用３ ＋９ ＋ １ ５ ×０ ． ２ ２ ＋０ ． １ ５ 钢 丝 帘线 的轮 胎 累计 行 驶 时 间
摘要： 以０ ． ２ ５ ＋６ ＋１ ２ ×０ ． ２ ２ ５ ＨＴ 钢 丝 帘 线 替代 ３ ＋９ ＋１ ５ ×０ ． ２ ２ ＋０ ． １ ５钢 丝 帘 线 应 用 于 １ １ ． ０ ０ Ｒ ２ ０ １ ８ Ｐ Ｒ 全钢 载 重 子 午线 轮胎 胎 体 。试 验 结 果 表 明 ， 以０ ． ２ ５ ＋６ ＋１ ２ ×０ ． ２ ２ ５ ＨＴ钢 丝 帘 线 替 代 ３ 十９ ＋１ ５ ×０ ． ２ ２ ＋０ ． １ ５钢 丝 帘 线 用 于 １ １ ． ０ ０ Ｒ２ ０ １ ８ Ｐ Ｒ全 钢 载重 子 午 线 轮 胎 胎 体 后 ， 成 品 轮 胎 的外 缘 尺 寸 变 化 不 大 ， 强度性能和耐久性能提高 ， 且 轮 胎 原 材 料 成本 降低 。 关键 词 ： 全 钢 载 重 子 午 线 轮胎 ； 钢 丝 帘线 ； 胎 体 中 图分 类 号 ： Ｕ４ ６ ３ ． ３ ４ １ ． ３ ／ ． ６ ； ＴＱ３ ３ ０ ． ３ ８ ９ 文献 标 志 码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ６ — ８ １ ７ １ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ４ ０ ２ ３ ４ — ０ ３
0.25+6+12×0.225HT钢丝帘线在无内胎全钢载重子午线轮胎胎体中的应用
体， 现 将试 验情 况简介 如下 。
１ 实 验 １ ． １ 主 要 原 材 料
０ ． ２ ５ －６ ４ －１ ４ ２× ０ ． ２ ２ ５ ＨＴ 和 ３ － ９ ４ ห้องสมุดไป่ตู้ － １ ４ ５×
期 性 应力 作用 下 易使 钢 丝 间相互 切 割 ， 降低 了钢 丝帘 线 的 耐 疲 劳 性 能； 而 ０ ．２ ５ ｑ －６ －１ ４ ２× ０ ． ２ ２ ５ ＨＴ 钢 丝 帘线 无 外 缠 丝 ， 捻 向相 同 ， 单 丝 之 间为 线接 触 ， 其 耐疲 劳性 能 良好 。
用于长途客运汽车， 也 可 以用 于 长 途 货 运 汽 车 。
公 司产 品 。
１ ． ２ 主 要 设 备
Ｃ Ｇ ４ ／ ５ ０ ０ ｘ １ ３ ０ ０ Ｓ钢 丝 帘 布 压 延 生 产 线 ， 意
大利 Ｃ ｏ ｍｅ ｒ ｉ ｏ Ｅ ｒ ｃ ｏ ｉ ｅ 公 司产品 ； ９ ０ 。 钢 丝 帘布 裁断
第 ３期
余政纲等． ０ ． ２ ５ ＋６ ＋１ ２ ×０ ． ２ ２ ５ ＨＴ 钢 丝 帘 线 在无 内 胎 全 钢 载 重 子 午 线 轮 胎 胎 体 中 的应 用
１ ７ ５
０ ． ２ ５ ＋６ ＋１ ２ Ｘ ０ ． ２ ２ ５ ＨＴ钢 丝 帘 线 在 无 内胎 全 钢 载 重 子 午 线 轮胎 胎体 中的应 用
随着 我 国汽车工 业和 高速公 路 的快速 发展 以 及 车辆 性 能 的提 高 ， 对 轮 胎 的要 求 也 不 断 提 高 。 受原 材料 和燃油 价格 上涨 以及环 保要 求提 高 的压 力， 开 发高速 度级 、 轻量 化 、 操 纵性 能 良好 、 滚 动 阻 力 低 的轮胎 已成 为轮胎 和 汽车制 造商及 用 户 的迫 切 需 求 。为此 ， 我公 司开 发 了 １ ２ Ｒ ２ ２ ． ５ １ ８ Ｐ Ｒ无 内胎 全钢 载重 子午 线 轮 胎 ， 该 规格 轮 胎 不 仅 可 以
0.25+6+12×0.225HT钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用
有限 公 司产 品 。 １３ 性 能测试 ．
点， 以求 提 高 轮胎 的安 全 性 、 久性 能 和 翻 新 率 ， 耐 提 高轮 胎产 品 的市场 竞争 力 。
全 钢载 重 子午 线 轮 胎 采 用 单层 胎体 ， 体 很 胎
轮胎 各项 性 能均按 相 应 国家标 准进 行测 试 。
体 ， 提高轮胎的耐疲劳性能和耐久性能 ， 可 同时 可 减 小 轮 胎 质 量 和 降 低 原 材 料 成 本 。
关 键 词 ： 丝 帘 线 ； 钢 载 重 子 午 线 轮 胎 ； 体 ； 疲 劳 性 能 ； 久 性 能 钢 全 胎 耐 耐 中图 分 类 号 ： ＴＱ３ ０ ３ ９ Ｕ４ ３ ３ １ ３ ． ３ ． ８ ； ６ ． ４ ． ／ ６ 文 献标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：０ ０８ ｏ ２ ｌ ） ７ｏ １－２ １０ —９ ｘ（ ０ Ｏ ０一４ ９０
２ 结 果 与 讨 论
薄， 因此 要 求胎 体 钢 丝 帘 线具 有 很 高 的强 度 和 耐
疲 劳性 能 。０ ２ ＋６ １ ×０ ２ ５ ． ５ ＋ ２ ． ２ ＨＴ钢 丝 帘线 是
２ １ 钢 丝 帘 线 性 能 ． ０ ２ ＋６ １ ． ５ ＋ ０ ２ ＨＴ与 ３ ９ １ ２× ． ５ ２ ＋ ＋ ５×
表 ｌ 两种钢 丝帘线性能指标对 比
１ 实 验 ２ ５ ． ５ ＋ ２ ． ２ ＨＴ 钢 丝 帘 线 ， 苏 兴 江 达钢 帘线 股 份有 限公 司 产 品 ； ＋ ９ １ ×０ ２ ＋ ３ ＋ ５ ．２ ０１ ． ５钢丝 帘线 ， 国内某钢 帘 线厂 产 品 。
随着我 国汽 车工 业 和 高速 公 路 的快 速 发 展 ， 轮 胎工 业也 发展 迅速 ， 场竞 争 日益激 烈 ， 市 应用 高 性 能新 型 骨 架 材 料 成 为 轮 胎 企 业 技 术 研 究 的 重
国内全钢载重子午线轮胎市场分析及新型钢丝帘线的应用
国内全钢载重子午线轮胎市场分析及新型钢丝帘线的应用罗奕文;姜培玉;田浩;高岩【期刊名称】《轮胎工业》【年(卷),期】2011(31)10【摘要】分析当前国内全钢载重子午线轮胎的市场特点及常见轮胎失效模式,介绍载重子午线轮胎用新型钢丝帘线的应用优势.在目前国内载重汽车超载、长途行驶较多的情况下,全钢载重子午线轮胎常出现抽丝爆、胎体钢丝帘线胎圈部位断爆和胎侧拉链爆等损坏现象；全钢载重子午线轮胎胎体用3+9+ 15×0.225 ZZZHT,0.22+6+12×0.20HT,3×0.24+9×0.225CCHT,0.25+6×0.22+12×0.20H T等钢丝帘线,带束层用4+6×0.38/0.30HT Betru(R),3+8×0.33STBetru(R),4+3×0.35HT,0.365+6×0.35HT Betru(R)等钢丝帘线以及带束保护层用5×0.35/0.38HI高性能钢丝帘线可有效减少以上破坏.【总页数】6页(P579-584)【作者】罗奕文;姜培玉;田浩;高岩【作者单位】贝卡尔特亚洲钢帘线技术中心,江苏江阴214434;贝卡尔特亚洲钢帘线技术中心,江苏江阴214434;贝卡尔特亚洲钢帘线技术中心,江苏江阴214434;贝卡尔特亚洲钢帘线技术中心,江苏江阴214434【正文语种】中文【中图分类】TQ330.38;U463.341【相关文献】1.国内全钢载重子午线轮胎市场分析及新型钢丝帘线的应用 [J], 罗奕文;姜培玉;田浩2.新型钢丝帘线在矿山型全钢载重子午线轮胎中的应用 [J], 赵新伟;吴学斌;宋喜政3.全钢载重子午线轮胎胎体钢丝帘线锈蚀原因分析及解决措施 [J], 柴德龙;毛建清;张维雁4.全钢载重子午线轮胎胎体钢丝帘线间距不均匀的原因分析及解决措施 [J], 张庆辉5.国内全钢载重子午线轮胎钢丝帘线的应用与发展 [J], 苏红斌因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
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第４期黎宁等．０．２５＋６＋１２Ｘ０．２２５ＨＴ钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用２３１
加载荷，模拟胎体钢丝帘线在轮胎运行中受到的应力状态，直至钢丝发生断裂破坏。
试验结果见表６。
由表６可以看出，０．２５＋６＋１２×０．２２５ＨＴ钢丝帘线具有更好的耐疲劳性能，这种优势随载荷的增大而逐渐下降，表明采用该结构钢丝帘线作胎体的轮胎在非超载市场将有更明显的优势，并有利于轮胎翻新。
２．１．７疲劳磨损试验
疲劳磨损测试采用环带试验方法，即将橡胶覆在单根钢丝上形成闭合的橡胶带，将其安装在环带试验机上，施加载荷运转一定频次后解剖分析钢丝，试验结果见表７。
环带试验前后钢丝截
表６双向弯曲疲劳试验结果
加载的弯曲应力／ＭＰａ
项目０．２５＋６＋１２×０．２２５ＨＴ３＋９＋１５Ｘ０．２２＋Ｏ．１５
１１８９１４８５１７８３２２３１１
１５５１４４３１７３２２１６７平均值／次４６０４１９３０７０５８６７７４０７９６２６０１２８９３７６０３６２３７６标准偏差１４５６９２３３５９１６７３３２９３３３３８１０００７１０６０５９３极差３１３３２４７４９０３８３０７５８６９３１７２０４３１２２９９１２２５
注：预载荷为１０％破断力．
表７环带试验钢丝解剖检测结果
往：Ａ—Ｏ．２５十６＋１２Ｘ０．２２５ＨＴ，Ｂ一３－｝－９－１－ｌ５Ｘ０．２２＋０。
１５；运转１亿次，速度为１２０次・ｒａｉｎ～，加载应力为４００ＭＰａ．面情况对比如图１所示，钢丝表面磨损情况及主观评价分别见图２和表８。
从环带试验结果可知，０．２５＋６＋ｌ２×０．２２５ＨＴ钢丝帘线各层单丝强力保持率明显高于３＋９＋１５×０．２２＋０．１５钢丝帘线，尤其是最外层单丝。
钢丝截面照片也反映了外缠丝及各层钢丝间的磨损情况，０．２５＋６＋１２×０．２２５ＨＴ钢丝帘线具有较好的表面，３＋９＋１５×０．２２＋０．１５钢丝帘线在胶料渗透性方面存在弱点，钢丝中心存在空隙。
２．１．８抗冲击性测试
钢丝帘线抗冲击性能测试结果见表９。
由表９．－－／见，两种钢丝帘线抗冲击能力相当，但０．２５＋６＋１２×０．２２５ＨＴ钢丝帘线能承受的最大冲击力
图ｌ环带试验前后钢丝截面情况对比
２３２轮胎工业２００８年第２８卷
图２环带试验前后钢丝表面磨损情况
表８钢丝表面磨损情况主观评价
注：Ｏ一无磨损；１一轻微；ｚ一中等程度；３～明显；４一严重；５～非常严重。
表９抗冲击性测试结果
注：同表１．
与破断力的比值为０．３３，而３＋９＋１５×０．２２＋０．１５钢丝帘线则为０．２３。
实际使用时，因０．２５＋６＋１２×０．２２５ＨＴ钢丝帘线应用密度大，轮胎整体抗冲击性能将有所提高。
２．２成品性能
２．２．１室内性能
成品轮胎室内性能测试结果见表１０。
由表１０可见，两种钢丝帘线生产的轮胎均满足现行标准要求。
２．２．２市场返回轮胎帘线测试
轮胎发放市场使用半年后返回解剖出的钢丝
表１０成品轮胎室内性能测试结果
注：同表Ｉ。
帘线检测结果见表１１。
由表１１可见，轮胎使用后０．２５＋６＋１２×０．２２５ＨＴ钢丝帘线单根剥离力小于３＋９＋１５×０．２２＋０．１５钢丝帘线，这可能与其直径较小有关；与新胎相比，０．２５＋６＋１２Ｘ０．２２５ＨＴ钢丝帘线的剥离力降幅较大，今后需继续关注。
市场返回轮胎胎体帘线双向弯曲疲劳试验结果见表１２，钢丝表面磨损情况见表１３。
表１１返回轮胎单根钢丝帘线剥离力测试结果相对值
胎圈”１００９２．４２１．６１００３４．９７９．９胎侧”１００７２．５１０２．１。
１００ｉ３１．７。
６５．０胎冠ｉ００７３．９３２．９１００５５．４８０．７胎侧”１００８４．９３５．４１００７５．７６３．９胎圈”１００５８．２３１．４１００５９．２７７．６注：Ａ—Ｏ．２５＋６＋１２×０．２２５ＨＴ，Ｂ一３＋９＋１５×０．２２＋０．１５；剥离后覆胶率均为１００％；１）ＤＯＴ标识一侧，２）没有ＤＯＴ
标识一侧；★一因试验操作问题数据发生偏离。