钢结构平台设计计算书
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本一、钢结构计算书概述钢结构计算书是钢结构设计过程中不可或缺的环节，它是对钢结构工程进行科学合理设计、保证结构安全可靠的基础。
计算书主要包括材料性能、构件尺寸、连接方式、荷载作用、内力分析、构件稳定、抗风抗震设计以及构造细节设计等内容。
在实际工程中，钢结构计算书编制的准确性与可靠性直接影响到钢结构工程的安全、稳定和耐久性。
二、钢结构计算书的主要内容1.材料性能：根据设计规范，对所采用的钢材、焊接材料、涂层材料等进行性能指标要求，包括强度、弹性模量、屈服强度、疲劳强度等。
2.构件尺寸：根据结构形式、受力状况、构造要求等因素，确定柱、梁、板等构件的尺寸。
3.连接方式：包括焊接连接、螺栓连接等，需考虑连接件的承载力、刚度和疲劳性能。
4.荷载作用：分析结构在各种工况下的荷载效应，包括永久荷载、可变荷载、风荷载、地震作用等。
5.内力分析：根据荷载作用，采用合适的设计方法（如静力分析、动力分析）对构件进行内力计算。
6.构件稳定：针对长细比、宽高比等参数，分析构件在受压、受弯、受扭等状态下的稳定性能。
7.抗风抗震设计：根据规范要求，进行抗风抗震设计，确保结构在风地震作用下的安全性。
8.构造细节设计：针对构件连接、节点设计、构造措施等方面，提出具体设计要求。
三、钢结构计算书的编制步骤1.收集设计资料：包括工程地质条件、场地类别、建筑功能、结构形式等。
2.确定设计依据：根据项目特点，选取合适的建筑设计规范、施工规范等。
3.编制计算书：按照设计流程，分阶段进行内力分析、稳定性分析、抗风抗震设计等。
4.审核与修改：对计算书进行反复审核与修改，确保计算结果的准确性和可靠性。
5.编制设计文件：依据计算书结果，编制钢结构设计文件，包括图纸、说明等。
四、注意事项1.计算书中应采用规范允许的计算方法、公式和参数。
2.计算过程要完整，不得遗漏重要环节。
3.计算结果要进行合理性检查，确保安全可靠。
4.计算书应采用清晰、简明的表述方式，便于审阅。
钢结构课程设计计算书
钢结构课程设计计算书1 设计资料某车间跨度为24m ，厂房总长度90m ，柱距6m ，车间内设有两台300/50kN 中级工作制吊车（参见平面图、剖面图），工作温度高于-20℃，无侵蚀性介质，地震设防烈度为6度，屋架下弦标高为12.5m ；采用1.5×6 m 预应力钢筋混凝土大型屋面板，Ⅱ级防水，卷材屋面，屋架采用梯形钢桁架，两端铰支在钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为400×400mm ，混凝土强度等级为C25，屋架采用的钢材为Q235B 钢，焊条为E43型。
钢材采用Q235B 级，焊条采用E43型，手工焊。
桁架计算跨度：L 0=L -2×0.15=27-2×0.15=26.7m 跨终端部高度：桁架的中间高度：h=3.35m26.7m 处h 0＝2.015m 27m 处h 0＝2.000m 桁架跨中起拱60mm （≈L ／500） 2 结构形式与布置桁架形式及几何尺寸如图所示 桁架支撑布置如图所示 3 荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
沿屋面斜面分布的永久荷载乘以αcos 1=)1102+／10=1.005换算为沿水平投影面分布的荷载。
桁架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（w p =0.12+0.011*跨度）计算，跨度单位为m 。
标准永久荷载：预应力混凝土大型屋面板 1.005×1.42m kn =1.4072m kn 改性沥青防水层 1.005×0.42mkn=0.4022m kn20厚1：2.5水泥砂浆找平层 1.005×0.02m ×0.43mkn =0.008042m kn80mm 厚泡沫混凝土保温层 1.005×0.08m ×0.483mkn=0.0395922m kn4 设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：（1）全跨永久荷载 + 全跨可变荷载 （按永久荷载为主控制的组合） 全跨节点荷载设计值： F=（1.35×2.2732m kn+ 1.4×0.9×0.7）×1.5m ×6m=35.555KN(2)全跨永久荷载 + 半跨可变荷载 全跨永久荷载设计值： 对结构不利时：11-F =1.35×2.2732m kn ×1.5m ×6m=27.617KN(按永久荷载为主的组合)21-F =1.2×2.2732m kn×1.5m ×6m=24.548KN(按可变荷载为主的组合)对结构有利时:31-F =1.0× 2.273 2m kn×1.5m × 6m = 20.457 KN半跨节点荷载设计值12-F =1.4×0.9×0.7×1.5m ×6m=7.938KN (按永久荷载为主的组合) 22-F =1.4×（0.7+0.9×0.7）×1.5m ×6m=16.758KN (按可变荷载为主的组合)（3）全跨桁架包括支撑 + 办跨屋面板自重 + 半跨屋面活荷载 （按可变荷载为主的组合）全跨节点桁架自重设计值： 对结构不利时13-F =1.2×0.42m kn×1.5m ×6m=4.320KN对结构有利时23-F =1.0×0.42m kn×1.5m ×6m=3.6KN半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：4F =（1.2×1.42mkn+1.4×0.72m kn）×1.5m ×6m=23.94KN备注：F=13.04KN .11.-F =13.22KN 21-F =12.75KN 31-F =12.13KN 12-F =8.82KN22-F =13.24KN 13-F =4.15KN 23-F =3.46KN 4F =23.94KN5 杆件设计 （1）上弦杆整个上弦采用等截面，按HI 杆件之设计最大内力设计 N=207.34KN=207340N 上弦杆计算长度：在桁架单面内，为节间轴线长度lox=150.8cm在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况取loy=3*150.8cm=452.4cm因为l oy =3l ox ，故截面宜选用两个小等肢角钢，沿肢相并腹杆最大内力N=122.05KN ,节点板厚度选用6mm ，支座节点板厚度选用8mm 。
钢结构设计-跨度为21m的设计ji计算书
目录1、设计资料 (1)1.1结构形式 (1)1.2屋架形式及选材 (1)1.3荷载标准值（水平投影面计） (1)2、支撑布置 (2)2.1桁架形式及几何尺寸布置 (2)2.2桁架支撑布置如图 (3)3、荷载计算 (4)4、内力计算 (5)5、杆件设计 (8)5.1上弦杆 (8)5.2下弦杆 (9)5.3端斜杆A B (10)5.4腹杆 (10)5.5竖杆 (15)5.6其余各杆件的截面 (17)6、节点设计 (18)6.1下弦节点“C” (18)6.2上弦节点“B” (19)6.3屋脊节点“H” (20)6.4支座节点“A” (22)6.5下弦中央节点“H” (24)致谢 (25)参考文献 (25)图纸 (25)1、设计资料1.1、结构形式某厂房跨度为21m ，总长90m ，柱距6m ，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m 预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C30，屋面坡度为10:1=i 。
地区计算温度高于-200C ，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7度，屋架下弦标高为18m ；厂房内桥式吊车为2台150/30t （中级工作制），锻锤为2台5t 。
1.2、屋架形式及选材屋架跨度为21m ，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。
屋架采用的钢材及焊条为：设计方案采用Q345钢，焊条为E50型。
1.3、荷载标准值（水平投影面计）① 永久荷载：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 KN/m 2 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m 2保温层 0.65KN/m 2(按附表取) 一毡二油隔气层 0.05 KN/m 2 水泥砂浆找平层 0.3 KN/m 2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m 2 屋架及支撑自重(按经验公式L q 011.012.0+=计算) 0.351 KN/m 2 悬挂管道： 0.15 KN/m 2 ② 可变荷载：屋面活荷载标准值： 2/7.0m kN 雪荷载标准值： 0.35KN/m 2积灰荷载标准值： 1.3 KN/m 2(按附表取)2、支撑布置2.1桁架形式及几何尺寸布置 如下图2.1、2.2、2.3所示图2.1 21米跨屋架几何尺寸图2.2 21米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值Aacegg'e'c'a'+3.0100.000-5.310-7.339-6.861-5.319-3.923-2.1620.00-5.641-2.633-0.047+1.913+1.367+1.57+1.848+3.960+1.222-1.039-1.200-1.525-1.776-2.043-1.0-1.0-1.00.000.000.00-0.5+6.663+7.326+5.884+4.636+3.081+1.090BCDE FGHG 'F 'E 'D 'C 'B 'A '0.5 1.01.0 1.01.01.0 1.0 1.0图2.3 21米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值2.2桁架支撑布置桁架形式及几何尺寸在设计任务书中已经给出，桁架支撑布置如图1.1所示。
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本（实用版）目录一、钢结构计算书概述二、钢结构计算书的基本原则三、钢结构计算书的主要内容四、钢结构计算书的具体编制方法五、钢结构计算书的应用示例六、钢结构计算书的注意事项正文一、钢结构计算书概述钢结构计算书是在钢结构设计过程中，对结构进行受力分析、计算及验算的书面记录，是钢结构工程设计的重要依据。
钢结构计算书主要包括构件的截面几何尺寸、材料性能、受力分析、内力计算、稳定性验算、疲劳验算等内容，是保证钢结构工程安全、可靠的重要依据。
二、钢结构计算书的基本原则钢结构计算书应遵循以下原则：1.遵守国家现行设计规范和标准；2.确保结构安全、可靠；3.考虑结构的经济性；4.结合工程实际情况，做到计算方法合理、数据准确。
三、钢结构计算书的主要内容钢结构计算书的主要内容包括以下几个方面：1.构件的截面几何尺寸：包括截面形状、尺寸、壁厚等；2.材料性能：包括钢材的弹性模量、屈服强度、抗拉强度等；3.受力分析：分析钢结构受力类型、作用方向、作用力大小等；4.内力计算：计算钢结构的弯矩、剪力、轴力等内力；5.稳定性验算：检查钢结构在受力过程中的稳定性；6.疲劳验算：分析钢结构在反复荷载作用下的疲劳性能。
四、钢结构计算书的具体编制方法1.根据设计任务书、施工图纸等资料，了解钢结构的工程概况；2.确定钢结构的受力分析模型，进行受力分析；3.查阅国家设计规范，选取适当的计算方法，进行内力计算；4.依据设计规范进行稳定性验算和疲劳验算；5.对计算结果进行分析，确保钢结构满足设计要求；6.将计算过程、结果及分析结论整理成书面报告，形成钢结构计算书。
五、钢结构计算书的应用示例以一栋单层钢结构厂房为例，其计算书应包括以下内容：1.构件截面几何尺寸：柱、梁、屋架等构件的截面形状、尺寸、壁厚等；2.材料性能：钢材的弹性模量、屈服强度、抗拉强度等；3.受力分析：确定厂房柱、梁、屋架等构件的受力类型、作用方向、作用力大小等；4.内力计算：计算柱、梁、屋架等构件的弯矩、剪力、轴力等内力；5.稳定性验算：检查厂房钢结构在受力过程中的稳定性；6.疲劳验算：分析厂房钢结构在反复荷载作用下的疲劳性能。
钢结构设计计算书
钢结构设计计算书⼀、设计资料1、某车间的跨度27m，柱距为6m，⼚房总长度为240m，屋⾯采⽤1.5m*6m的预应⼒钢筋混凝⼟⼤型屋⾯板（屋⾯板不考虑作为⽀撑⽤），屋⾯的坡度为i=1/102、屋⾯永久荷载标准值为2.8kN/m（不含屋架⾃重），屋⾯可变荷载标准值为0.5kN/m，屋架采⽤梯形钢屋架，其屋架⽀承于钢筋混凝⼟柱顶3、屋架的计算跨度：lo=27-2*0.15=26.7m4、屋架的中间⾼度：h=3.340m5、在26.7m的两端⾼度为：ho=2.005m6、在27m轴线处端部⾼度为：ho=1.990m7、混凝⼟强度等级为C25，钢材采⽤Q235-B级，焊条采⽤E43型，⼿⼯焊8、车间的柱⽹布置图如下：柱⽹布置图备注：某车间所设计的屋盖⽆吊车、⽆天窗、⽆振动设备，不必进⾏有关这些的计算。
⼆、结构形式与布置屋架形式及尺⼨如下图所⽰屋架⽀撑布置图请见A3图纸。
三、荷载计算永久荷载：预应⼒钢筋混凝⼟⼤型屋⾯板：2.8*1.35=3.782/m kN 屋架和⽀撑⾃重：（0.12+0.011*27）*1.35=0.562/m kN 总计：4.342/m kN 可变荷载：0.5*1.4=0.72/m kN 总计：0.72/m kN 设计屋架时，应考虑以下3种荷载组合：（1）第⼀种荷载组合：全跨永久荷载及可变荷载： F=（4.34+0.7）*1.5*6=45.36 kN（2）第⼆种荷载组合：全跨永久荷载+半跨可变荷载：全跨节点永久荷载：1F =4.34*1.5*6=39.06kN 半跨节点可变荷载：2F =0.7*1.5*6=6.3kN（3）第三种荷载组合：全跨屋架包括⽀撑+半跨屋⾯⾃重+半跨屋⾯活荷载：全跨节点屋⾯⾃重：3F =0.56*1.5*6=5.04kN半跨节点屋⾯板⾃重及活荷载：4F =（3.78+0.7）*1.5*6=40.32kN备注：上述三种荷载组合，其中（1）、（2）种组合为使⽤阶段荷载情况，（3）为施⼯阶段荷载情况。
钢结构课程设计计算书
钢结构课程设计计算书(总17页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--钢结构课程设计计算书一、设计资料贵阳某单层单跨厂房总长度90m，纵向柱距6m。
柱子为钢筋混凝土柱，柱的混凝土强度等级为C30，屋盖采用无檩体系的21m梯形钢屋架，屋架铰接于混凝土柱上，屋面坡度i=L/10；L为屋架跨度。
钢材采用Q235－BF，焊条采用E43型，手工焊。
二、结构形式与布置桁架形式及几何尺寸如图所示。
桁架支撑布置图507.513屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可以知道屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
1.恒载各项标准值为防水层： M2预应力混凝土大型屋面板： M2屋架和支撑自重： M2悬挂管道： M 2共 KN/M 22.活载各项标准值为：屋面活荷载： KN/M 2 雪载： KN/M 2 因为屋面活荷载标准值大于雪荷载标准值，故只考虑屋面活荷载标准值，又因为不考虑积灰荷载。
共 M 2 设计桁架时，应只考虑一种荷载组合，即全跨恒载+全跨活载。
全跨节点荷载设计值：按照可变荷载效应控制的组合：22(1.2 1.20/ 1.40.70/) 1.5621.78dF kN m kN m m m kN =⨯+⨯⨯⨯=其中，永久荷载，荷载分项系数2.1=q r ；屋面活荷载或雪荷载，荷载分项系数4.1=Q r ； 按照永久荷载效应控制的组合：22(1.35 1.20/ 1.40.70.70/) 1.5620.75dFkN m kN m m m kN =⨯+⨯⨯⨯⨯=其中，永久荷载，荷载分项系数35.1=q r ；屋面活荷载或雪荷载，荷载分项系数4.1=Q r ； 组合系数7.01=ψ； 故节点荷载取。
4.内力计算桁架支撑布置图桁架支撑布置符号说明：SC---上弦支撑；XC---下弦支撑；CC---垂直支撑；GG---刚性细杆；LG---柔性细杆全跨恒载+全跨活载的内力进行组合，计算结果见下表。
钢结构计算书
钢结构计算书关键信息项：1、钢结构计算的项目名称：＿___________________2、计算目的：＿___________________3、计算依据的规范和标准：＿___________________4、钢结构的材料规格和性能：＿___________________5、荷载情况：包括恒载、活载、风载、地震作用等：＿___________________6、结构的几何尺寸和布置：＿___________________7、计算方法和软件：＿___________________8、设计要求和限制条件：＿___________________9、结果的验收标准：＿___________________1、引言11 本协议旨在明确钢结构计算的相关要求、方法和流程，确保计算结果的准确性和可靠性，以满足钢结构设计和施工的需要。
2、计算范围和内容21 明确本次钢结构计算所涵盖的具体结构部分和构件类型。
211 详细描述包括钢梁、钢柱、支撑等各类钢结构构件的计算范围。
212 说明是否包含节点连接、基础等相关部分的计算。
3、计算目的31 确定钢结构在各种荷载作用下的强度、稳定性和变形等性能。
311 评估结构的承载能力是否满足设计要求。
312 为结构的优化设计提供依据。
4、计算依据41 列出本次计算所依据的国家和行业规范、标准，如《钢结构设计标准》等。
411 说明所采用的材料强度设计值、荷载取值标准等。
5、钢结构材料51 详细说明钢结构所使用的钢材牌号、规格和性能参数。
511 提供钢材的屈服强度、抗拉强度、伸长率等力学性能指标。
6、荷载情况61 明确各类荷载的取值，包括恒载（结构自重、固定设备重量等）。
611 确定活载（人员、物料、设备等的可变荷载）的数值和分布。
612 给出风载的计算参数和取值方法。
613 说明地震作用的计算参数和抗震设防烈度。
7、结构几何尺寸和布置71 提供钢结构的平面布置图和立面布置图。
钢结构课程设计计算书参考
设计资料xxx市某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度21m，柱距6m，柱高6m，屋面坡度1/10，地震设防烈度为6度。
刚架平面布置如下图a所示，刚架形式及几何尺寸如下图b所示。
屋面及墙面板均为彩色压型钢板，内填充以保温玻璃棉板，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5米，钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。
（a）（b）一、荷载计算1、荷载取值计算（1）屋盖永久荷载标准值彩色压型钢板0.15 kN/m250 mm厚保温玻璃棉板0.05 kN/m2pvc 铝箔及不锈钢丝网0.02 kN/m2檩条及支撑0.10 kN/m2刚架斜梁自重0.20 kN/m2悬挂设备0.20 kN/m2合计0.72 kN/m2（2）屋面可变荷载标准值屋面活荷载：对不上人屋面一般按0.5 kN/m2取用。
雪荷载：查《建筑结构荷载规范》哈尔滨市，S=0.45 kN/m2，对于单跨双坡屋面，屋面坡角αμz S k=10.45 kN/m2=0.45 kN/m2取屋面活荷载与雪荷载中的较大值0.5 kN/m2，不考虑积灰荷载。
（3）轻质墙面及柱自重标准值0.50 kN/m2（4）风荷载标准值按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002附录A的规定计算。
基本风压ω0=1.050.55 kN/m2=0.58 kN/m2，地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用，当高度小于10m时，按10m高度处的数值采用，μz=1.0。
风荷载体型系数μs：迎风面柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为-0.55和－0.65(CECS102：2002中间区)。
2.各部分作用的荷载标准值计算（1）屋面恒活载标准值：0.72 6 kN/m=4.32 kN/m活荷载标准值：0.50 6 kN/m=3.00 kN/m（2）柱荷载恒荷载标准值：（0.5+4.3210.5）kN/m=63.36 kN活荷载标准值：3.0010.5 kN/m= 31.50 kN（3）风荷载标准值迎风面：柱上q w1=0.5860.25 kN/m=0.87 kN/m 横梁上q w2=-0.586 1.0 kN/m=-3.48 kN/m 背风面：柱上 q w3=-0.5860.55 kN/m=-1.91 kN/m 横梁上q w4=-0.580.65 kN/m =-2.26 kN/m二．各种荷载作用下的内力分析1.在恒荷载作用下图2.1 恒荷载作用下的M 图图2.2 恒载作用下的N 图2128.11kN .m 87.61kN .mg=4.32kN/mA B C DE2128.11kN .m2128.11kN .m2128.11kN .mA BC DE--45.36kN --21.25kN---25.76kN -45.36kN -25.76kN -63.36kN -63.36kN图2.3 恒载作用下的V 图2.在活荷载作用下图2.4 在活荷载作用下M 图图2.5 在活荷载作用下N 图60.84kN .mq=3.0kN/mA BCDE288.97kN .m 288.97kN .m288.97kN .m 288.97kN .mAB CDE1.43kN1.43kN11122243.01kN43.01kN 21.35kN21.35kN 21.35kN 21.35kNAB DE-14.75kNC-17.89kN-31.50kN -31.50kN -17.89kN----图2.6 在活荷载作用下V 图3.在风荷载作用下图2.7 在左风向风荷载作用下M 图ABD E1.48kN1.48kN C 29.87kN29.87kN14.83kN 14.83kN121212q w2y =3.48kN/mA BCDEq w4y =2.262kN/mq w4x =2.262kN/mq w 3=1.914k N /mq w2x =3.48kN/mq w 1=0.87k N /m102.28kN .m55.83kN .m-51.99kN .mABCDE34.59kN34.59kN18.20kN17.81kN22.01kN22.01kN2222图2.8 在左风向风荷载作用下N 图图2.9 在左向风荷载作用下V 图刚架的内力图正负号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，轴力图以杆件受拉为正，剪力以绕杆端顺时针方向为正。
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哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书******学号：*********指导教师：***二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +4.000m ，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。
二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。
共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。
（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重：2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.3。
均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+=均布荷载设计值：235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯=（3）强度计算花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：m kN a ⋅=⨯⨯==6264.06.015.16100.0q M 22max α2222max max mm 215mm 87006.02.10.626466M M N N t W <=⨯⨯==γγ （4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯1501166161006.26001046.12110.0v 353333<=⨯⨯⨯⨯⨯==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。
2、加劲肋设计与计算图2加劲肋计算简图（1）型号及尺寸选择选用钢板尺寸680⨯—，钢材为Q235。
加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。
此连接构造满足铺板与加劲肋作为整体计算的条件。
加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为1.5m 。
（2）荷载计算加劲肋自重:m kN 003768.05.7866.008.0=⨯⨯均布荷载标准值： m kN k 51.7003768.06.05.12q =+⨯= 均布荷载设计值： m kN d 455.1003768.02.16.035.17q =⨯+⨯= （3）内力计算简支梁跨中最大弯矩设计值m ⋅=⨯⨯=kN 94.21.510.45581M 2max支座处最大剪力设计值kN V 84.725.1455.10=⨯=（4）截面特性计算截面形心位置:mm c 2.1668061804668036180y =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=截面惯性矩:42323873680)402.16(68068121)32.16(61806180121mm I =-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯=支座处抗剪面积只计铺板部分，偏安全仍取180mm 范围，则2V 18061080mm A =⨯=（5）强度计算受拉侧应力最大截面塑性发展系数取1.20，受弯计算：22621574.1958736802.18.691094.2M mm N mm N W nx x <=⨯⨯⨯=γ受剪计算：22312539.2168736802.1310801084..7It V S mm N mm N <=⨯⨯⨯⨯= 四、平台梁设计与计算图3中间次梁计算简图1、中间次梁设计与计算计算简图：将次梁看作两端简支于主梁的弯曲构件，梁跨6m 。
次梁的荷载主要是由铺板—加劲肋传来相隔0.6m 分布的集中力，但这一荷载可作为均布荷载考虑。
选用热轧普通工字钢，设置主次梁，次梁与主梁做成铰接连接。
主梁与柱子做成铰接。
（1)初选截面次梁跨中均布线荷载设计值：m kN Bs 14.266.05.1455.10q *=⨯=次梁跨中弯矩设计值：m ⋅=⨯⨯=117.62kN 626.1481M 2max ,x最小截面模量：3max,,02.52121505.162.117W cm fM x x mim x =⨯==γ选用热轧普通工字钢I28b,mm cm S cm m kg r cm W w x x x 5.10t 3.3127481I 86.474.534343=====，，，，（2) 荷载计算均布荷载标准值：m kN Bs 21.191047.436.05.151.7q 2k =⨯+⨯=- 均布荷载设计值：m kN Bs 26.711047.431.226.14q 2=⨯⨯+=-（3) 内力计算m ⋅=⨯⨯=120.20kN 626.7181M 2max ； kN V 80.132626.71=⨯=（4) 强度计算受弯计算：2236215214.4210534.41.0510120.20M mm N mm N W nx x <=⨯⨯⨯=γ 受剪计算：22433x x 12586.315.10107481103.3121013.80t I VS mm N mm N <=⨯⨯⨯⨯⨯= （5) 挠度计算250135111074811006.2384600025.1953845v 4533<≈⨯⨯⨯⨯⨯⨯==x BSK EI l q l 2、边次梁设计与计算计算简图：将次梁看作两端简支于主梁的弯曲构件，梁跨6m 。
次梁的荷载主要是由铺板—加劲肋传来相隔0.6m 分布的集中力，但这一荷载可作为均布荷载考虑。
但由于荷载较小，为方便与主梁和次梁链接，采用和中间次梁一样的型钢I28b.3、主梁设计与计算 （1）计算简图主梁与柱子两端为铰接，主梁计算简图及其内力分布图如下所示图4 计算简图及内力设计值分布图(2)截面初选：对跨中6等分点处作用5个相等集中荷载的简支梁，挠度计算系数β=0.102，平台梁允许挠度l/400=22.5mm 。
钢材选用Q345，钢材强度设计值取 2310mm N 。
图5组合主梁设计① 梁的最小高度mm 79539.15.221006.23199000102.02h 52min=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 梁的弯矩设计值先根据计算得到的次梁梁端反力近似取为mkN ⋅=⨯-⨯-⨯⨯⨯⨯=93.1189)5.113.800.313.805.413.805.2(1.12M x其中系数1.1是考虑主梁自重后的附加系数，则所需截面模量为3638393101093.1189cm W x =⨯= ② 经济高度cm h cm h e e 60.76303839743.8138393312,521,=-⨯==⨯=； 取h =800mm 为初选截面高度。
主梁腹板的初选厚度为cm t w 813.011801,==主梁腹板的初选厚度为mmt w 51.31807605.21013.8022.132,=⨯⨯⨯⨯⨯= 其中考虑翼缘板可能厚度后，取h w =760mm ，选腹板厚度为8mm 。
主梁翼缘的经济宽度为800/5~800/3，即160mm~266.67mm 。
初选为250mm ， 梁翼缘厚可近似的估算：mmhbf M t x f 35.153102508001093.11898.08.06=⨯⨯⨯⨯== 式中0.8系考虑腹板抗弯能力后对翼缘所需承载力的折减。
这样初选截面为：800mm ×250mm ×16mm ×8mm 。
（3）截面的几何性质计算： 截面面积:2141448)216800(162502mm A =⨯⨯-+⨯⨯=惯性矩:433153147255512)768242800250(mm I x =⨯-⨯=截面模量:338286814001531472555400mm I W x x ===翼缘与腹板交界处面积矩: 31156800039816250mm s =⨯⨯=形心轴处面积矩:321mm 215782421816-400=⨯⨯+=）（s s x（4）荷载计算作用于主梁上的集中力标准值:kN q p BSK k 5.1150.6=⨯= 作用于主梁上的集中力设计值:kNq p BS k 26.1600.6=⨯=主梁自重的标准值并考虑构造系数1.05后mkN A q k 17.15.78101414405.105.16=⨯⨯⨯==-ρ主梁自重的设计值:mkN q q k 40.12.1==（5）内力计算 梁端反力设计值mkN M kN q p V ⋅==⨯+⨯=+=095.40640.15.426.1605.25.42511集中力作用处剪力及弯矩设计值m kN M kN p V V kN q V V ⋅=⨯⨯-⨯==-==⨯-=-=85.60840.15.15.095.4065.1244.5985.40440.15.195.4065.1222212右左左；m kN M kN p V V kN q V V ⋅=⨯⨯-⨯-⨯==-==-=16.97440.195.06160.21.595.4063.082.23242.495.1233323左右右左； 跨中及弯矩设计值m kN M kNp V V kN q V V ⋅=⨯⨯-⨯-⨯-⨯==-==-=93.109540.14.55.026.1603160.261.595.4064.5-80.1380.135.1234434左右右左； （6）强度计算 跨中截面4：226431061.272382868105.11093.1095mm N mm N W M x x <=⨯⨯=γ 跨中截面翼缘与腹板交界处264179.274153147255521076893.10952h M mm N I x w =⨯⨯⨯==σ 2314126.108153147255515680001013.80mm N t I S V x =⨯⨯⨯==τ2221213413101.117.2753mm N mm N zs =⨯<<=+=τσσ构造上考虑次梁连在主梁侧面，故此处不需要计算局部承压。
支座截面12231118008.528153147255515680001095.406mm N mm N t I S V x k <=⨯⨯⨯==τ （7）整体稳定计算考虑铺板及次梁对主梁受压翼缘提供的约束，整体稳定可以不计算。
（8）局部稳定计算： 翼缘宽厚比38.122351581.716125=<=yf主梁为焊接工字形截面梁，腹板的计算高h0=768mm 腹板高厚比1.5m0.6623580968768，间距为在集中力处配置加劲肋应配置加劲肋，=>=y f① 近支座区格因梁受翼缘上有密布铺板约束其扭转[]2s 2s 02cr b 62.166)8.0(59.018.02.1926.0)1500768(434.54196,0.195.1a 31085.054.017796mm N f h mm N f v cr =--=><=⨯+=>===<==λτλσλ因，该区格平均弯矩产生的腹板计算高度边缘弯曲正应力为，符合要求。