低渗透油藏超前注水量的确定方法
低渗透油藏超前注水理论研究
过外界补充能量来稳 定甚 至提 高低渗透油藏产能。而传统 的三次采油技术并不能适应低渗透 油藏 的储层特征 ， 针 对低渗储层弹 塑性 突出、应 力敏 感性强 等特点 ， 超 前注水技 术能够 弥补常规注水技术的不足 ，有效保护低渗储层、提 高单井产量 。
一
、
超前 注水技术 的提 出
我 国 目前 已发 现 和投 入开 发 的低 渗 透 油藏 大 部分 都伴 生 着 裂缝 。 这些 裂缝在 原始 的地 层 条件 下绝 大多 数为 隐性 裂缝 ，不 能成 为油气 渗 流通 道 。但 是经 过 人工 压裂 措施 改造 后 ，原始 的与 主应 力方 向一 致 的 隐性 裂缝将 成 为具 备渗 流能 力 的显性 裂缝 ，能够 增 大储 层 的有效 渗流 面积 ，提 高渗 流能 力 。但是 当压 裂强 度过 大或 者常 规注 水压 力过 高 时 这些 裂缝 就会 引起 水窜 。所 以低 渗透 油藏 中裂 缝在 注水 过程 中具 有双 重影 响作 用 ，一方 面能 够提 高储 层 的吸水 能 力 ，而 另一 方面 也容 易形
到 及时 的补 充 ，地层压 力就 会 大幅 度下 降 ，引起 油井 产量 和采 油指 数 迅 速减 小 。而低 渗储 层强 应力敏 感性 使 得 即使在 后期 通过 常规 注水 提 高了地 层压 力后 油井 的产 量和 采油 指数 也难 以恢 复 ，这就 是造 成常 规 注 水开发 不能适 用于低 渗透 油气藏 的一个 主要 原 因。 为 了解 决常 规注 水开发 对 低渗透 储 层造 成伤 害的 问题 ，超 前注 水 技术 已经成 为开 发低 渗透 油藏 的 一种有 效方 法 ，它是 注水 井在 采 油井 投产之 前投 注 ，并且 要求 地 层压 力达 到一 定水平 后再 建 立起 有效 驱替 压力 系统的 一种注采 方式 。
低渗透油田超前注水开发技术研究
低渗透油田超前注水开发技术研究随着经济的发展，越来越多的低渗透油田得到开发，由于低渗透油田存在着启动压力梯度和节制变形的缺点，为了改变这些缺点，借鉴国外油田的开发技术研究出超前注水技术，并在我国也得到了广泛应用。
这种方法对低渗透油田开发是一种有效的方法，对提高低渗透油田开发有指导性的效果。
标签：低渗透油田；超前注水；技术开发超前注水技术是提高地层压力的一种方法，在油田投入生产之前先将油井关掉，再通过超前注水方法提高地层压力，当地层压力达到一定标准以后油井才开始生产，并且在生产过程中通过调整注采比控来控制油田的地层压力。
这种方法对低渗透油田开发是一种有效地方法。
对同类油田开发有指导和借鉴的作用。
1低渗透油田存在的问题低渗透油田可以说是我国的油田开发的主战场，规模已经占到总量的70%以上，但是低渗透油田在开发过程中还存在很多的问题，低渗透油田的压力低，对于浅井来说压力低更是一个致命的弱点，井越浅钻井液的压力就小，一旦地层的压力发生不平衡现象，尤其就会上窜，由于井的深度不够，所以尤其就会在很短的时间内冲到井口，没有处理的时间，如果井没有技术套管，就会出现井喷现象，就算关上井也很容易在上部憋漏。
低渗透油田的孔道狭窄，所以当油水在孔缝中渗流时在流经孔喉时阻力就会变大，就会导致部分留在孔喉处，这样就会使孔喉处的直径变小，也就导致了油的渗透率降低，就会出现水锁现象。
这些现象都会造成低渗透油田在开发过程中出现危险，低渗透油田还因为其自身问题，导致开发难度大的现象，只有不断改进和完善技术，才能达到高产出、低成本的目的。
2 超前注水技术的开发原理超前注水技术在低渗透油田使用后经过一定时间的注水后，就会使地层压力高于原始地层压力，建立有效的压力驱替系统，降低油井初始含水率，提高油田的采收率。
超前注水技术的开发应用对解决低渗透油田有显著的效果，超前注水技术能够提高地层压力减少对地层的伤害，裂缝性低渗透油田在地层压力大幅度下降之后油层孔隙就会减小，就会导致裂缝的闭合，渗透率的降低，实验研究表明，当地曾压力下降以后再恢复到原来的压力是不可能的只能达到原来的60%左右，这样就会导致储层渗透率的变差，而超前注水技术的应用就可以很好的解决这一问题，保持地层的压力，避免渗透率的变差。
低渗透油藏注水采油技术分析
低渗透油藏注水采油技术分析
低渗透油藏是指储层渗透率较低的油藏，一般小于1mD。
由于油藏的渗透率较低，油井单井产能有限，且采油开发比较困难。
注水采油技术是一种常用的采油方法，通过注入高压注水进行增压，从而提高油井产能。
本文将对低渗透油藏注水采油技术进行分析。
低渗透油藏注水采油技术主要包括注水压力、注水量和注水方式等方面。
注水压力是低渗透油藏注水采油技术的关键参数之一。
注水压力的大小直接影响着油井渗流能力的提高和产出油的速度。
一般来说，注水压力越大，对应的增油效果越好。
但是过大的注水压力也会导致油藏中的渗透率变大，从而影响后期的注采均衡。
在选择注水压力时要综合考虑油藏的渗透率、排水半径等因素，以达到最佳的增油效果。
注水方式也是低渗透油藏注水采油技术中的重要环节。
主要包括连续注水、断续注水和压裂注水等方式。
连续注水是指连续注入一定量的水，维持油井周围注采均衡，提高产能。
断续注水是指间歇性的注入水，根据油井的产能和注水效果进行调整，以达到最佳的增油效果。
压裂注水是指在注水过程中，通过压裂作用，增加储层的渗透性，提高产能。
不同的注水方式有不同的适用范围，需要根据油藏的特点和开采要求来选择。
低渗透油藏注水采油技术在注水压力、注水量和注水方式等方面有着较大的关联性。
合理选择注水压力、注水量和注水方式等参数，可以提高低渗透油藏的产能，实现有效的采油。
对注水过程中的地层压力变化、渗透率改造等因素进行综合分析，也有助于进一步优化注水采油技术，提高开采效果。
低渗透油藏超前注水理论及其应用
1 低渗透油藏渗流特征
11 1 介质变形的影响
低渗透油藏大多属应力敏感性油藏 , 随着注入水
基金项目 : 国家自然科学基金 ( 90210019 ) 和教育部高等学校博士学科点专项科研基金 ( 20060425001 ) 联合资助 。 作者简介 : 王道富 ,男 ,1955 年 10 月生 ,1982 年毕业于西南石油学院 ,现为长庆油田公司总经理 , 教授级高级工程师 , 主要从事低渗透油气藏勘探开 发研究与管理工作 。EΟ mail :wdf _ cq @pet rochina. com. cn
Abstract : The low2permeability reservoir is noticeably characterized wit h t hreshold p ressure gradient and medium defo rmation , which makes high filt ration resistance , low oil p roductivity , quickly decline of oil p roduction and low oil recovery during reservoir develop2 ment . The changing rules of t hreshold p ressure and medium deformatio n were described quantitatively o n t he basis of p hysical simu2 latio n experiment . The effect s of media deformatio n on fo rmation parameters were analyzed. A model for non2linear seepage of low2 permeability reservoir was built on t he basis of labo ratory experiment , filt ration t heory , numerical simulation and pilot testing. The st udy result shows t hat reaso nable p ressure level , injection p ressure , injectio n intensity , and injection time in t he stage of advance water2flooding should be determined. The t heo ry of advance water2flooding was applied in Changqing Oilfield , and t he p roduction rate of oil was raised by 15 % to 20 % . Key words : low2permeability reservoir ; t hreshold p ressure gradient ; medium defo rmation ; no n2linear flow ; advance water2flooding ; injectio n parameters ; mat hematical model
超前注水技术在低渗透油井的应用
超前注水技术在低渗透油井的应用摘要：低渗透油藏是指渗透率较低的油藏，其开发难度较大，需要采用特殊的采油技术。
其中，超前注水是一种常用的采油技术，其机理是通过在油藏中注入高压水，将岩石中的原油推出来，从而提高采收率。
关键词：超前注水；低渗透油井；机理；应用；1低渗透油藏超前注水概述1.1低渗透油藏的特点低渗透油藏是指渗透率较低的油藏，其特点如下：（1）渗透性差：低渗透油藏的岩石孔隙度和裂缝发育程度较低，导致原油流动阻力大，天然驱动力弱。
（2）启动压力梯度较高：由于地层孔隙度低，原油在流动过程中受到的阻力增大，从而使得启动压力梯度较高。
（3）注水开发效果不佳：由于低渗透油藏的特性，采用传统注水开发方式难以取得良好的开发效果。
1.2超前注水的目的在低渗透油藏开发过程中，超前注水的目的主要有以下几点：（1）提高地层压力：通过注入水分子，增加地层压力，降低原油流动阻力，提高原油产量。
（2）促进原油流动：超前注水有助于形成有效的驱动压力，促使原油向井口流动，提高采收率。
（3）减缓地层压力的下降：随着开发的进行，地层压力会逐渐下降，超前注水有助于减缓这种趋势，保持地层压力在合理范围内。
（4）防止井底压力下降：井底压力下降会导致原油流动性变差，超前注水可以防止这种情况的发生。
1.3超前注水机理（1）增加油藏压力：通过注入高压水，可以增加油藏的压力，从而减小原油的黏度，提高流动性。
（2）驱动作用：超前注水形成的压力差驱动原油向井口流动，提高采收率。
（3）促进裂缝扩展：注入水分子可以促进地层裂缝的扩展，增加原油流动通道，提高原油产量。
（4）提高驱油效率：超前注水有助于提高水驱油效率，减少水的波及系数，提高原油采收率。
2低渗透油藏超前注水技术要点分析2.1注水量的控制注水量是超前注水技术的关键之一。
过大或过小的注水量都会影响采收率和生产成本。
因此，需要根据油藏的特点和生产情况，合理控制注水量。
一般来说，注水量应该控制在油藏孔隙度的50%左右，以保证能够充分地扩大孔隙度，提高饱和度，推动原油流动。
浅谈低渗透油层超前注水技术
对 于低 渗透 砂岩 油藏 ， 有 两 种 情 况 要 具 体 对 待［ ４ ］ 。一是 不存 在 天然 裂缝 而 吸水 能力 特别 差 的低 渗 透油 层 ， 为满 足 注 水 需 要 ， 可适 当提 高 注水 压力 ，
井投产时其泄油面积内含油饱和度不低于原始含油 饱 和度 ， 地 层压 力 高于原 始 地层 压 力 ， 并建 立起 有效 驱替系统的一种注采方式 。 国内外研究表明， 油层渗透率低到一定程度 ， 其 渗 流不 符合 达西 定律 。 即 当驱替 压 力梯 度较 小 时 ， 流 体不 流动 ， 只有驱 替压 力 梯度 达 到启 动 压力 梯度 时 ， 流 体 才 开 始 流 动 。 由具 有 启 动 压 力 梯 度 的 渗 流 方 程Ⅱ ］ ， 非 达 西 渗 流 的主 要 特 征 是 直 线 段 的延 长 线 不
高注入 水 波及 体 积 ， 建 立 有效 的 驱替 压 力 系统 ，降低初 期含 水 率 ， 提 高最 终 采收 率 。作 为低 渗透 油层提 高采 收率 的一种 技 术方 法 ， 已在 我 国很 多油 田得到 了广 泛应 用 。
关 键词 ： 超 前 注水 ； 低 渗透 油层
中图分类 号 ： ＴＥ３ ５ ７ ． ６
超前注水时机对 于低渗透 油藏 的开发 至关 重 要， 注水时间过长或过短都不利于油藏 的开发 。 受地 面注入设备及地层条件 、 原油高压物 性、 井网方式、
压力的 ９ Ｏ 为准， 以免 地 层 破裂 造 成 注入 水沿 裂 缝
窜流。 若井网设计时考虑 了裂缝问题 ， 则注入压力可
１ 超 前注水 技 术机 理
低 渗透 油藏 注水 开 发 时机 ， 经 历 了只采 不 注 、 先 采后 注 、 注采 同步 和超 前 注水 ４个 阶段 。 超前 注水 技 术 就是 为 了提 高 低 渗 透 油 田开 发效 果 ， 而 发展 起 来 的一 项新 技术 ， 是 指 注水 井在 采油 井 投产 前 投注 ， 油
乌夏低渗油藏潜力层超前注水技术研究及实践
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２低渗油藏超前注水机理及相关技术政策 ． ： ． ． ◆ ’ ２ ． １超前 注水机理及作 用 ： ． 超 前注 水可 以建立 较高 的驱 替压 力梯 度 ：对 于低 渗透 油 注水 强度 ／ｆ ｄ ｍ ） 田来说 ，不仅存在启动压 力梯度 ，且驱动压差及梯度均较大。 采 用 超 前注 水提 高 了地 层 压 力 ，可 以建 立 较 高 的 压 力 梯 度 （ 图 图 ２注 水 强度 与 含 水 上 升 速 度 关 系 图 １ ），当超 前时 间达到某一值后，油层 中任一点的压力梯度均大 合 理 注 水 强度 ：依 据 本 区注 水 强 度 与 含水 上 升 速 度 的 于 启动 压 力 梯 度 ，此 时 ，便 建 立 了有 效 的 压 力驱 替系 统 。 关 系 可 以 确 定 含 水 上 升 速 度 较 小 时 的 合 理 的 注 水 强 度 为
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０ ． ７ ５ ～１ ． Ｏ ｅ ｒ ３ ／（ ｄ・ ｍ ）。
合 理 注 水 时机 ：在 确 定 超 前 注 水 量 以及 合 理 注 水 强 度 后 ，
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就可 以用潜力层平均有效厚度确定超前注水时间 ：Ｄ
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式 中，Ｄ 为超前 注时 间，ｄ ；ｗ 为超 前注水 量 ，ｍ 。 ；Ｉ 为 注 水 强度 ，ｍ ／（ ｄ・ ｍ ）；ｈ 为平均 有效 厚度 ，ｍ ；Ｗ ３ ３ 区块为 反 九 点井 网，注采井数 比为 ｌ ：３ ，则注 水井 超前注 水量 为３ ２ ５ ２ ｍ。 注水强度为０ ． ７ ５ ～１ ． Ｏ ｍ 。 ／（ ｄ・ ｍ ） ，潜 力 层 平 均 有 效 厚 度
田Ｗ ３ ３ 区块为例 ，研究及实践确 定了低渗透油藏潜 力层 超前注 可 以计 算 超 前 注 水 的累 积 注 入 量 ： Ｖ＝Ａ ｈ （ Ｐ— Ｒ ｅ ） 水参数 。 式 中 ， Ｖ为 超 前 注 水 量 ，ｍ 。 ； Ａ为 单 井 注 入 水 动 用 面 积 ， １ Ｗ ３ ３ 区 块 基 本情 况 ｍ ； ｈ为 平 均 有 效 厚 度 ，ｍ ； 为 综 合 弹 性 压缩 系 数 ，Ｍ Ｐ ａ； Ｗ ３ ３ 井 区 克 下 组 油 藏 中部 埋 深 １ ０ ９ ８ ｍ ，油 层 孔 隙 度 ｌ ８ ． ５ ％ ， 为 超 前 注 水 压力 ，Ｍ Ｐ ａ ；Ｒ ｅ 为超 前 注 水 前 的 地层 压 力 ， 渗透率５ ． ８ ｍ Ｄ ，有 效厚度９ ． ２ ｍ ，含油饱 和度６ ３ ％ ，地 层原油 密 Ｍ Ｐ ａ 。Ｗ ３ ３ 区块 单井动 用面积 １ ９ ６ ２ ５ ０ ｍ ，潜 力 层 平 均 有 效 厚 度 度０ ． ８ ２ ７ ｇ ／ ｃ ｍ 。 ，地层原油粘度９ ． ８ ７ ｍ Ｐ ａ・ Ｓ ，油藏储 层以砾岩 为 ５ ｍ ，弹 性压缩 系数０ ． Ｏ ０ ２ ０ ３ ９ Ｍ Ｐ ａ ，超前注 水压 力１ １ ． ３ ８ Ｍ Ｐ ａ ， 主 ，具 有 中等密 度 、中等粘度 的一般 含蜡 黑油 ，为 中孔 、低 超 前 注 水 前 的 地 层 压 力 １ ０ ． ８ ４ Ｍ Ｐ ａ ，计 算 平 均 单 井 对 应 超 前 注
低渗油田超前注水开发
低渗透油藏超前注水技术
低 渗 透 油 藏 超 前 注 水 技 术
压力保持水平 注水压力的确定 累计注水量确定 注水强度的确定
注水时机的确定
低渗透油藏超前注水技术
1.压力保持水平
对于特定储层,根据不稳定渗流数学模型式,改变地层压 力和对应的稳定时间,可得到超前注水结束后注水井和采油
井之间的地层压力和压力梯度分布。地层压力恢复程度不
低渗透油藏超前注水技术
5. 注水时机的确定
不同渗透率下注水时机与原始地层压力的关系
在确定了超前注水期累积注水量和合理注水强度后 ，就很容易确定注水时机。物性越差，原始地层压力越高 ，所需超前注水时间越长。但适当提高注水强度，可以缩 短超前注水时间。
结论
超前注水不但可以扩大波及体积，提高水驱效率，提高油层 动用程度，而且注水压力上升缓慢，不影响水井的吸水能力。 超前注水可使地层压力保持在较高的水平，建立较高的压力
低渗透油藏渗流特征
3.压敏效应
应力敏感系数S：
岩心初始渗透率与应力敏感系数的关系
低渗透油藏渗流特征
4.启动压力梯度
当储层渗透率低到一定程度后,其渗流特征不符合达西定 律,即驱动压力梯度较小时,储层液体不能流动,只有驱动压力 梯度达到一定值后,液体才开始流动,这时的驱动压力梯度叫 启动压力梯度。
低渗透油藏渗流特征
低渗透油藏超前注水开发
汇 报 人：
长江大学石油工程学院
•低渗透油藏超前注水研究的目的意义：截止到2000年底,我国陆上低渗透油藏
的探明地质储量约为52.14108t占全部探明地质储量的26.1%。可见低渗透油
田的储量比较丰富 ,而根据勘探趋势,低渗透储层的比例将越来越大，因此,对
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低渗透油藏超前注水量的确定方法黄小亮1,唐 海1,余贝贝1,吕栋梁1,吕渐江1,李 亮2,刘莉莉2(1.西南石油大学,四川成都610500;2.长庆油田,陕西西安710021)摘 要:基于等注入量二源渗流场分析结果,获得地层压力提升水平表达式,并根据油藏工程的物质平衡法,可得出注水井的最大超前注水量的确定方法。
通过油田实际应用及数值模拟研究论证方法的实用性,说明该方法对低渗透油田超前注水开发具有科学的指导意义。
关键词:低渗透油藏;超前注水开发;最大注水量;方法中图分类号:TE357.6 文献标识码:B 文章编号:1004—5716(2009)01—0094—03 低渗透油田岩性致密、渗流阻力大、压力传导能力差,一般天然能量不足、油井自然产能低。
仅依靠天然能量开发,油井投产后,地层压力下降快,产量递减大,一次采收率很低,且难以恢复。
因此,为了提高开发效果,必须采取保持压力的开发方式,实行早期注水。
通过实施早期能有效防止原油物性变差、保证原油渗流通道的畅通、提高注入水波及范围[123]。
在低渗透油藏超前注水开发中,唐建东、王瑞飞等结合单井产能计算和油藏物质守恒原理,从简单经济分析的角度出发,建立了一种合理的超前注水时间的方法,分析了超前注水合理时机的变化规律[425]。
但对超前注水量的确定并没有明确的说明。
本文基于等注入量二源渗流场分析理论和油藏工程的物质平衡法研究,建立了注水井最大超前注水量的确定方法。
1 等注入量二源渗流场分析设在无限大地层中,存在着等注入量的两口注水井A 和B ,两井相距2δ,如图1所示。
2口注水井单位厚度注入量均为-q ,根据平面上势的迭加原理,地层任一点M 的势差为:Фe -ФM =q 2πln R e r 1-q 2πln R e r 2=q2πln R 2e r 1r 2(1)地层中任一点M 的势为:ФM =Фe +q2πln R 2e r 1r 2(2)式中:r 1———M 点到注水井A 的距离;r 2———M 点到注水井B 的距离。
从(2)式可以看出:凡是r 1r 2乘积相等的点其势值也相同。
故等势线的方程为:r 1・r 2=C 0(3) 若用直角坐标代替极坐标,由于:r 21=y 2+(δ-x )2图1 等注入量两源r 22=y 2+(δ+x )2式中:C 0———等势线参数(为常数);δ———井距(两井之间距离的1/2)。
将以上两式代入(3)式中,则得到以直角坐标表示的等势线方程:(x 2+y 2)+2(y 2-x 2)δ2+δ4-C 20=0(4)这是一个四次曲线族方程,其几何图形如图2所示。
图中S 1、S 2、S 3、S 4、S 5相应于参数C o 等于1/2δ2,δ2,3/2δ2,2δ2,3δ2的结果。
与等势线族正交的流线族是一个双曲线族,其方程为:x 2-y 2-2C 1xy -δ2=0(5)式中:C 1———曲线族的参数。
当C 1=∞时,式(5)可以转化为x 轴和y 轴的方程式,可知x 轴和y 轴都是流线。
等注入量两源的渗流场图如图2所示。
由图可以看出y 轴具有分流性质,它将其两侧的液流分开,液流不会穿过分流线而流动。
压力梯度等值线具有从井底附近的圆形向过原点的8字形、哑铃形、鹅蛋形逐渐过渡的特点。
当注采条件一定时,能够使压力梯度等值线达到过原点的8字形时,储层渗透率会得到改善,地层整体压力提升水平将提高,注水井的注入水有效波及范49 西部探矿工程 2009年第1期围将增大。
图2 等注入量两源的流线和等压线2 最大超前注水量的确定方法分析通过低渗透存在启动压力时二源注入水渗流分析,不同注水井井底流压和井网类型条件下,对应有实际井距的注入水影响边界。
该边界处的地层压力经超前注水提升后,将达到一新的最大值P M 。
将式(2)中的势用Ф=Kμp (势在渗流理论中的定义)代入,就可得到确定P M 值的表达式如下:P M =P e +qμ2πK lnR 2e r 1r 2(6)其中:r 1=δ-x 1r 2=δ+x 1x 1是注入水有效影响范围边界曲线与x 轴相交的两个交点中距原点较近的交点坐标(计算时取绝对值)。
当地层压力随着超前注水得到抬升时,在注水井井底流压P H 和注入水有效影响边界处压力P M 间存在一压力场分布,此时地层压力的提升水平可以用平均地层压力值 P -P e 来体现。
P 可由下式确定:P =∫δ-x 10(P M +q μ2πK lnR 2e (δ-x 1)(δ+x 1))dx δ-x 1(7)式中:P m ———超前注水后的地层压力,M Pa ;P e ———超前注水前的地层压力,M Pa ;P H ———注水井井底流压,M Pa ; p ———超前注水压力提升最大值,M Pa 。
根据油藏工程的物质平衡法,可得到不同注水井井底流压下的最大超前注水量计算公式:V 超前=A ×h ×C 3×( P -P e )(8)式中:A ———单井注入水动用面积,m 2;h ———平均有效厚度,m ;C 3———综合弹性压缩系数,M Pa -1。
单井注入水动用面积A 和综合弹性压缩系数C 3[6]分别由下面两式确定:A =π(δ-x 1)2(9)C 3=C f +Ф(C 0S 0+C w S w )(10)式中:C f ———岩石压缩系数,M Pa -1;C 0———地层原油压缩系数,M Pa -1;C w ———地层水压缩系数,MPa -1;S 0———原始含油饱和度,小数;S w ———束缚水饱和度,小数;Ф———平均孔隙度,小数。
3 实际应用及数值模拟论证某油藏地层中部深度为1859m ,原始地层压力为13.66M Pa ,地层渗透率为0.679×10-3μm 2,油层有效厚度为18.1m ,综合弹性压缩系数为13.342×10-4/M Pa ,地层原油粘度为1.455mPa ・s ,地层原油密度为0.7345g/cm 3,储层孔隙度为11.9%。
该油藏采用井距520m 、排距150m 的菱形反九点井网开发,根据二源渗流理论得该油藏单井控制面积为0.08km 2/口,注入水有效波及半径为159.58m ;从油藏工程理论可以计算出单井合理产能为4.5t/d ;随着超前注水的进行,储层渗透率会得到改善,地层整体压力提升水平将提高,再根据(7)式计算出提升最大油藏压力水平 P 为18.55M Pa ;从前人研究的合理超前注水时间[425]计算出该油藏合理超前注水时间为180d ;最后据(8)式可以计算出最大超前注水量为52.913m 3/d 。
利用数值模拟开发20年的压力曲线如(图3、图4),从图中可以看出,最大超前注水量提高的压力水平为18.51M Pa 与理论计算的 P 为18.55M Pa 几乎一致,说明所用的确定超前注水量的方法是符合油藏开发实际的,能有效的提高压力水平;图中还可以看出超前注水开发能有效的减缓油藏的压力下降趋势,保持油藏长期稳定的开采,是低渗油藏开发的重要手段。
图3 油藏注采同步开发模拟压力曲线4 结论与建议(下转第98页)592009年第1期 西部探矿工程 -0.5°的仰角钻进,钻进中严格按照K1孔的施工工艺不变,尽量做到钻头是在同样条件下成孔,钻孔长度达72.4m 未见水仓,再停钻开始K3孔施工,施工中各孔的孔位和成孔情况见图3和表1。
图3 疏水工程钻孔孔位立面示意图表1疏水工程钻孔成孔一览表孔号仰角孔长(m )结果K1-1.5°76.0未击中K2-0.5°72.4未击中K30.5°67.3未击中K4 1.5°66.5未击中K52.5°60.2击中水仓 经过K1、K2、K3、K4连续4个孔钻进中没有见到水仓后,第五个钻孔在钻进到60.2m 时击中水仓,并在进一步钻透水仓混凝土墙壁后将钻窝与水仓打通,完成了疏水孔工程的钻孔任务。
本方法类似于利用标准曲线法时变角法,所不同的是使用变角法时已经有一条可供利用的标准曲线,而本工程实施前没有没有任何可供参考利用的钻孔轨迹曲线和资料,于是先按直线轨迹打一个参照孔,然后逐步变角试钻。
3 结论通过本工程的成功实施,对于孔距较短、靶区为横向条带、地层条件较好且缺乏钻孔参考资料的近水平定向钻孔,可使用如下简易施工方法:首先采用既有的钻机钻具并保持钻探工艺不变,其次根据靶区的范围,在保证钻孔方位角的情况下,先按照钻孔轨迹为直线确定第一个钻孔的仰角并开钻,不击中目标则根据靶区高度和钻孔距离换算出需要增加的仰角角度,重新调整仰角并再次试钻,若不击中再调高角度,如此循环作业,不断提高钻孔轨迹的落点,可以击中靶区完成钻进任务。
参考文献:[1] 吴翔,等.定向钻进原理与应用[M ].中国地质大学出版社,2006.[2] 孙新胜,等.定向钻进技术在煤矿井下探放水孔施工中的应用[J ].煤田地质与勘探,2005,33(增刊):1012103.(上接第95页)图4 油藏超前注水提升最大压力水平后开发的模拟压力曲线 (1)超前注水在低渗透油藏,特别是异常低压油藏开发中,能有效提高地层能量,保持油田长期稳定开采,因此该方法是有效开发低渗油藏(特别是异常低压油藏)的方法之一。
(2)随着超前注水的进行,储层渗透率会得到改善,地层整体压力提升水平将提高,注水井的注入水有效波及范围将增大。
(3)论文建立的超前注水量的确定方法,能有效的指导实际油田开发方案的制定,即可用于新油田的开发设计,也可用于老油田的开发方案调整,达到经济开发的目的。
参考文献:[1] 李道品.低渗透砂岩油田开发[M ].北京:石油工业出版社,1997.[2] 王建华.低渗透油田超前注水研究[J ].断块油气田,2005,12(3):53254.[3] 车起君,雷均安,冉玉霞,等.超前注水提高特低渗透油田开发效果[J ].大庆石油地质与开发,2003,22(1):20222.[4] 王瑞飞,李小罗,李彪,等.计算超前注水中合理注水时间与极限注水时间的一种方法[J ].河南石油,2003,17(6):22223.[5] 唐建东,刘同敬,姜汉桥,等.低渗透油藏超前注水合理时机理论研究[J ].新疆地质,2007,25(2):1922195.[6] 何更生.油层物理[M ].北京:石油工业出版社,1994:24225.89 西部探矿工程 2009年第1期。