非均质薄层稠油油藏水平井蒸汽驱实验研究
井楼油田浅薄层稠油储层非均质性对蒸汽驱效果的影响
井楼 油 田浅 薄层 稠 油储 层 非 均 质 性 对 蒸 汽 驱 效 果 的 影 响
石 晓渠 ， 崔 连 训 ， 易 晓辉 ， 马 道 祥 ， 蔡 汉 文 ， 石 璐
（ １ ． 中 国石 化 河 南 油 田分 公 司第 二 采 油 厂 ， 河南唐河 ４ ７ ３ ４ ０ ０ ； ２ ． 中 国石 化 河 南 油 田分 公 司 石 油 勘 探 开 发 研 究 院 ）
和蒸汽、 注 蒸 汽 前 进 行 大 剂 量 平 面调 剖 、 及 时调整注汽参数 、 适 时进 行 产 液 结构 调 整等 。 关键词 ： 井楼油 田； 浅 薄 层储 层 ； 蒸 汽 驱
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｅ ３ ４ ５ 文 献标 识 码 ： Ａ
楼资 ２ ７井 区位 于河南 井楼 油 田三 区南部 ， 油层 埋深 ２ ５ ８ ． ０ ｍ， 有效厚度 ４ ． ２ １ Ｔ Ｉ ， 纯 总厚 度 比 ０ ． ６ ８ ， 油层 温度下 脱气 原油 粘度 １ ８ ７ ４ ９ ． ０ ｍＰ ａ・Ｓ ， 属 浅 薄 层 特 稠 油油 藏 。该 区于 ２ ０ ０ ９年 ９月 １日开始 蒸 汽 驱先 导试 验 （ ４个 井组 ， ２ １口采油 井） ， 通 过 采取减 少
１ ２ ． ７ ， 最小 ５ ． ３ ， 说 明 孔 喉 比较 大 ， 喉 道 小 。孔
隙结 构 系数平 均 ４ ． ６ ， 说 明储 层 的孔 隙结 构 差 ， 油气 在其 中的流 动性 差 。 储 层平 均孔 隙度 为 ３ ２ ， 渗透 率 ２ ． ８ ６ ７ 始 含油 饱 和度 ６ ５ ， 储层 物性 较好 。 应 用 洛伦兹 系数 直观 描述 油藏 非均 质程 度 。据 ， 原
为 了解 汽 驱 前后 储 层 物性 的变 化情 况 ， 对 楼 检
水平井技术在薄互层稠油油藏二次开发中的研究与应用
水平井技术在薄互层稠油油藏二次开发中的研究与应用摘要：薄互层稠油油藏在进入开发后期后，普遍存在着纵向动用不均的矛盾，这些矛盾在蒸汽驱、热水驱等实验中都存在，受油藏及井况限制，平面、纵向均有剩余油无法采出，制约了开发效果的进一步提高。
因此，在二次开发之前，我们首先要通过精细油藏描述，精确认识油藏现阶段特点及剩余油分布规律，创新部署井间挖潜水平井方式，提高水平井产能，同时采取了一系列配套措施，通过注汽管柱、注汽量、采油管柱的优化及汽窜的防治，保证了水平井投产效果。
实践证明，薄互层稠油油藏吞吐后期以水平井井间加密方式进行二次开发从技术上是可行的；关键词：薄互层稠油油藏、二次开发、动用程度、剩余油分布、井间挖潜、水平井、【中图分类号】te345前言曙光油田薄互层油藏主要包括杜66、杜48块，属普通稠油，含油面积8.4km2，地质储量5629×104t。
杜66、杜48块储量基数大，储层物性好，剩余油相对富集，但吞吐效果随吞吐轮次的增加，无有效手段大幅度改善，在蒸汽驱、热水驱等转换开发方式试验无明显进展的情况下，选择适合的方式进行二次开发既是生产形势的需要，也是油藏开发的需要。
本项目通过对薄互层稠油油藏吞吐后期二次开发方式的探讨，明确了此类油藏以水平井挖潜为主的二次开发方向，为后续规模实施二次开发进行了技术准备，对曙光油田持续稳定发展具有重要的现实意义。
曙光油田薄互层油藏开发现状与存在问题1.1油藏开发现状曙光油田薄互层油藏于1979年开始勘探，1985年在1-37-35井进行蒸汽吞吐试验并获得成功。
1987杜66、杜48块相继投入开发。
其开发历史大致分为：上产阶段、稳产阶段、递减阶段。
截止2008年7月薄互层稠油油藏共有油井767口，开井582口，日产液2380t/d，日产油614t/d，综合含水74%，采油速度0.4%，采出程度20.24%，可采储量采出程度84.1%。
断块累积产油1139.0637×104t，累积产水1139.6088×104t，累积注汽1859.1595×104t （含转驱注汽97.4132×104t），累积注水73.4271×104t，累积油汽比0.61，累计采注比：1.09。
稠油油藏直井与水平井 蒸汽驱开发效果对比研究
（９）
其 中ｓ 为 黏 聚 力 ，ＭＰａ； 为岩 石 的 内摩擦 角 ，。 。
令 ｆ ｃｉ、移霉 ２、
将其 代入式 （８）和 （９），
先输 入 已知 量 ，求解 方 程 ，就可 得 出井 底 流压 Ｐ 。
２模型 验证
利 用 本 文 所 建 立 的射 孔 完 井 出砂 预 测 模 型 ，对胜 利 油 田河
５０和 河 ｓ１断 块的 部分 出砂井 进行 了验 证 ，输 入 参数 见 表 １。
由表 ２看 出预 测的 结 果 与实 际 值 比较 接 近 ，平 均 相对 误 差 为 ９％ ，说 明本 文 研 究 的 出 砂预 测 模 型 是可 靠 的 ，对工 区防 砂 工作 具 有 参考 价值 。但 部 分井 误 差较 大 ，如５０—１２井 ，可 能 由于 对 出 砂现象的简化误差 ，实际出砂现 象是 十分复杂的 ，如岩石的强 度 参 数 、原地 应 力 状 态 等特 别是 有 效 应 力系 数 ，在 本 文 的 计 算 过程 中 ，考 虑都 是在 同一层 位 ，因此 采用 相 同的数 值 。
很快见汽◇“中汽窜国”石，化在整胜个利开油发阶田段分，公水平司井勘井探组开日产发油研低究，油院汽比易低红，霞采出
程 度 低 ，水平 井 的开 发效 果 效 果 比直 井 差 。本 文通 过 建立 中二北 概 念 模 型 ，开 展 水 平井 与直 井 蒸汽 驱开 发效 果 分析 。
１数 值模 拟模 型 的建 立 １．１地 质模 型 的建 立 以 中二 北热 化 学 蒸 汽驱 试验 区实 际地 质 模 型为 基础 ，将 模拟 层 的 顶 深 、砂 体厚度 、有效厚度 、孔隙度 、渗透率 、油饱和度进行平均 ，建立平面均质 、纵 向非均 质 的概 念模 型 。 １．２井 网形 式设 计 蒸汽 驱 井 网 ：水 平井 井组 采 用 反九 点 井 网 ，注 采井 井距 １００ ｍ ×１４１ ｍ．水 平 段 长度 ２００，在 相 同 面 积 内 ，一 １水 平 井相 当于 三 口直 井 ，并 建 立 三 个直 井 反九 点 井 网。 １．３注采 参数 设计 中二 北 实 际 油 藏开 采过 程 中 ，吞 吐 末期 油藏 压 力 ７ ＭＰａ，采 出程 度 ３０％左 右 ，通 过对 吞 吐 末期 压 力 、采 出程 度 的 拟 合基 础 上 ，制 定 了概 念模 型 在 吞吐 阶 段 水 平 井 、直 井 的 周期 注 汽 量 为 ６０００ ｍ 、２０００ ｎＴ’，周期 注 汽 时 间 １０天 ，焖 井 ５天 ，周 期 生产 时 间 为８～１０个 月 ，吞 吐 周期 ８个 ；在 蒸 汽驱 阶 段 ，水平 井 井组 、 直井 井 组 采 注 比均 为 １．２，水 平 井注 汽 速 度 ２８８ ｍ ／ｄ，生 产井 液 量 ８６．４ ｍ’＇／ｄ；直 井 注 汽速 度９６ ｍ ／ｄ，生 产 井液 量２８．８ ｍ ／ｄ。 ２ 均 质模 型 中水 平 井与直 井 开发 效 果对 比 在均 质 模 型 中 ，油汽 比 ０．１２时 ，蒸 汽 驱 结束 ，从 统 计结 果 可 以 看 出 ，水 平 井 汽驱 结 束 时 采 出程度 ４９．３％，直 井井 组 的最 终 采 出程 度４６．９％，水 平 井井 组 开 发效 果 好 于直 井 。 从热量有效利用系数上可以看出 ，在蒸汽吞吐和蒸汽驱阶段 ，水平井的热 量有效利用率要 比直井高。 随着 油 藏厚 度 变厚 ，水平 井 与 直 井蒸 汽驱 开 发 最终 采 出程 度 的 差值 变 小 ， 水平 井 开 发效 果 不 明显 。随着 原 油粘 度 的 增 大 ，水 平井 与 直井 最 终 采 出程度 的 差值 变 大 ，水平 井 开发 效果 越发 明显 。
薄层稠油水平井蒸汽驱的优化设计探究
薄层稠油水平井蒸汽驱涉及较多专业知识，在对其进行优化设计时应综合油藏的具体情况，注重优化方案的可行性分析，为实际开采工作的顺利进行提供依据。
1 油藏状况某油藏深度1320～1420m，净总厚度比0.9，平均渗透率、孔隙度、有效厚度分别为1480.5×10-3μm3、27.5%、7.2m。
具有65%的初始含油饱和度，50℃地面脱气原油黏度在（2.8～13.8）×104mPa·a范围，为深层薄层稠油油藏。
随着开采工作的稳步推进，蒸汽吞吐效果较之前有所降低，需对开发方式进行优化。
2 可行性分析结合油藏实际状况采用数值模拟得知，进行2～3周的吞吐预热，油层压力降低到3～4MPa，具有较好的有效热连通，井间温度为60℃，原油密度有所降低，处于2000～6000mPa·s范围，满足蒸汽驱筛选标准要求，可运用蒸汽驱方式实施开采。
结合油藏状况提出三种开采方案，分别为吞吐后转蒸汽驱、吞吐后转蒸汽段塞驱、一直运用蒸汽吞吐。
对三种开采方案进行数值模拟，结合油藏实际状况，得出采用蒸汽驱开发具有较大可行性，因此，应在对地质参数掌握的基础上，采用水平井蒸汽驱开采方案。
3 设计优化措施3.1 井网井距的优化确定注蒸汽热采合理井距时，需在综合考虑采收率、单控储量、加热面积、井间干扰等内容的基础上进行设计。
结合该油藏已有的水平井网情况确定三种采油方式：（1）采用水平井注汽后进行水平井采油；（2）水平井注汽后进行直井采油；（3）采用竖直井注汽后水平井采油。
其中采用方式（1）时具有较大的汽腔空战体积，蒸汽影响的范围较广，获得较高的净产油量，总体效益好；采用方式（2）时单点排液影响汽腔扩展，生产井之间出现未动用区域；采用方式（3）单点注汽限制蒸汽影响范围，尤其在边部位置出现未动用区域。
综上分析，采用水平井注汽水平井采油，并将井距确定设计为75m。
3.2 注汽水平井水平段长度优化将注汽水平井水平段长度确定为100，200，300m，采用数值模型对其进行优化操作。
稠油油藏过热蒸汽驱蒸馏作用机理试验研究
和压力 １ ． ４ ａ １４ ＭＰ 、温度 为 ３ ０Ｃ的 饱 和蒸 汽 的蒸 汽 蒸 馏 率 分 别 为 ２ ． 和 ３ ． ，饱 和 蒸 汽 温 度 由 ２。 ２７ ５７ ２ ０Ｃ 升 到 ３ ０ ，升 高 ８ ℃ ，蒸 汽蒸馏 率 提高 １ ４ 。上 ２℃ Ｏ ３个 百分点 ，增 加 ５ 。 ７
当湿蒸 汽 中的水全 部 汽化 即成 为饱 和蒸汽 ，此 时蒸 汽温度 仍 为沸点 温度 。如果 对 于饱 和蒸汽 继续加
热 ，使 蒸汽 温度 升高并 超 过沸点 温度 ，此 时得 到 的蒸 汽称 为过 热蒸 汽 ，它具有 蒸 汽干度 高 （ ０ ） １ ０ 、热
焓 高 和 比容 大 的 特 点 ，在 ５ Ｐ Ｍ ａ的 压 力 条 件 下 ，饱 和 蒸 汽 与 过 热 度 为 １０Ｃ的 过 热 蒸 汽 相 比 ，后 者 携 带 ０。
量增 加 ，残 余 油 中饱 和 烃含 量减 少 、 胶 质 沥 青 质 含 量 增 加 。 可 见 ，过 热 蒸 汽 蒸 馏 作 用 比 较 充 分 ， 对 改 善 稠 油 油 藏 ，尤 其 是 对特 超 稠 油 油 藏 的 开 发 效果 有 重 要 作 用 。
［ 键 词 ］ 稠 油 油 藏 ；过 热 蒸 汽 ；蒸 馏 作 用 关 ［ 图 分 类 号 ］ＴＥ ５ ． ４ 中 ３ ７４ ［ 献标识码］Ａ 文 ［ 章 编 号 ］ １０ —９ ５ （０ ０ ３ ３ ４ ３ 文 ０ ０ ７ ２ ２ １ ）０ —０ ４ —０
的有效 热量 比前 者多 大约 ３ ，且 其 比容 比前者 增加 大约 １ ３ 倍 。 Ｏ ．６ 蒸 汽驱 主要 采油 机理 有 ：降粘作 用 、蒸汽 的蒸馏 作用 、热 膨胀 作用 、油 的混 相驱作 用 、溶解 气驱作
薄层稠油油藏水平井分段蒸汽驱筛选研究
2009 年第 21 期 内蒙古石油化工
111
薄层稠油油藏水平井分段蒸汽驱筛选研究
王 曼, 刘慧卿, 张红玲, 刘羽 中
(中国石油大学石油工程教育部重点实验室, 北京 102249)
Ξ
摘 要: 针对小断块或井场开采条件受限的薄层稠油油藏, 提出水平井分段蒸汽驱的开发方式。因 蒸汽驱对油藏条件要求高 , 故投产前须进行筛选。 根据不同原油粘度和油层厚度的组合模拟计算结果 , 研究原油粘度和油层厚度对稠油油藏水平井分段注采开发效果的影响, 建立筛选评价标准。 研究结果表 明 , 当油层有效厚度超过 7. 2m 时, 可利用水平井分段蒸汽驱经济开采原油粘度低于 5000m P a s 的普 通稠油油藏; 油层有效厚度达 9. 6m 时 , 该技术可用于开采原油粘度低于 20000m P a s 的稠油油藏。 关键词: 薄层稠油油藏; 水平井; 分段蒸汽驱; 筛选; 粘度; 油层厚度 目前, 中国许多油田稠油油藏主力区块经过多 年高速开发, 采出程度较高, 油水井措施效果逐年变 差, 迫切需要提高非主力油层储量的动用程度, 特别 是薄油层的动用程度。 利用水平井开发薄油层油藏, 由于水平井间的流动近似于线性驱替 , 在一定油层 范围内波及系数高于垂 直井[ 1, 2 ], 且热采时 热损失 小、 热量利用率高, 在一定注采管柱条件下实现水平 井分段注采[ 3 ] , 可将工业价值产量所要求的最小油 层厚度降至最低限度。 水平井分段注采是在水平井 蒸汽吞吐热采若干周期后, 利用水平井长井段优势 将其分为采油段、 封隔段、 注水段 3 个部分对水平井 进行分段蒸汽驱开采[ 4 ]。 该方式对于薄层稠油油藏开发效果影响显著的 油藏参数主要为油层厚度和原油粘度。 通过相关研 究, 建立筛选评价标准, 为扩大水平井技术应用范围 和高效管理奠定基础 , 同时也为直井无法经济有效 开发的稠油薄油藏边际储量提供一种开发模式。 1 水平井分段注采原油粘度、 油层厚度筛选 1. 1 地质模型 油藏埋深为 1440m , 水平井布井范围为 375m × 225m × 24m , 油层孔隙度为 28% , 油层水平渗透率 2 为1325 ×10 - 3Λ m , 垂向渗透率为水平渗透率的1 �4, 原始含油饱和度为 65% , 原始油层压力为16M Pa , 原 始油层温度为 50℃, 粘温关系、 相渗和毛管压力资料 按参考文献[ 5 ]。 1. 2 水平井分段注采模式 水平井分段注采分为采油段、 封隔段、 注汽段 3 个部分 ( 图1 ) 。 水平井段长为L , 生产段长为L p , 注入
薄互层超稠油油藏蒸汽驱技术研究与
ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ． Ａｓ ｆｏｕｎｄ ｉｎ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ， ｉｎ Ｘｉｎｇｌｏｎｇｔａｉ ｏｉｌ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｏｆ Ｂｌｏｃｋ Ｄｕ ８０， ｔｈｅ ｍｕｄｓｔｏｎｅ ｉｎｔｅｒｂｅｄ ｏｆ ａｂｏｕｔ ５ ｍ
ｉｓ ｓｔａｂｌｙ ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ， ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｂｅ ｓｕｂｄｉｖｉｄｅｄ ｉｎｔｏ ２ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｌａｙｅｒｓ ｆｏｒ ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ； ｔｈｅ ｗｅｌｌｓ
程度为 ２１ ６％，累计注汽量为 ５８２ × １０ ４ ｔ，累计油汽
比为 ０ ３２。
经过 ２０ ａ 的蒸汽吞吐开发，可采储量采出程
杜 ８０ 块兴隆台油层为典型的薄互层超稠油油
度为 ９１ １％（ 标定采收率为 ２３ ７％） ，目前油藏压
目前整体已进入高周期、高采出开发阶段，目前的
形势严峻。 因此，从油藏长期可持续发展角度考
为 １ １ ～ １ ２，井底蒸汽干度以大于 ５０％为最佳，确定转驱时机为油藏温度大于 ８０ ℃ ；根据小层
厚度及级差界限，分别采用 ４、８、１２、１６ 孔 ／ ｍ 的孔密射孔。 蒸汽驱现场先导试验取得了单井日
产油、采油速度翻倍的良好效果。 研究结果为薄互层超稠油油藏蒸汽吞吐后转换开发方式提
供了技术支持。
ｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ ｄｙｎａｍｉｃ ａｎａｌｙｓｉｓ， ｔａｋｉｎｇ Ｘｉｎｇｌｏｎｇｔａｉ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ ｉｎ Ｂｌｏｃｋ
Ｄｕ ８０ ａｓ ｔｈｅ ｔａｒｇｅｔ， ｗｉｔｈ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｔｏ ｔｈｅ ｓｕｃｃｅｓｓｆｕｌ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ ｏｆ ｓｔｅａｍ ｆｌｏｏｄｉｎｇ ｉｎ ｏｔｈｅｒ ｔｙｐｅｓ ｏｆ ｕｌｔｒａ－ｈｅａｖｙ ｏｉｌ
水平井蒸汽开采稠油技术的研究
水平井蒸汽开采稠油技术的研究摘要：随着经济的发展，人们对能源的需求量愈来愈大，石油资源日趋减少，稠油成为一种未来非常重要的能量补给资源，水平井蒸汽驱开采方法是继蒸汽吞吐后进行的一种可以显著提高采收率的方法。
本文对水平井蒸汽开采稠油技术的各个方面做了相关的调研，对该技术在稠油开采中的研究有重要的指导意义。
关键词：稠油水平井蒸汽开采技术一、前言稠油由于其在油层中的粘度很高，渗流阻力大，举升难度大，常规开发产能低，含水上升速度快，动用程度低，最终采收率低，因而用常规开采方法难以实现经济有效的开发。
目前稠油开采的主要方法有冷采和热采两大类方法，冷采稠油方法包括：无砂冷采、出砂冷采、低频脉冲法、注CO2和注烟道气等方法。
热采稠油方法包括：蒸汽吞吐、蒸汽驱、热水驱、火烧油层、蒸汽辅助重力泄油和电加热等方法，而其中蒸汽吞吐是目前开采稠油最主要的技术。
水平井注蒸汽开采稠油可以提高油层吸汽能力，加速井筒到油藏之间的热传递，提高波及系数，增加原油的流动能力，提高生产井生产能力；同时水平井注蒸汽可以不用压裂而将蒸汽大面积注入油藏，提高了注入蒸汽同稠油之间的接触面积，从而提高了从井筒到低温油藏的热传导效应。
因此，在石油资源日益紧张的今天，在基于实际地质条件以及技术水平的基础上，开发出适合应用的水平井蒸汽稠油开采的工艺技术，能有效的提高稠油开采率，从而提高经济效益。
二、水平井注蒸汽开采技术概况水平井注蒸汽开采方式包括水平井蒸汽吞吐、水平井蒸汽驱、蒸汽辅助重力泄油。
水平井蒸汽的采油机理主要表现在降低原油粘度、原油重力泄油和流体驱替的相互结合，使原油被驱出或被携带出。
蒸汽吞吐通常作为注蒸汽开采的第一阶段，主要有两个作用：一是降低原油粘度、增加原油流动能力，提高波及体积；二是使油层压力下降，作为蒸汽驱及蒸汽辅助重力驱的预热阶段，可以使注采井间形成热连通，为下一步驱替创造有利条件。
蒸汽吞吐主要依靠油层的天然能量将降粘的原油驱动到井底，当蒸汽吞吐达到一定程度，随着油层压力下降油井产量下降、油汽比降低，要进一步提高原油采收率，则需要转入蒸汽驱。
探讨稠油油藏蒸汽驱影响与控制因素
研究。 以油田稠油油藏的平均油藏地质参数为基础， 建立不同类型油藏水平井 井 组概 念模 型 ， 采用 油藏 数值模 拟方 法 ， 系统 剖析 了各种 关键地 质控 制 因素对 水 平井 蒸汽 驱开 发效果 的影 响 。 影 响水平 井蒸 汽驱热 采 的地 质 因素较 多 ， 这里 主要 探讨 了油藏 关键地 质控制 因素 （ 储层 渗透率 、 原油 饱和度 、 储层 非均质 性和 地层 倾 角 ） 的 影响 ， 并 建立 了各 因素 之 间的相 关 关系 图版 。 １储 层渗 透 率对 水平 井蒸 汽驱 的 影响 以普通稠油为例 ， 当储层渗透率从２ ０ ０ ｍＤ 变化到３ ０ ０ ｏＤ ｒ 时， 井组水平井蒸 汽驱 的开 发效 果 明显好 转 ， 净产 油 曲线变化 幅度 较大 ， 储 层渗 透率 达到 ３ ０ ｏ ｒ ｎ Ｄ 以后 ， 井组 水平井 蒸 汽驱 净产 油的变化 幅度减 缓 ， 再改善 储层 的渗透 陛， 对 水平 井蒸 汽驱 的开 发效果 影 响不大 。 分析原 因为 ： 油层 渗透率越 大 ， 地层流 体渗 流阻 力 越小 ， 流 动能力 越 强， 开 发效果 越好 。 这 里的３ Ｏ ０ ｍＤ 就是前 面说 的储层水 平井 蒸汽驱 的渗透 率极 限。 可以看 出 ， 普 通稠油 、 特稠 油 、 超稠油 、 特超 稠油 油藏水 平 井 蒸 汽驱 的渗 透率 极 限分 别是 ３ ０ ０ ｍＤ、 ５ ０ ０ ｍＤ、 ８ ０ ０ ｏＤ ｒ 和１ ２ ０ ０ ｏＤ。 ｒ 根据 不 同油 性稠油油藏水平井蒸汽驱的极限渗透率值 ， 建立了水平井蒸汽驱储层渗透率与 原 油粘 度 的相 关关 系 ， 关系 式为Ｋ＝ ０ ． ０ ０ ９ ２ ７ ｏ ＋ ２ ７ １ ． ８ ６ ， 以此 可 以指导 其它 稠油 区块水 平 井蒸 汽驱 的筛 选 。 ２原油 饱 和度 对水 平井 蒸汽 驱 的影 响 稠油油 藏水 平井蒸 汽驱前 的含油饱和 度对 汽驱采 收率影响很 大 。 针 对不 同 油 性 的稠油 油藏 ， 模 拟研 究 了不 同含 油饱 和度 时水平 井蒸 汽驱 的开 发效果 。 不 管 哪一 种油 藏类 型 ， 随着 原油 饱和度 的增 大 ， 井组 的采 收率和 净产 油量都 逐渐 增加 。 分 析原 因为 ： 含油饱 和度增 加将 降低蒸 汽驱的 热损失 。 大部 分热量将 用于 加 热原 油 ， 蒸汽 热利 用率提 高 ， 原 油饱和 度越 低 ， 含水饱 和度 相应 越高 ， 从 而使 注入 的 热量 过多地 消耗 在对 地层 水的 加热上 ， 热利用 效率 降低 ［ ３ Ｌ 各种 油性 的 含油 饱和 度极 限分别 是 ： 普通 稠油 ３ ５ ％、 特稠 油３ ８ ％、 超稠 油４ ＆ ／ ｏ 、 特 超稠 油４ ５ ％。 根据 不同油 性稠 油油藏 水平井 蒸汽驱 的含油饱 和度界 限值 ， 建立 了水平井 蒸汽 驱含油饱和度界限与原油粘度的相关关系， 关系式为Ｓ ｏ ＝３ ５ ． １ ３ ９ ｅ ２ Ｅ － ０ ６／ ． １ Ｏ 。 ３储 层 非均 质性 对水 平并 蒸 汽驱 的影 响
边底水非均质性稠油油藏蒸汽驱关键技术
藏深度为 ８Ｏ ５ １ ６ ～１ ０１， ０ ２ 地层厚度为 ６ ． ／ ９９Ｉ， ｔ 油层 平均 ／
锦 ９ 块 是典 型 的边 底 水稠 油油 藏 。通 过研 究 １ 可知 ， 面上东 部 和 中部 边 底水 侵 入较 为严 重 ， 平 回 采水 率一 般在 １０ ～３０ ５％ ５ ％之间 （ 回采 水率 是指 生 产井产 水 量 占注汽 量 的百分 比 ， 一般 没有 遭受 边底 水侵 入 的井 ， 回采 水 率 不 超 过 ６ ％ ）而 西 部 回采 ， 底 水 侵 入程 ０％ 平 ６ 边
引
言
非均质 Ｉ 生层状稠油油藏历经蒸汽吞 吐开采 后 ， 存
右。原始地层压力为 ９６Ｍ ａ地层 温度为 ℃。 。 ． Ｐ ， ４ 。 ５
于 Ｉ ５￣时地面脱气原油粘度为 ７ ９ ． ａｓ 组 ０Ｃ ７ｍ ・， ６ Ｐ
原油 密 度 为 ０９３ｇｃ ， 质 加 沥 青 质 含 量 为 ．９ ／ ３ 胶 ３ ．１ ， ８１％ 含蜡 量 为 ２８ ％， 固点 为 １℃ 。地 层条 ．９ 凝 ３
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第 ｌ ４卷第 １ 期 ２０ 年 ２ ０７ 月
文 章编 号 ： ０６— ５５２０）１ ０６ — ４ １０ ６３（０７０ ＇ ￣２ ０
特 种 油 气 藏 Ｓｅ ａ Ｏｌ ｎ ａ Ｒｓｒ ｉ ｐｄ ｉ ｉａｄＧｓ ｅ ｖ ｒ ｅ ｏｓ
在着较为严 重的层 问动 用矛 盾。而边 底水 稠油 油 藏