造纸机辊筒动力特性的有限元分析共47页文档
斜辊矫直机主传动联轴器的有限元分析
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文 章 编 号 ：０ １ ３ ９ （０ ０ ０ — ０ ２ ０ １ ０ — ９ ７ ２ １ ）５ ０ ４ — ｌ Ｍ ａ ｈ ｎ ｒ Ｄｅ ｉｎ ｃ ｉｅｙ ｓｇ ＆ Ｍ ａ ｕａ ｔ ｅ ｎ ｆ ｃｕｒ
第 ５期 ２１ ０ ０年 ５月
斜辊矫 直机主传动联轴 器的有限元分析
ｉｒｕｓ ｅ ｅ ｉ． ｒｕｓ ｒ ｉ ｒｃｔｏ ｔａａｌｉｂ ｅｅｔ ｒｅｇｉ ，ｉ ｄ ａ一 ； ｅ ｌ ａ ｒ ｅ ｅ ｌｐ ｖ ｅｏｅ ｅｒｉ ｙｓ ａ ｍｎ ｓｎ ｇｕｎ ａ ｉ ｓｔｒ ｖ ｉ ｄ ｆ ｓ ｔ ｏｄ ｃ ｒｔ ｅｃ ｎ ｓ ｓ ｈ ｌ ｏ ｆ ｄ ｉ ｎ ｓ ｇｎ ｍ ｎ
ｉｔ ｕｏ， ｎｅ ｕ ｓ ｔｎａ ｆｌｅｅｓｓａ ｌｅｎ ． ｈ ｓｅｆ ｒｓ ｌｎ ｈ ｇｄ ｅ ｌ ｒ ｔｎｄ ｇｒ ｓ ｅｉ ｄ ａｕ ａ ｎ ｒａ ｆ ｅ Ｔｅ ｉ ｏ ｅ ｒ ｃａ ｅ ｉ ｉ ａ ｏ ｃｏ ｎ ｉｒ ｒ ｏ ｅ ｄ ｄ ｚ ｏｃｓ ａ ｅ ｎ ． ｂ ｌ ｉ ｘ
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中图分 类号 ：Ｈ１ 。 Ｇ ３ ．３ 文献 标识码 ： Ｔ ６Ｔ ３ ３ ２ Ａ
Ａ ｓａ １０ １Ｃ ｉａ（Ｎ ｒ ｅｎＨｅｖ ｈ ｎ ａ ｇ ａｙＭａｈｎ ｒ ｒｕ ｏ ｔ． ｏ ｉｇ ｎｈｎ １４ ５ ， ｈｎ ） ｏｔ ｒ ａｙＳ ｅ ｙｎ ｖ ｃ ｉｅ Ｇ ｏｐＣ ． ｄ Ｒ ｌｎ ｈ Ｈｅ ｙ Ｌ ｉ
Ｅ ｕｐ ｎ ｒｎ ｈｃｍ ａｙ Ｓ ｅｙｎ １ ０ ５ Ｃ ｉａ ｑｉ ｍｅ ｔ ａｃ ｏ ｐ ｎ ，ｈ ｎ ａ ｇ１０ ２ ，ｈｎ ） ｂ
14辊轧机辊系变形的有限元分析
14辊轧机辊系变形的有限元分析杨森;沈晓辉;章静;阎军【摘要】针对现场应用的14辊轧机,利用三维有限元软件MSC.MARC建立三维辊系弹性变形有限元模型,求解三维辊系复杂变形,分析第一中间辊抽动和中间辊凸度对承载辊缝的影响.研究得出第一中间辊抽动量在0～50 mm时,带材边部厚度的调节范围；中间辊凸度与轧后板凸度呈线性关系,即中间辊凸度越大,辊系的横向刚度也越大.%For 14-high mill of field application, 3-D finite element model of elastic deformation of roll system was built with MSC.MARC finite element software. The complex elastic deformation of rool system was solved. Effects of the first intermediate roll shifting and intermediate roll crown on loaded-gap were analyzed. It follows the adjustment range of strip edge thickness in 0~50 mm twitch quantity of the first intermediate roll, and a linear relationship between intermediate roll crown and rolled plate crown, the greater the intermediate roll crown, the greater the lateral stiffness of the roll system.【期刊名称】《安徽工业大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2012(029)004【总页数】4页(P323-326)【关键词】14辊轧机;承载辊缝;中间辊凸度【作者】杨森;沈晓辉;章静;阎军【作者单位】安徽工业大学材料科学与工程学院,安徽马鞍山243002;安徽工业大学材料科学与工程学院,安徽马鞍山243002;安徽工业大学材料科学与工程学院,安徽马鞍山243002;安徽工业大学材料科学与工程学院,安徽马鞍山243002【正文语种】中文【中图分类】TG333.17近年来用户对板带产品,尤其是对冷轧产品的平直度要求越来越高,这对板带轧制中辊缝的控制精度提出了更高的要求。
轧机工作辊轴承座设计有限元分析
轧机工作辊轴承座设计有限元分析王宏岩① 甘伟 王哲 李涛 张栓（武钢日铁（武汉）镀锡板有限公司 湖北武汉４０００８３）摘 要 分析轧机工作辊轴承座在工作过程中与弯辊液压缸Ｔ型连杆接口端部以及轴承座承受弯辊力最薄壁厚处的应力分布及变形。
利用三维软件对分析对象进行三维建模，并运用通用有限元软件建立了有限元模型，分析了弯辊液压缸Ｔ型连杆接口部、轴承座钢板壁厚对轴承座受力变形的影响。
为轧机工作辊轴承座设计提供了理论依据。
关键词 有限元 轧机 轴承座 变形中图法分类号 ＴＧ３３３．１７ 文献标识码 ＢＤｏｉ：１０ ３９６９／ｊ ｉｓｓｎ １００１－１２６９ ２０２３ ０６ ０２１ＦＥＭＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆＷｏｒｋＲｏｌｌＣｈｏｃｋｏｆＣｏｌｄＭｉｌｌＷａｎｇＨｏｎｇｙａｎ ＧａｎＷｅｉ ＷａｎｇＺｈｅ ＬｉＴａｏ ＺｈａｎｇＳｈｕａｎ（ＷＩＳＣＯ ＮＩＰＰＯＮＳＴＥＥＬＴｉｎｐｌａｔｅＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｗｕｈａｎ４０００８３）ＡＢＳＴＲＡＣＴ ＩｎｏｒｄｅｒｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｓｔｒｅｓｓｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎａｎｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｅｎｄｏｆｔｈｅｉｎｔｅｒｆａｃｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｗｏｒｋｒｏｌｌｃｈｏｃｋｓａｎｄｔｈｅＴ ｓｈａｐｅｄｃｏｎｎｅｃｔｉｎｇｒｏｄｏｆｔｈｅｒｏｌｌｂｅｎｄｉｎｇｈｙｄｒａｕｌｉｃｃｙｌｉｎｄｅｒａｎｄｔｈｅｔｈｉｎｎｅｓｔｐａｒｔｏｆｔｈｅｗｏｒｋｒｏｌｌｃｈｏｃｋｓｔｈｅｒｏｌｌｂｅｎｄｉｎｇｆｏｒｃｅｄｕｒｉｎｇｔｈｅｗｏｒｋｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｔｈｅｒｏｌｌｉｎｇｍｉｌｌ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｕｓｅｓｔｈｅｔｈｒｅｅ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｓｏｆｔｗａｒｅｔｏｃａｒｒｙｏｕｔｔｈｅｔｈｒｅｅ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｍｏｄｅｌｉｎｇｏｆｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｂｊｅｃｔ，ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｓｔｈｅｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｏｄｅｌｂｙｕｓｉｎｇｔｈｅｇｅｎｅｒａｌｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｓｏｆｔｗａｒｅ，ａｎｄａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅＴ ｓｈａｐｅｄｃｏｎｎｅｃｔｉｎｇｒｏｄｉｎｔｅｒｆａｃｅｏｆｔｈｅｒｏｌｌｂｅｎｄｉｎｇｈｙｄｒａｕｌｉｃｃｙｌｉｎｄｅｒａｎｄｔｈｅｓｔｅｅｌｐｌａｔｅｗａｌｌｔｈｉｃｋＮｅｓｓｏｆｔｈｅｂｅａｒｉｎｇｓｅａｔｏｎｔｈｅｓｔｒｅｓｓａｎｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｂｅａｒｉｎｇｓｅａｔ，Ｉｔｐｒｏｖｉｄｅｓａｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｂａｓｉｓｆｏｒｔｈｅｄｅｓｉｇｎｏｆｗｏｒｋｒｏｌｌｂｅａｒｉｎｇｓｅａｔｏｆｒｏｌｌｉｎｇｍｉｌｌ．ＫＥＹＷＯＲＤＳ Ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔ Ｃｏｌｄｍｉｌｌ Ｗｏｒｋｒｏｌｌｃｈｏｃｋ Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ１ 前言随着冷轧带钢加工业的迅速发展，对成品带材的板形和尺寸的精确控制要求变得越来越高。
辊筒的现场动平衡技术
辊筒的现场动平衡技术杨建桥 (轻化工系) 齐香君 张华良(食品系) (机械工程系)摘 要 在分析了造纸设备辊筒运行过程中动不平衡因素及辊筒现场动平衡原理 的基础上, 提出了实现辊筒现场动平衡的具体方法和步骤, 实践证明该方法能够校 正由于装配条件、工作温度、应力变形等现场因素引起的动不平衡.关键词: 造纸设备, 辊筒, 动平衡中图法分类号: T S7341 前言随着造纸设备向高速、宽幅、大型化方向发展, 辊筒的动平衡问题愈来愈突出. 它不仅关 系到造纸设备工作的可靠性、稳定性, 而且直接关系到纸张的生产质量. 辊筒的动不平衡将 会造成以下不利影响: (1) 产生附加载荷, 使动力消耗增加. ( 2) 设备工作的可靠性、稳定性 下降, 变形及磨损加剧, 维修费用增加. (3) 设备的维修周期缩短, 有效工作时间减少, 生产 效率降低. (4) 振动、噪声加大, 影响纸张质量, 恶化工作环境.在造纸设备技术改造中, 往往注重提高生产效率和车速, 而忽视了由于车速提高后带来 的动平衡状态的劣化. 改造后虽然车速有所提高, 但设备的故障率明显增加, 产品质量下降, 没有充分发挥出设备改造的潜能. 同样, 辊筒的动平衡都是设备制造厂在辊筒机加工完成后 在动平衡机上进行的. 虽然动平衡机有操作迅速、准确等特点, 但也有价格昂贵、不反映装配 条件、无法在现场进行测试等不足. 因此, 辊筒的现场动平衡对提高造纸设备的运行水平、提 高生产效率和产品质量、充分发挥设备改造的潜能有着重要的意义. 本文对辊筒的现场动平 衡技术进行了研究, 以指导造纸设备维修中辊筒的动平衡工作.2 辊筒的现场动平衡原理辊筒的现场动平衡就是把辊筒装在机器上, 在工作转速下进行的动平衡. 当一个不平衡 的辊筒回转时会引起辊筒支承的振动, 因此可以通过测量辊筒支承的振动来确定辊筒的动 不平衡量. 辊筒的现场动平衡技术就是利用这一原理进行的, 即用千分表测量辊筒两端轴承 收稿日期: 1996- 12- 11 第一作者: 男, 40 岁, 副教授Ξ·17·第3 期杨建桥等: 辊筒的现场动平衡技术座的振幅, 然后计算出两个端面的平衡质量来完成.在安装维修现场, 将辊筒直接安放在机器的轴承中, 在工作转速下进行动平衡, 其具体原理、方法如下.2. 1 首先确定两端初振幅的大小用千分表测量辊筒两端轴承座的初振幅, 然后先从初振幅最大的一端开始校平衡. 如图1.2. 2 测定不平衡质量所在的方位及平衡质量应加的位置测定辊筒的动不平衡质量的方位时, 先在辊筒的端面上选定一个固定试验铁块的圆周( 特制的试重固定槽) , 将其分成八等分,并依次标上号码. 然后, 在每一点依次安装试验铁块. 试验铁块的质量由下面的经验公式给出.2w 3000W = (1)100 n其中: W—试验铁块的质量, g;w —每100k g的辊筒所用试验铁块的质量, g;G —辊筒的质量, k g;n—辊筒的转速, rƒm i n.w 值由经验回归公式给出:w = 91. 2 r H -图1 用试重法进行动平衡1- 右轴承座, 2- 辊筒, 3- 不平衡质量, 4- 左轴承座5- 千分表, 6- 试验铁块, 7- 试重固定糟(2) 0. 154 r H r R + 1. 3其中: H —找平衡前轴承座的最大振幅, mm ;R —试验铁块固定的半径, mm.先将试验铁块可靠地固定在分点 1 上, 开始转动使辊筒达到工作转速, 将左侧的轴承座放松, 允许它在水平方向上振动, 而右侧的轴承座必须固定, 用千分表测量左侧轴承座的振幅. 同样将试验铁块依次固定到其余各分点上, 并分别测出相应的振动幅度, 测量完毕后, 取下试验铁块, 然后将所测得的8 个振幅记录并作图, 如图2 所示. 显然左侧的动不平衡质量在最大振幅S m ax 所对应的分点1 上, 而平衡质量则应加在最小振幅S m i n 所对应的分点5 上.2. 3 确定平衡质量的大小平衡质量的大小可以用试测法来确定. 测定时在最小振幅所对应的分点5 上轮流加上3、4 个较重的试验铁块—1. 4W 、1. 8W 、2. 2W 、2. 6W , 并测出相应的振幅, 其振幅最小者即为平衡所加质量.2. 4 另一侧的平衡辊筒左侧平衡好后, 可用类似的方法进行右侧的平衡. 在找右侧的平衡前, 应将左侧的平衡质量Q 01 固定好, 并拴紧左侧轴承座, 然后开始转动使辊筒达到工作转速, 将右侧的轴·18· 西北轻工业学院学报 第 15 卷承座放松, 测出右侧应加的平衡质量 Q 02.如果直接将 Q 02 加在右侧的端面上, 则将给已平衡好的左侧带来新的动不平衡. 因此, 在右侧加质量时, 必须在左侧再加上一个附加质量, 以使左侧轴承座不产生新的动不平衡.如图 3 所示, 将 Q 02 分成 Y 和 X 两个分平衡质量, 然后加在右侧和左侧的端面上. Y 加在 Q 02 应当加的位置上, 而 X 加在左侧的端面上, 它的位置正好与 Y 的位置相差 180°. 以 a 、b 、m 和 n 分别表示各个距离尺寸, 则 Y 、 X 和 Q 02 三者之间应满足以下两个条件:条件 1: 在测量右侧轴承座的振幅时, Y 和 X 两个分平衡质量联合所产生的效果应和 Q 02 单独产生的效果相同. 此时, 以左侧轴方法承座为支点, 应满足力矩方程式:图 2 振动振幅与分点位置关系曲线 (3)Q 02 r m = Y r m - X r a 条件 2: 在加上 Y 和 X 两个分平衡质量后, 应使左侧的轴承座不会产生新的动不平衡. 此时, 以右侧轴承座为支点, 应满足力矩方程式:(4) X r n - Y r b = 0 图 3 右侧平衡重 Q 02的分配方法 解上述两式的联立方程式, 即可求得分平衡质量:m r b (5) X = Q 02 m r n - a r bm r n Y = (6)Q 02 m r n - a r b 由此可见, 在左侧的端面上应加的平衡质量为 Q 01 和 X (它们的方位可能是不相同的) , 而在右侧的端面上应加的平衡质量为 Y . 加上这些平衡质量后, 辊筒即可获得动平衡. 3 结论(1) 辊筒良好的动平衡状态对提高制浆造纸设备的运行水平、提高生产效率, 充分发挥 设备改造的潜能, 有着及其重要的作用.(2) 辊筒的现场动平衡技术能校正由于装配条件、工作温度、应力变形等现场因素引起 的动不平衡.(3) 辊筒的现场动平衡是一种方法简便、适用性强、易于推广的动平衡方法.·19·第3 期杨建桥等: 辊筒的现场动平衡技术参考文献1 杨建桥等. 辊筒的静平衡技术, 中国造纸, 1994; (4) : 36～38, 532 华南工学院等. 制浆造纸机械制造工艺学. 北京: 轻工业出版社, 1981 年第1 版3 杨建桥等. 制浆造纸设备维修与安装工程. 西北轻工业学院, 1994 年THE R OLL ER DY NA M I C BAL A NC INGTECHN I QUE I N THE F IELDY a n g J ia n q i a o Q i X ia n g j u n Z h a n g H u a l i a n gA B STRACTT h e ro lle r f i e l d dyn a m i c b a lan c i n g tech n i qu e o f p a p e r m ach i n e h a ve b e en s tu d i ed. th e s e s tu d i e s g i ve m u c h i n fo rm a t i o n. 1 ) T h e f i e ld dyn a m i c b a l an c i n g tech n i qu e o f A ll th ero lle r is o f i m p o r t an c e to th e ru n n i n g s ta t e o f th e m ach i n e, p ro d u c t i o n qu a n t i ty, p ro d u c t i o n qu a l ity an d h e i gh ten i n g th e leve l o f th e m ach i n e i m p ro v em en t. 2) It m a k e dyn a m i c b a l an c e to th e i m b a l an c e w ith a s se m b l y, tem p e ra t u re an d st r a i n.Keyword: p a p e r m ach i n e, ro lle r, dyn a m i c b a l an c e“纯大豆发酵饮料的研究”通过部级鉴定由我院食品工程系田三德高级工程师主持的“纯大豆发酵饮料的研究”于1997 年5 月13 日在西安通过了中国轻工总会组织的技术鉴定。
造纸机辊筒使用与维修工艺的改进
造纸机辊筒使用与维修工艺的改进在长网和圆网造纸设备中，辊筒的应用广泛，主要有普通无缝钢管导辊、包胶导辊、包胶压榨辊、大理石压榨辊、电镀压光辊、镀铬施胶辊等。
在生产中，造纸设备长年处于三班制连续运转的状态，辊筒类零件容易产生各种故障，严重的还引发设备事故，产生较大的经济损失，还需要较多的修理时间，投入较大的维修费用。
如何做好辊筒类零件的使用、维修工作，是不少造纸企业面临的一个大难题。
针对这些问题，在工作中需要全面分析问题的成因，并有针对性地进行改进设计。
1.造纸机辊筒类零件使用过程中经常损坏的原因1.1辊筒零件负荷过重，转速过快，辊筒表面及及轴头容易损坏。
由于企业过分追求产量，车间班组在生产中通将造成纸机的运转速度速调高，有时甚至超出设计的合理速度范围。
车速高速高之后，纸机压榨部的压力也要相应增大，以提高压榨脱水效率。
由于速度和负荷超出合理的范围，辊筒的挠度加大，容易产生辊筒表面包胶层等损坏和辊筒轴头断裂。
1.2辊筒零件结构设计、尺寸设计、材料选择、热处理工艺及热处理质量达不到要求，辊筒零件容易损坏。
造纸机辊筒零件在使用过程中转速较快，负荷较大，对的强度、疲劳韧性、刚性、疲劳韧性、耐磨性、防腐性能等方面达到使用要求，需要做好结构和尺寸设计、材料选择、热处理工艺方案设计并保证热处理、表面加工等环节的质量。
不少造纸企业，由于经验不足，在这方面的工作还做得不够好。
1.3辊筒零件更换、运输、修理过程中，采用的方法不正确、保护措施不完善，造成零件的重要结构、重要表面的损伤、损坏，难于修复。
造纸机的滚筒零件，大多为表面包胶、或表面镀铬，工作表面要求的精度很高，如果在运输、安装、修理过程产生表面损伤，就可能无法正常使用。
在实际工作中，由于维修人员、运输人员、加工工人经验不足，对这方面认识不足，注意不够，很容易造成操作不当、对重要表面保护不到位，使易损坏的结构和和重要表面如包胶表面、电镀表面受力过大或产生碰撞而出现损伤，直接影产品质量而不能使用。
560 mm伺服辊锻机结构特点及有限元静力学分析
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型锻件ꎮ 本文介绍的辊锻机是二重装备自主研发 的 ５６０ ｍｍ 伺服辊锻机ꎬ主要用于叶片的精密辊 锻成形ꎮ 将伺服电机的动力直接作用于锻辊ꎬ结 构紧凑ꎬ外形美观ꎬ辊锻速度高、生产率高ꎮ 辊锻 机可配备机械手进行自动辊锻ꎬ同时也可配备工 件运输装置与生产线上其它设备一起实现自动化 生产ꎮ 本文首先对 ５６０ ｍｍ 辊锻机的结构特点及 技术参数进行简要介绍ꎬ然后着重对其本体结构 进行强度和刚度分析ꎬ利用 Ｍａｒｃ 有限元模拟软件 对辊锻机本体关键结构进行静力学分析计算ꎬ分 析辊锻机在四道次分别受到最大辊锻力时本体结 构的应力和变形ꎬ校核其强度和刚度ꎮ
« 中国重型装备» ＣＨＩＮＡ ＨＥＡＶＹ ＥＱＵＩＰＭＥＮＴ
Ｎｏ. ３ Ａｕｇｕｓｔ ２０１８
外形尺寸:１. ５６ ｍ( 左右) ꎬ２. ６ ｍ( 前后) 地面以上高度:２. ２ ｍ 生产率:４００ 件 / ｈ 辊锻模的形式及紧固方式:环型、镶块ꎬ同时 适应两种模具安装 两个辊子的水平精度:≤０. １ ｍｍ １. ２ 主要构成及特点 ５６０ ｍｍ 伺服辊锻机主要由本体结构、驱动系 统、中心距调节机构、模具喷雾润滑系统、轧辊机 械手、控制系统等部分组成ꎬ图 １ 为其结构示意 图ꎮ 其中本体结构主要包括上横梁、横拉杆、立 柱、拉紧螺栓(拉杆) 和底座等ꎮ 机架采用了全预 紧组合结构ꎬ四根拉紧螺栓分别穿过四根空心立 柱ꎬ将上横梁、底座及立柱紧固为具有预应力的机 架ꎮ
图 １ ５６０ｍｍ 伺服辊锻机结构示意图 Ｆｉｇｕｒｅ １ Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ５６０ ｍｍ ｓｅｒｖｏ ｒｏｌｌ ｆｏｒｇｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ
１. ２. １ 上下锻辊调节机构 辊锻模固定在两个锻辊上ꎬ锻辊两端由滚动 轴承支撑ꎮ 锻辊由伺服电机驱动ꎬ其转速、扭矩、 中心高以及可操纵触摸屏通过控制程序调节ꎬ以 适应不同辊锻工艺的要求ꎮ 可实现分别调节上下 辊转速ꎬ且可使上下辊转向相反ꎬ实现部分楔轧机 的功能ꎮ 减速器为同轴行星齿轮减速机ꎬ传动比 高ꎬ结构紧凑ꎬ与传统结构相比减少了离合器、制 动器、飞轮以及气动系统等结构ꎬ结构简单ꎬ大大 降低了后期的维护、维修成本ꎮ 由于上下辊传动相对独立ꎬ因此方便实现大 中心距调节量ꎬ最大调整量为 １０ ｍｍꎮ 采用将上 辊固定压紧ꎬ通过调节下辊的方式调节中心距ꎬ可 实现调节机构同步控制ꎬ保证下辊中心距同步调 节ꎬ调节精度为 ０. ０２ ｍｍꎬ两辊平行度为 ０. １ ｍｍꎮ 调节机构具有刚度高、精度高、调节方便等特点ꎬ 能够满足钛合金叶片轧制尺寸的精度要求ꎮ １. ２. ２ 电气传动系统 ５６０ ｍｍ 伺服辊锻机的电气控制系统由电气 传动系统和基础自动化系统组成ꎮ 伺服辊锻机辊
辊筒类零件在造纸机设备中的应用
辊筒类零件在造纸机设备中的应用辊筒是造纸机应用最普遍、标准化、系列化、通用化程度最高的结构部件。
它在整台纸机设备中所起的作用和使用的好坏直接关系到设备的正常运行、预定产、质量要求以及经济指标的实现。
所以，在我们大家使用经验的基础上，从设计制造角度进一步理解辊类零件在造纸设备中的应用和发展趋势，将有助于造纸工作者在操作维护保养设备以及挖潜改造中发现和解决一些实际问题。
一、辊筒类零件在造纸设备中的作用A．支承和依托作用（成形网、毛布、干网、纸页）B．传递驱动动力或运行张力（成形网、毛布、干网、纸页）C．产生脱水作用和提供排水、容水空间D．引成纸页剥离和安全引纸E．影响成形匀度和纸页表面性能F．校正、张紧作用G．舒展作用（毛布、干网、纸页）H．烘干纸页I．袋区通风，节能作用J．卷取和复卷成纸K．实现和控制压区线压均匀L．特殊作用：园刀刀辊、压纹辊、卷芯轴、张力辊运行效率：A、B、D、F、G、J产量：B、C、H 质量：E、K 节能：I、H1、网部辊筒的应用胸辊A（B）C 驱网辊A B 真空伏辊A B C+案辊 A C导网辊 A B F饰面辊E成形辊（上成形器、夹网成形器） A B C+ E L图示效果：在有效长度内达到18—20%干度，在不同阶段合理脱水纸页成形良好，填料和纤维流失尽可能小发展趋势：缩短脱水有效长度，更多利用辊筒曲率和网张力产生脱水作用，从单面脱水发展成双面脱水，增大脱水效果，使纸页成形良好，又改善两面性2、压榨部辊筒的应用 真空引纸辊 真空压辊 压辊（沟纹，大直径盲孔） 石辊（复合辊）引纸辊毛布导辊可控幅辊效果： 尽可能实现封闭引纸，保持操作效率 对称脱水改善两面性符合浆料的特性，尽可能地达到最大脱水量 40—42% 压区均匀脱水，达到全幅水分均匀，改善纸的机械性能 发展趋势：完全实现封闭引纸（利用辊筒）抄造效率最佳化尽可能减少压榨压区，采用高效脱水元件（大直径压榨 LNP ，靴形压榨） 节约有效空间3、烘干部辊筒的应用导辊 A 、 B 、 F 、 G烘缸 H+ +、 E 、 L引纸辊D弧形辊G热风导辊I 、 E+、 L 半压榨辊 E 、 K 、 B 旋胶辊E 、 BVac （UNO ）辊D 、 I 、L效果：适当的蒸汽能量烘干纸页，出烘干部 95%和保持一定的物理强度 对某些纸种在干燥过程中加以特定表面处理 高速运行的安全传递纸页 全幅水分尽可能保持一致发展趋势：高速运行下安全传递纸页，发展单排烘缸布置和纸幅稳定器的 运用。
有限元分析报告书
轴流式通风机叶轮与机座有限元分析分析与优化报告书第2页共46页目录第一部分机座的有限元分析与优化------------------------------------41.1机座分析的已知条件------------------------------------------41.2材料的力学性能-----------------------------------------------41.3有限元分析模型-----------------------------------------------41.3.1分析前的假设-----------------------------------------41.3.2建立分析模型-----------------------------------------51.3.3建立有限元分析模型----------------------------------71.4计算结果------------------------------------------------------71.4.1变形结果-----------------------------------------------71.4.2应力结果-----------------------------------------------81.4.3路径结果-----------------------------------------------111.4.4分析结果评判------------------------------------------131.5机座优化------------------------------------------------------141.5.1优化参数的确定---------------------------------------141.5.2优化模型的建立---------------------------------------151.5.3优化分析的结果---------------------------------------161.5.4优化结果评判-----------------------------------------17第二部分轮毂的有限元分析与优化-------------------------------------182.1轮毂分析的已知条件-------------------------------------------182.2材料的力学性能------------------------------------------------182.3有限元分析模型------------------------------------------------192.3.1分析前的假设------------------------------------------192.3.2建立分析模型------------------------------------------202.3.3建立有限元分析模型-----------------------------------222.4计算结果-------------------------------------------------------第3页共46页222.4.1变形结果------------------------------------------------222.4.2应力结果------------------------------------------------252.4.3路径结果------------------------------------------------302.4.4结果分析------------------------------------------------362.5轮毂优化-----------------------------------------------------382.5.1轮毂转速在n=1000rpm--------------------------------382.5.2轮毂转速在n=750rpm---------------------------------43参考文献----------------------------------------------------------------46第4页共46页第一部分机座的有限元分析与优化1.1机座分析的已知条件根据合同内容，甲方提供的已知条件有：①机座结构的设计图1张(3号图纸)，见附件1(原图的复印件)。
造纸机械原理
沟纹压榨
3、沟纹压榨又称通风压 区压榨，典型沟纹压 榨的结构和布置与普 通压榨相似，只是采 用了表面有许多沟纹 的沟纹压榨辊。经实 验研究认为比较良好 的沟纹规格是：沟宽 0.5，深2.5，间距为3， 其开口面积大约为16 ％。
特点：1、沟纹压榨侧 向流动缩短，脱水效 率高，纸幅被压溃和 产生“印痕”的机会 减少，可增大线压加 强脱水。2、和真空压 相比节省动力，简化 了压榨结构。
压榨部
2. 压榨脱水机理
第1阶段：纸页和毛毯 开始压缩，排出空气,直 至纸页水分达到饱和， 纸页中尚未形成脱水的 推动力； 第2阶段：纸页内压力 上升，水由纸页转入毛 毯，当毛毯达到饱和时， 水从毛毯排出。
第3阶段：压区开始扩大， 直至纸页中水压力为零， 相当于纸页干度的最高 点
第4阶段：纸页和毛毯开 始扩张，纸页变成不饱 和状态，纸页重新从毛 毯吸收水分，纸页回湿。
沟纹压榨压区示意图
辊子挂面层上的沟纹极易接纳纸页排出的水, 沟槽 使压区的下方与大气相通，压区内的水分可以沿 着垂直的方向进入沟槽，流阻较小。
盲孔压榨
4、盲孔压榨，是近年来 在高定量、高车速纸 机设计中常采用的一 种压榨形式。压榨辊 为软质包胶，辊面上 有深浅不同呈螺旋形 交错排列的盲孔，湿 纸页实现垂直脱水， 脱水效率较高。
靴式压榨示意图
靴式压榨的关键部件是固定的靴形加压板(pressure shoe) 和不透水的合成胶带。 靴形板用润滑油连续润滑， 压力 维持时间是传统压榨的8倍, 实现了压榨脱水的重大跃进.。
托辊压榨
7、托辊压榨也可看作是 一种热压榨，它是由 大直径烘缸和压榨胶 辊组成压区。纸页进 压区前先与大缸接触 预热，脱水效果好， 并提高纸页的平滑度， 减小两面差。 双托辊
造纸机辊筒动扰度检测方法和准则
转子动挠度测试标准和方法转子动挠度测试系统标准一技术依据和应用条件1.技术依据a.动平衡机国家标准。
b.造纸机行业标准(QB3917-1999)2.因转子在一阶挠性曲却线以下转速下运行，其动挠度测量的挠曲线为接进正弦曲线。
（QB/T 3917-1999-4.2b）3.本检测系统对动挠转子的平衡品级值以造纸机行业标准(QB3917-1999 附录A)中的G2.5级为准。
4.可以根据本测量系统记录的数据，按照（QB/T 3917-1999附录C）来计算确定挠性转子的不平衡当连量。
但本系统不保证按此标准进行转子高速动平蘅的有效，而只保证动挠度测量数据的有效。
5.本系统设定转子动挠度测量的最高转速为:a.20吨以上大型转子800 m/minb.10吨以上中型转子1200 m/minc.5吨以上小型转子1600 m/min二.动挠度测试系统数据计算标准1.按（QB-T3917-1999-1.10）中G2.5标准，转子在各转速下的允许偏心值和峰峰值如下：a.对于20吨以上大型转子（800 m/min）-29.9um/59.8umb.对于10吨以上中型转子（1200 m/min）-23.9um/47.8umc.对于5吨以上小型转子（1600 m/min）-15.9um/31.8um2.转子的动挠度振型为正弦曲线，经正弦曲线积分平均值计算，并按照(QB3917-1999)中G2.5标准，转子动挠度的允许偏心峰峰值在中间位置的合格数值分别如下：a.对于20吨以上大型转子（800 m/min）-93.8umb.对于10吨以上中型转子（1200 m/min）-75.0umc.对于5吨以上小型转子（1600 m/min）-49.9um3.本测量系统以49.9um为设计标准。
4.根据(QB3917-1999)中G2.5标准，转子动挠度测量误差值应小于等于±15%，各吨位转子在相应的转速下的允许误差如下：a. 对于20吨以上大型转子（800 m/min）-(93.8×15%=14.07um）允许误差±14.07umb. .对于10吨以上中型转子（1200 m/min）-(75.0×15%=11.25um）允许误差±11.25umc. 对于5吨以上小型转子（1600 m/min）-(49.9×15%=7.49um）允许误差±7.19um5. 因本测量系统以49.9um为设计标准，所用激光测距传感器在21mm间距时的测量误差为3um，所以本检测系统的实际误差为（7.19+3=10.19um）,即系统测量误差为±10.19um。