降低锅炉屏式过热器壁温
浅析深度调峰下电站锅炉的问题和建议
浅析深度调峰下电站锅炉的问题和建议1.国家电投集团河南电力有限公司技术信息中心河南省郑州市 4500012.国家电投集团河南电力有限公司沁阳发电分公司河南省开封市 454550摘要：现阶段随着风电、光伏、水电等新能源的大力发展，在电网中的占比逐年增加，传统火电占比逐渐降低，年利用小时数也在逐年降低。
河南电网影响国家政策推出了电力调峰辅助服务制度，针对深度调峰的机组进行奖励。
电站锅炉在深度调峰中的问题主要包括：炉膛燃烧不稳定、受热面壁温偏差大、辅机振动、空预器堵塞、经济性下降等，主要采取以下措施：稳定煤质、增加暖风器和一二次风加热、双燃料煤仓、稳燃性更好的燃烧器改造等。
关键词：电力调峰；锅炉；问题；措施0 引言2019年7月29日，河南能源监管办发布《河南电力调峰辅助服务交易规则（试行）》，实时深度调峰交易采用“阶梯式”报价方式和价格机制，采用负荷率分段式报价，电站机组深度调峰可以获得奖励；河南电力调峰辅助服务交易于2020年1月1日正式启动，2020年6月22日，河南能源监管办发布《河南电力调峰辅助服务交易规则（试行）》修订内容，修改了部分规则。
机组深度调峰成为各家电厂机组运行的常态，有必要研究深度调峰下锅炉的生产问题。
1 某1000MW机组锅炉深度调峰中主要问题1.1设备概况锅炉型式：高效超超临界参数变压运行直流炉、单炉膛对冲燃烧、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、露天岛式布置、全钢构架悬吊结构Π型锅炉，设计煤种为贫煤，Vdaf在15-20％之间。
锅炉辅机系统主要包括：2台动叶可调轴流一次风机、2台动叶可调送风机、2台动叶可调引风机；6台中速磨煤机；电袋除尘器及正压浓相脉冲输灰系统；选择催化还原法SCR脱硝系统；2台旋转式三分仓空气预热器。
该机组纯凝工况下最低可以调峰到390MW。
1.2问题汇总1）燃煤成分波动，炉膛燃烧不稳定。
由于当前国内燃煤供应价格偏高，各家电厂都在进行入炉煤掺烧，造成个别时段炉膛燃烧不稳定，需要投油助燃。
电站锅炉过热器的热偏差计算及预防措施
电站锅炉过热器的热偏差计算及预防措施一. 管壁温度计算过热器和再热器受热面管子能长期安全工作的首要条件是管壁温度不能超过金属最高允许温度。
过热器和再热器管壁平均温度的计算公式为：max q t t t gz g b μ+∆+=β()⎥⎦⎤⎢⎣⎡++λβδαβ112 （11-1）式中ttw —管壁平均温度，ºC ；tg —管内工质的温度，ºC ；Δtgz —考虑管间工质温度偏离平均值的偏差，ºC ；—热量均流系数；β—管子外径与内径之比；qmax —热负荷最大管排的管外最大热流密度，kw/m2；α2—管子内壁与工质间的放热系数，kw/m2.ºC ；—管壁厚度，m ；—管壁金属的导热系数，kw/m..ºC 。
二. 热偏差概念从式（8-1）可见，管内工质温度和受热面热负荷越高，管壁温度越高；工质放热系数越高，管壁温度越低。
由于过热器和再热器中工质的温度高，受热面的热负荷高，而蒸汽的放热系数较小，因此过热器和再热器是锅炉受热面中金属工作温度最高、工作条件最差的受热面，管壁温度接近管子钢材的最高允许温度，必须避免个别管子由于设计不良或运行不当而超温损坏。
过热器（再热器）由许多平行的管子组成，由于管子结构尺寸、管子热负荷和内部阻力系数等可能不同，不同管中蒸汽的焓增可能不同，这一现象称为过热器（再热器）的热偏差。
热偏差系数（或简称为热偏差）用φ表示，它的定义为：φ=pj pi i ΔΔ=pj pj p p i i i i 1212-- (11-2)式中 Δip —平行管中偏差管（通常是指平行管中焓增偏大的管子）内工质的焓增，kJ/kg ；Δipj —整个平行管组中工质的平均焓增，kJ/kg 。
允许的热偏差是根据受热面工作的具体条件确定的，由于过热器管子工作在接近材料的最高允许温度下，允许的热偏差不应超过过热器总吸热量的15%。
工质的焓值由管外壁所受热负荷、受热面面积和管内工质流量决定。
300MW锅炉再热器汽温不足问题分析及对策
300MW锅炉再热器汽温不足问题分析及对策赵振宁;程亮;朱宪然【摘要】某300 MW机组HG-1025/17.5-YM33型锅炉投运以来,一直存在再热汽温度达不到设计值、屏式过热器壁温超温报警和过热器减温水量大的突出问题,严重影响机组的经济性和安全性.经分析,根本原因在于过热器设计偏大、再热器设计偏小且过分强调辐射特性,同时一级过热器减温器容量设计太小,而日常生产中煤质变差又大大加剧了这个问题的严重性.提出了增加再热器受热面和加大减温水容量的解决方案来解决此问题,改造后的锅炉在过热器不超温的情况下,再热汽温达到530℃以上,取得了初步的效益.【期刊名称】《华北电力技术》【年(卷),期】2013(000)001【总页数】5页(P59-62,70)【关键词】再热汽温;墙式辐射再热器;安全性;经济性【作者】赵振宁;程亮;朱宪然【作者单位】华北电力科学研究院有限责任公司,北京100045;华北电力科学研究院有限责任公司,北京100045;华北电力科学研究院有限责任公司,北京100045【正文语种】中文【中图分类】TK223.30 问题的提出河北某热电厂2台300 MW机组分别于2009年底到2010年初投入商业运营，锅炉为哈尔滨锅炉厂生产的HG-1025/17.5-YM33亚临界自然循环汽包锅炉，采用四角切圆燃烧方式，设计燃料为河北蔚县烟煤。
该锅炉自投产以来，一直存在再热汽温不足的问题，在低负荷(150 MW)情况下再热蒸汽的欠温可达30℃以上，两侧再热汽温偏差也大，最高也可达30℃。
除此之外，该锅炉还经常发生后屏过热器超温的问题，为保证后屏过热器不超温，运行中需降低摆动火嘴角度，给燃烧调整工作带来很大的局限性。
同时过热器减温水量高出设计值20～37 t/h。
这些因素严重影响机组的经济性，使机组的供电煤耗增大了约3 g/kWh。
本文针对以上问题对锅炉进行了分析并开展了受热面的改造工作，通过增加壁式再热器的面积，并采用有针对性的燃烧调整工作使增加受热面发挥最大的作用，取得了良好的效果。
电站锅炉过热器超温原因分析
科技视界Science &TechnologyVisionScience &Technology Vision 科技视界作者简介:李宁(1983—),男,汉族,本科,助理工程师,主要从事热电工程现场管理。
0前言发展大容量高参数锅炉是我国电力工业发展的一项重要技术政策。
锅炉蒸汽参数的提高,使得过热器系统成为大容量锅炉本体设计中必不可少的受热面。
这部分受热面内工质的压力和温度都相当高,且大多布置在烟温较高的区域,因而其工作条件在锅炉所有受热面中最为恶劣,受热面温度接近管材的极限允许温度;而锅炉容量的日益增大,使过热器系统的设计和布置更趋复杂,电站锅炉中过热器超温问题也日益突出。
许多电厂在发现过热器超温威胁爆管后不得不牺牲机组运行的经济性,使锅炉做降温运行但是即便如此,仍不能彻底解决其超温问题。
本文系统全面的探讨过热器超的原因,通过分析发现影响过热器超温的原因很多,有设计、施工、检修、运行、制造、管理和煤种等诸多方面,而且这些因素又相互作用。
因此往往不是由单一因素造成,而是几个因素同时存在并交互作用的结果。
1锅炉设计及制造对过热器超温的影响1.1设计原因1.1.1热力计算不当1)炉膛的传热计算不当从锅炉炉膛的传热计算计算目的而言,使用炉膛传热计算有两个目的,第一是,进行各受热面的热平衡计算,了解各级受热面的进出口烟温和汽温,第二是,了解炉膛中受热面的热负荷分布、烟温分布、烟温介质及流速分布等。
适合于以上的目的有以下两类炉膛传热计算方法。
(1)零维模型法该方法又称常规的炉膛传热计算方法,使用该方法只能计算出一个炉膛出口烟温,以确定各级受热面的热平衡,其中有代表性的影响较大的有以下几种:①1890年由Hnason 和Orrok 提出了的经验关系式[1]。
②Mullikin 根据辐射传热的Stefan-Boltzmann 定律提出的炉内辐射传热计算公式[2]。
③前苏联中央汽轮机锅炉研究所(ЦКТИ)以ГУРBИЧ为首的研究小组在综合了大量的试验数据的基础上,提出了锅炉炉膛传热计算的半经验方法,称为ЦКТИ法[3]。
降低管壁温度的运行调整
２１年９ （ ０ ２ 月上）ｌ 科技 创新 与应 用
降低 管壁温 度 的运 行调整
矫 佳
（ 长兴发 电有限责任公 司， 浙江 长兴 ３ ３０ ） １０ ０
摘 要 ： 过锅 炉磨煤 机 组合 及 二 次风 配 比等 的运 行调 整 ， 析证 明 了降低锅 炉主 再 蒸 汽管 壁 温度 有 效 方 法 ， 高锅 炉 的运行 可 通 分 提 靠性 。 关键 词 ： 燃烧 调 整 ； 管壁 温度 ； 全运 行 安 Ａ Ｃ Ｂ Ｄ磨运行 ２ ． Ａ Ｃ ４ ８ Ｂ Ｅ磨运行 ２． ９ ６７ ８ 过 热 器 、再 热 器 超 温 爆 管 是 电 厂 锅 炉普 遍 存 在 的 问题 。一 台 Ｂ Ｄ 磨 运行 ３． Ａ Ｄ磨运行 １． ＣＥ １７ Ｂ ４ ９２ ７ ３． ．１从壁温差这一点上看 ，Ｂ Ｄ磨运行 比Ａ Ｃ １ ＡＣ Ｂ Ｅ磨运行稍有优 ３０ Ｗ 锅炉爆 管一次 ，停 炉抢修 ７ 小时 的发 电利 润和起停 损失高 达 ０Ｍ ２ １０ ０ 多万 元。如果因供 电紧 张而造成 区域 停电 ， 则损失更大 。 另外 ， 能源 势 ， 作员习惯 的以 Ｅ 做为备磨 ， 证明了这一点 。 从操 磨 也 ３．Ｂ Ｄ ． Ｃ Ｅ磨运行 ， １ ２ 管壁工况 比较恶劣 。缺少一 台底层磨运 行 ， 造 集 团对 机组非停 的考核 也非常严 格 。因此 ， 制管壁温 度 ， 蒸汽管 控 提高 路运行 的安全可靠性 ，对发电机组长周期安全经济运行是非常重要环 成火焰中心上抬 ， 使得在过热器整体管壁温度明显偏高 ， 燃烧工况最恶 节。 劣。应极力避免这种投磨组合。 ３ ． Ａ Ｄ磨 运行是机 组负荷 在 １Ｏ Ｗ￣ ８ＭＷ 期 间采用 的投磨 ．３ Ｂ １ ５ Ｍ １０ １设备简介及 现状 由于火焰 中心 比较低 ， 差控 制 的也 比较 好。 １常运行 中， 壁温 ３ 机组 本锅炉采用美国 Ｂ Ｗ公司自然循环燃煤锅炉标准。单炉膛 ， ＆ 平衡 方 式 ， 通风 ， 排渣全悬 吊结 构。 固体 炉膛 由膜式水冷 壁构成 。 临界 ， 次再热 ， 负荷长时间在 １０ 亚 一 ８ＭＷ￣Ｏ Ｍ 之间， ３Ｏ Ｗ 故此工况对我们 的运行调整借鉴 单汽包 ， 露天 布置 。炉膛 上部布置 有屏式过 热器 ， 角上部 为二级 意义不 大 。 半 折焰 高温过 热器 。 ３ ． ２煤质 的影 响 制 粉系统采 用 ＭＰ Ｓ中速磨冷 一次风直 吹式系统 。五 台磨煤机 ， 共 选取满 负荷前提下 ， 煤质差异 很大 的两 个时 间段 的壁温差 ， 明 以说 ２ 只燃烧器 ， ０ 分三层 对称 布置在 锅炉 的前后墙 ， （ ） 后墙 各 ２ 煤质 变化对 壁温 的影 响 。８ １日 ０ 上层 Ｃ层 前 月 点至 ８ ４１０点 （ 负荷 煤量 月 ３ 满 只燃烧 器 ， 应为 Ｃ磨煤机 （ 对 Ｃ磨煤 机作 备用 ） 中层前后 墙各 ４只燃 烧 １０ｈｌ 月 ６日 １ ８日（ 。 ４ｔ ）Ｏ ／ 至 ０月 满负荷煤量 １０ｈ ３ｔ ） ／ 煤质较 差时 ２． ９ ９ 煤质较好时 ２ ． １ １８ ０ 器， 各对应 Ｄ Ｅ磨煤机。下层前后墙各 ４ 、 燃烧器 ， 各对应 ＢＡ磨煤机。 、 燃烧系统由 Ｄ Ｂ Ｘ Ｌ型燃烧器 、 Ｒ－Ｃ 大风箱、 高能点火器 、 点火油枪 煤质差， 发热量低、 挥发份低 、 灰分、 水份含量高 ， 要维持相同蒸发 等组成 。 量所需燃 料量相对 要增加 ，同时煤 中水分和灰 份吸收 炉内热量所 占比 ＃ 炉 ２１ 年 ４ Ｃ １ ００ 月 修前主汽管壁温度水平一直偏高 ，尤其是在 例增加 ， 炉膛 出 口炉温 降低 ， 造成 这个过 程对辐射 型屏式过 热器来 说影 变负荷过程， 管壁容易超温。 ９ ０ 年间正常运行时，１ ＃ 机组时常因壁温所 响较大， 其吸热降低， 使得管壁温度下降。而对对流型过热器来说， 煤质 限 ， 迫 降低 主再蒸 汽温度 ， 其 以 ５６ 份为甚 ， 而被 尤 ，月 机组超 温也较 多 ， 变差会相 应增加燃 料和风 量 ，造成 烟气热容积 增大 ，同时着火点 也推 管壁 温度 如果长 期处 于设计 温度 以上而低 于金 属材 料 的下 临界温 度 ， 迟 ， 中心抬 高。这个过 程导致对流过 热器的管壁温 度上升 。实际经 火焰 超温 幅度 不大但 时 间较 长 ， 壁 因氧化 而减 薄 ， 径均 匀涨 粗 ， 后 验中煤质差 ， 温的观点也 印证 了这一点 。 管 使管 最 易超 在运行 调整 中我们规 定 了在 煤量 ｉＯｈ 无法保 证 ２０ ｔ仍 Ｌ ／ ４ ９ ＭＷ 出力 机组高经济 陛则要求较 高的蒸汽 初参数 ，较 高的蒸 汽初参数 是影 时 ， 立即取样化 验。 响火 电机组 整体循 环效 率 的决 定性 因素之一 。锅 炉出 口两侧 蒸汽温 度 ３ ． ３风量 的配 比 产生偏差时 ，受限于蒸汽管壁温度我们只能压低管壁温度较高一侧的 在分别进行 各磨一次风 量调整后 ， 我们总结 以下几点 。 主蒸 汽温度 。 而这将极大地影 响机组煤耗 。 在运行 中增 加 了主汽 温超 温 ３ ． 尽 可能加 大底层 磨 Ａ磨一 次 风量 ，减少 底层 磨 Ａ磨二 次风 ．Ｉ ３ 的可 能性 ， 组 的长周 期安全运行产生 隐患 。 对机 量， 使煤粉浓度左右偏差较大的燃烧器 然烧相对弱化， 以减少对炉膛 的 ２调整项 目 方法 及 影响 。 在 班组 的配合 下 ， 了以减少烟 温偏差 ， 进行 降低锅炉受 热面壁温 为 ３． ．２加大 匕 ３ 层磨二次 风量 ， 以弱化底层磨 的偏 差。 目的的燃烧 调整工 作。 由于正 常运行 中的锅炉 ， 加装测 点 ， 有 无法 在现 ３． ．３观察 顶层燃烧器 的壁温 ， ３ 以确定火焰 的偏 向， 设二次 风偏置加 的条件下， 忽略锅炉蒸汽管路内介质流量偏差和结构偏差。 壁温高的管 以调平 。 子 ， 认为是烟气温 度和烟气流速 高而引起对流换 热系数大 。 初略 壁温 低 ４ ２ 保 持负荷 ２ ０ Ｗ ， 量 ］９／ 各 台磨煤 量均衡。我们进 月 ７日 ５Ｍ 煤 ｔ， Ｏ ｌ ｌ 的管子， 初略认为是烟气温度和烟气流速低而引起对流换热系数小。 行了一次二次厉 风门调节试验。 整个过程中， 我们发现将左右出力偏 ３调整情 况及分析 差较大的 Ａ磨二次风量减少会明显的降低主蒸汽与管壁温差。另外加 我 们对 四台机 组壁 温经常 偏高 的几 个测点采 样进行 了统计 。通 过 大顶层燃烧 器壁温 高的—侧 二次风 量 ，对降低 主蒸汽与 管壁温差 也有 比较 管壁温度与蒸 汽温度 的差值 大致 的反映 锅炉管壁工况 的好 坏 。 较显著 的效果 。 各 机组 ０ 年 全年 主汽 温与 管壁 温平均 温差 ＃— ４ ９ １＃ 炉分 别为 ２． ３ ７ 调整开始前 １ 分钟平均 ２． 底层左右偏差大的燃烧器二次 ５ ２２ ６ １ ｌ １． １ ８ ４４５ ６ 风量减 ２ ％后 １ 分钟 平均 ２． ０ ５ １２ １ 各 机 组 Ｏ 年 全 年 再 热汽 温 与管 壁 温平 均 温 差 ＃ －Ｍ炉 分 别 为 ９ １ ． ４ 调整 开始前 １ 分钟 平均 ２ ． 顶 层燃烧 器壁温 高侧 二次 风加 ５ ０３ ７ ２ ４８ ２２３ ２ ４ ９ ４０３ ２ ４ ４ ２ 操 作后 １ 分钟平 均 １． ∞６ ５ ８ １ １ 可以发现 样 炉 的主蒸汽管壁 温度水平 明显偏 高。 １ 但再热汽壁温 却 实践证明适当调节燃烧器的二次风量对降低蒸汽管壁温度是有益 与另 ３台机 组相差 不大 。我们 运行 调整 目的为 尽量 纠正 ＃ 炉 烟气偏 的。值得注 意的是 ， 次风挡板 的调节 不宜过快 ， １ 二 由于两股气 流是 以对 差， 降低炉膛各受热面管壁温度， 提高蒸汽初参数 ， 提高机组安全可靠 冲形式达 到平衡 的 ，过大过 快一步抬升燃烧较恶劣一侧的管壁温度， 使局部管壁温度 ３ ． １投磨 组合的影 响 波动提高 ， 增大局部 超温风险 。 磨煤机的不同组合使炉膛火焰中心位置产生很大的不同，进而使 ３ 风量测量 的波动 ４ 蒸汽 管壁温度发生 很大 的变化 。而各磨煤机 由于各 一次风管 压损 不同 ， 磨煤机 的一 次风管流量 计容易 堵 ，造成 磨煤机 一次风量大 幅晃 也会 对炉膛 火焰 中心位 置产生 极大地影 响 。以下 统计 四种典 型工况 下 动 。一次 风压力跟 随冷热风 调节 门大幅摆动 ， 燃烧不 稳定 ， 炉膛 幅度较 主蒸 汽管壁温度与 主蒸汽温度 的平均差值 。 大 的交变 的蒸 汽压 力使 过 热器 管道 金属 内部 产 生不 同程 度 的交变 应 工况一 ： 月 ３Ｅ至 １ ｌ ９ ｌ ２Ｅ ＡＣ Ｂ Ｄ磨 运行 力， 造成管道金属的疲劳寿命损耗。管壁温度的峰值水平相应提高。在 工况二 ： 月 １ １ 点至 １ ４点 Ｂ Ｄ ９ ７日 ２ ８１２ ３ Ｃ Ｅ磨运行 运行 中， 发现磨煤机 的一次风 量波动幅度 超过 ｌ 时 ， ０ 立即联 系维护对 工况三 ：１ ２ 日 １ 点至 ２ １月 ４ ６ ５日 ２ 点 Ａ Ｃ ２ Ｂ Ｅ磨运行 次风流量 计进行 吹扫 。同时立 即切 除一次风冷热风调 节 自动 ， ��
循环流化床锅炉屏式过热器管屏变形的研究
2017年第24卷第7期技术与市场技术研发循环流化床锅炉屏式过热器管屏变形的研究任亚萍(华西能源工业股份有限公司，四川自贡643001)摘要:很多已经投运的循环流化床锅炉在运行中暴露出屏式过热器变形、超温、爆管的问题，存在安全隐患，严重影响了锅炉的安全、连续、稳定运行，造成运行成本增加。
分析造成这些问题的原因，并提出相应的整改措施，取得了良好的效果。
关键词：循环流化床锅炉；屏式过热器；变形The deformation study research of CFB platen supperheaterREN Yaping(China Western Power Industrial Co. ,Ltd. ,ZiGong643301, China)Abstract:Many Circulating Fluidized Bed( C F B)boilers which has been put into operationexpose problems like platen superheat-ertransformation and over temperature,t ube - burst.Pose a s^ety hazard,seriously afect the boiler srfe and continuous and stable operation.increaseed the operation cost.Analysis of the causes of these problems,and propose ment measures,good results have been achieved.Key words ：Circulating fluidzed bed；Platen supperheater；Deformationdoi：10. 3969/j.issn.1006 - 8554. 2017.07.039〇引言以某电厂已投运的50 M W C F B锅炉为例，该锅炉运行半 年时间后发现屏式过热器管屏有变形现象。
过热器和再热器PPT课件
B G
Qar,netb
保证煤水比即可以维持汽温的稳定。实际过程中控制中间点温度。
7
第四节 过热器和再热器的汽温特性
• 再热器的汽温特性
– 再热器的汽温特性原则上与过热器的汽温特性相似，但又 有其不同的特点 。
– 再热器的汽温受进口汽温影响，其工质进口参数决定于汽 轮机高压缸的排汽参数。
• 定压运行时，锅炉负荷降低，汽轮机高压缸排汽温度降低，再热 器的进口汽温也随之降低，所以出口汽温一般随之下降。
低)
低少)
调温幅度（℃） ～16
～40
～50
延迟时间（s）
65
75
90
32
旁路系统示意图
图6-24 保护再热器的旁路系统示意图 1—锅炉；2—高压缸；3—再热器；4—中压缸；6—凝汽器；7—高压旁路；
8—低压旁路
33
• 为维持过热汽温，需要适当提高B/G比：B不变，适当减小G，但机组 负荷降低；满负荷时，G不变，必须增加B，锅炉超出力运行，需 注意受热面金属温度，防止超温
4）受热面的污染情况 • 水冷壁结渣，过热汽温有所下降；过热器结渣、积灰，过热汽温下降明 显。
5）燃烧器运行（燃烧器的摆动、喷口的投入方式） • 火焰中心高度变化的影响类似于过量空气系数的影响。
3）给水温度
• 给水温度降低，产生一定蒸汽量所需的燃料量增加，与负荷变化相同， 对流传热量增加，辐射传热量变化较小。
• 对流式过、再热器汽温升高，辐射式过、再热器汽温基本保持不变。
4）受热面的污染情况 5）饱和蒸汽用量 6）燃烧器运行（燃烧器的摆动、喷口的投入方式） 7）燃料种类和成分
各因素对过热汽温的影响综合表
9
第五节 运行中影响汽温的因素
一台超高压锅炉屏式过热器改制简介
本 项 目为超 高压 中 问一次 再 热 自然循 环 固
态 除渣煤粉 炉 ，配 ２ ０ ０ ＭＷ 汽轮 发 电机组 。 锅炉
呈ｇ Ｉ 型布置 ， 炉膛 四周 为膜 式水冷壁 ， 上 部垂直
甲侧第 １ １ 排第 ８ 根（ １ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ 金相组 织
． ５级 抗拉强度 ４ ５ ５ Ｒ ｍ） 布 置辐 射 式前 大屏 过 热器 和后 屏 过 热器 ，在水 球 化评 级 ４ 乙侧第 ５排第 ５根 （ １ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ 金相组 织 平 烟道 内布 置 高 温过 热器 ，尾 部烟 道 竖井 由中
金属技 术监督 规程 中 “ ９ ． ３ ． １ ２当发 现下列情
况之一 时应及 时更换 管段 （ ｇ）１ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ的珠
光 体 球 化 达 到 ５级 ）的 要 求 ，后 屏 过 热 器
式过 热器 管 子规格 为 中５ ｌ ｘ ９ ． ５ ／中５ ｌ ｘ ｌ ０ ． ５ ，材
一
台超 高压锅炉屏 式过热器改制简介
顾 之震
（ 无锡 华光锅 炉股份有 限公 司）
摘 要 ： 针 对 一 台６ ７ ０ ｔ ／ ｈ 超 高压 中间一次再 热 自然循环 固态 除渣煤粉 炉后部 屏 式过热器 的 改制过 程 进行介 绍及分 析 。 关键 词 ： 屏 式过 热器 ；球化现 象；抗 拉 强度 。
５ １ ×１ ０ ． ５ ，材料为 １ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ ＶＧ 的 Ｕ 形管 均换 化 ，蠕变速度 加快 ， 屈 服点 、抗拉 强度 、冲击韧 成规 格为 中５ ｌ ×１ ０ ． ５ ，材料 为 Ｓ Ａ一２ ｌ ３ Ｔ ９ １的 性 、 蠕变 极 限和持久极 限下 降 ， 使 用寿命 达不到
质 Ａ２ １ ３ 一 Ｔ９ １ ／ Ｓ Ａ２ １ ３ － Ｔ Ｐ ３ ４ ７ Ｈ／ ｌ ２ Ｃ ｒ １ Ｍｏ ＶＧ。
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降低锅炉屏式过热器壁温
摘要：本文简要介绍了华电国际邹县发电厂自从改造了低氮燃烧器以来，通过对锅炉屏式过热器壁温超温的情况进行分析，根据实际情况，找出了锅炉屏式过热器壁温超温多的原因，并对超温的问题进行了分析，并找到了一些调整手段，对于火力发电厂安全生产提供了一些调整方法。
关键词：壁温；喷燃器；辅助风；原因分析；防范措施
1 低氮燃烧器改造情况
大部分旋流煤粉燃烧器更换为径向浓淡低NOx旋流煤粉燃烧器；炉膛前墙煤粉燃烧器上部增设一层SOFA燃烧器；炉膛后墙煤粉燃烧器上部增设两层SOFA燃烧器，SOFA燃烧器的风量大约占锅炉入炉总风量的25%，主燃烧器过量空气系数为0.9。
燃烧器改造以后，前墙布置了一层燃烧器，后墙布置了两层燃尽风燃烧器。
并且每层燃尽风的布置位置分别位于两层刚性梁之间。
炉膛的燃尽风风箱的整体结构做成了整体框架式的结构。
锅炉燃尽风燃烧器布置在主燃烧器的正上方。
对应四列主燃烧器，每列上方布置一个燃尽风燃烧器。
由于靠近侧墙燃烧器距离侧墙燃烧器较远，为了避免上升烟气形成短路，在靠近侧墙处分别布置了一只燃尽风燃烧器，以此形成燃尽风燃烧器对上升烟气的最佳覆盖能力，保证了锅炉的最佳燃烧效率。
改造了以后，由于增设了燃尽风喷口，因此火焰中心上移，燃烧滞后造成了屏式过热器温度提高了大约10℃左右，但是锅炉炉膛出口的烟气温度提高了约6℃左右，影响了其它受热面的吸热，使其他各级过、再热器吸热量均略有增加。
2 超温现状
通过一个月的时间，我们对机组的屏过壁温超温情况进行了跟踪记录，超温情况较多。
超温共11次。
3 原因分析
我们对超温原因进行了分析
（1）磨煤机运行方式不合理。
磨煤机运行方式特别是下层磨煤机不运行时超温次数较多。
（2）夜间负荷低时，蒸汽流量少，超温较多。
负荷低时，锅炉蒸汽流量较
小，大部分超温均为夜间低负荷的时候。
（3）锅炉低氮燃烧器改造后，由于燃烧器脱氮能力的增强，火焰中心高，减温水量大，汽温、壁温难以控制。
1）锅炉低负荷运行期间停运的磨煤机的套筒挡板在全开位置，大量二次风直接进入炉膛，减少了运行燃烧器的风量，火焰中心上移，不利于煤粉燃尽，导致汽温调整困难；2）锅炉下层燃烧器未进行低氮改造，下层磨煤机停运时，汽温、壁温最难调，特别是机组需要减负荷至400MW 以下时，屏过壁温超限严重；3）由于锅炉燃烧器改造后，二次风箱压力升高较多（大约800Pa左右），说明燃烧器二次风通流面积减小，风速高，燃烧器区域存在配风不足的缺陷。
4 防范措施
（1）磨煤机运行方式不合理。
停运制粉系统时，要避免燃烧器出现前墙三台磨煤机后墙一台磨煤机或前墙一台磨煤机后墙三台磨煤机的运行方式，否则会造成炉膛两侧壁温偏差较大。
磨煤机运行方式特别是下层磨煤机不运行时超温次数特别多。
采取措施：1）尽量低负荷保持下层磨煤机运行，低负荷保持四台底层磨运行锅炉下层磨煤机需要停运检修时，早班组接班后要切换磨煤机运行方式，争取尽早开工。
检修工作结束后，尽快启动下层磨煤机。
因下层磨煤机检修，夜间无法恢复运行时，应征得值长同意，尽量将机组负荷维持在360MW以上；2）尽量增大下层磨出力。
机组升负荷时，应优先增加下层磨煤机出力，逐步提高一次风压，有一定余量的情况再增加中、上层磨煤机出力，然后启动第五台磨煤机；3）磨煤机切换安排在高负荷时进行。
（2）负荷低，蒸汽流量不足。
负荷低，蒸汽流量不足，由于大部分超温均为夜间低负荷的时候。
采取措施：1）尽量低负荷投入AGC运行；2）与值长加强沟通，尽量多带负荷；3）增加外围用气，增大蒸汽流量。
在征得值长同意的情况下，机组负荷尽量保持在360MW以上，此时蒸汽流量高，汽温、壁温相对容易控制。
短吹定于每天前夜进行吹灰，长吹定于每天早班进行。
两台上层（A、B）磨煤机同时运行时，为减少再热器喷水量，停吹再热器区域长吹。
第二天需要吹灰时，再热汽温会有较大幅度的升高，监盘人员要提前调整再热器烟气挡板，必要时辅以喷水降温。
（3）锅炉低氮燃烧器改造后，由于燃烧器脱氮能力的增强，火焰中心较高，减温水量大，汽温、壁温都难以控制。
但是改造前很少有壁温超限情况。
为此我们采取了以下措施来防止壁温超限情况：1）提高蒸汽压力，增大减温水量，汽温、壁温较高，且减温水余量较小时，尽量关小汽机调门，始终保持主蒸汽压力高于滑压运行的设定压力，有利于蒸汽吸热、各受热面管道流量平衡和增加减温水流量，但机炉侧主蒸汽压力不得超过规程规定上限；2）开上层磨辅助风，降低火焰中心夜间低负荷期间，需要开启上层辅助风挡板降低炉膛出口烟温时，开度不宜过大，否则会造成炉膛温度降低，燃烧恶化，不利于稳燃。
上层辅助风开启后应考虑辅助风量对锅炉氧量的影响，应适当增大送风量，提高锅炉含氧量，氧量偏低会造成燃烧器区域缺风，火焰中心升高，汽温、壁温将更加难以控制；3）对低碳燃烧器进行改造、优化；4）调整燃烧器的二次风，能够显著降低屏式过热器等受热面壁温。
磨煤机停运时，对应的燃烧器二次风套筒挡板要在点火位置，不能在全开位置，否则应联系检修人员及时手动关闭挡板。
低负荷运行期间停运磨煤机的套筒挡板在全开位置，大量的二次风直接进入炉膛，减少了运行燃烧器的配风，煤粉无法充分燃烧，将会导致火焰中心上移，使锅炉汽温更难控制；5）机组负荷450MW以上，保持部分燃尽风挡板保持全关，燃尽风挡板开度之和小于50%；能有效降低受热面超温情况的发生。
经过以上措施后，锅炉屏过壁温得到了有效的控制，壁温超温由原来的平均11.5次下降到1.5次，达到了预期目的。
5 结束语
锅炉受热面壁温超限是锅炉运行中非常常见的情况，因锅炉四管泄漏导致的停炉事件大约占锅炉事故的50%以上，而其中屏式过热器泄漏占有较大的比例，受热面的安全对于电厂的安全生产及经济运行，特别是现在对于环保要求都提到了前所未有的高度，都具有重要的意义。
参考文献：
[1]《邹县发电厂600MW脱硝运行规程》[S].
[2]《青岛华拓脱硝教材》青岛华拓公司[S].。