230吨锅炉屏式过热器热力计算
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[VIP专享]220th高压煤粉锅炉热力计算
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第十二节
省煤器的计算………………………………………………………………………………21
第十一节
int level(BinTreeNodlesevt}r*Beutsl,icnBt(rtrTuiontrcaoTetgtert,_eyapNnpetg)oy;oeN_pddinoeeodtd;fde*esreafc*ttrphsB*au{l)ti;cilrn/duh/tT;ciB/lr/tdo1eiTt;u1ea//NcnrNgoto_loiu(fdn(dtnbe*oetpivdlt{(roe(e}TbidpEititrcfrl(ero!-pbmu>tintrTvritgaey-l(>hlpbulteeie,rtrf=xdt)e,=apr{xkextta,)rt;ru{;k,kr)sd+n;tra+;u1t;ac}0txyBpieTNxv},ooidi{ndet&m*lkac)hi}nil(de)}l;s/e/ js+tr}+uj;cBf+BtoB.+Bid.r.L(;+adikTe+taanN=;t[agojB]e[tdkh=l.se+L+eA1e*+]nr.i;dfc=g(d.-[d;{aiB]1a/it;f/a.;t(dkaA[}ia[]>.kBtdB<}=a];aii.T[BLjt+;aNke.+d[Loni;-]aed-g>t)netahg,B[jt*]+h.)wBd+]{avhi;T=otilareiAedi[n(Be.i{dtm;.<Laive=etAoarngi.0[dLgie],e;jt2Ch=n(o{Sg-0ut9q1h,n/kAL])/t)/iL/[;2s1/e1AtA…aABBmf"…,.S(h+Bq"mniLT6m+irsnet8]e&mhBTen),amidn+dtn&a2Ot*acx(7o10u)n+t)0x{11*ixf=0( nT+o1)d*{ex2i_1f c(+(o!uT2/xn/-*10>tx+l2+cxh=1il;+dnx)o&2/d/h&e=tt_(pn!c:To0o//-duw>1enrw*_c2t/wchx-oi0.1ldu;xon)/)1c*t;cinx6o42.1ucleonfmtt+d/+5ap;t-a5//r7iLg9Cihs4ot8lNuet5nmof9ttdreLp4iegme.=h*ap3tMfAmBol(a[aTrTlit]ex(-;(><i2)nAlccetl[ha0i]}ise=l=ds1,0}A…Tc;[yoine2pu<-nT6ein=-yH>12tp)(]Te;v;enn[Co1-A-ti1o3m1d[u]nA)pHin-[/;in(tv-kL21]ene;]1reyais=A+)nef=[+(t-nm(k1Ta])eAT-p){y>nyA;r-p%c2eh…1iAld3e[2,1]3c,2e1oi20Vn0(u3e=bt×n4i{)n3t1a5)B0);,5b20A}{7,B(2ce[2a150,(l0)ds0cn(a20e,a)]×ie[13j1)1cnr2,a17Af2e0A4,i58g2jtB]b1u(B03}(a5r4,21[En)]06a1B;=07A51([}{0]b937S<A/3)56/HaL([06C0c,sT1b3)]uo[A.>81A0c5u,493]cBn<B0.]=taC5H[L8(0,A1De(4g]k/,Aa5>2EBef0,[)Fy,<]*4C[G)G]b[=2B1,,DHk)g+[]e>,I1AEJy,/[<(,81%C1c]-[8,a5bD1)]C>3C]B,D1<[D1]2Bd62,GFc3E>=41A,V5</1I5EdH475,Gf1231>01+0*J5,91<420G4+0e*30G241,7W1d+*787>13P031,4*9<1L74=41f=0+,515a24953>**/546,17<5+15=0g37413,2*0c5572>/4+517,5<6451*g524,0d+3>956,*5<0315f9+2,3e5W12>14P,12*<3L157g+=56,52f13053>105*693}64*1,{73+80217+9596510*77046873+1*71249264+*9503182+79012*176208590=*2092+8123169831731237*793}W2+531P352L5*0313173+s3T3125158*,21T2052=5,2…915W063…303P5,LTS Tini k1i(2i={a1b,2c,d…e…fg}S0)1,1k10in1i011k11k10n+1kk1Pn21>r+0ikm…00…11+1k0s1=0n11+n21K…ru…snkas1l ns,s=nk,nk a11a121a02K1)aru2s2kaa=2l203*:9(a1i+03/1jA2-03aB(3a131+Aa12=3B+42[…0+]3A…+a3aij1+n3inn149-+iH10-41au+jnfi84+fnm4+16a5B8n+58F1544):52=5706305306.986,2T76:0150,D811:00148110683171,F10ST6:06D413S024H515,1H12:007412101402H*1291u60+22f{f7m4*63a2+n58307*71836+21102*72306+722774*0674128+493}*()4+86*312=513219 5:13/5671(130+7822+6261+p03a1+341352+401143,41)p0=83,21a.8425,913,,p66331:121,0A1a24B13G,,CP4pJ9AD3KG21EHD12AFDaJ3GBH,EPaDHKBApGIBM3J2HEKIF1AJMCKCAEFCMFIIM
屏的热力计算
5 屏的热力计算
5．1 烟气进屏温度 ' = 1186.87 0C 查表 3-9，炉膛校核热力计算即炉膛 P
出口烟气温度 ' l
I 5．2 烟气进屏焓
' = 14374.748
P
KJ kg
查表 3-9，炉膛校核热力计算即
I 炉膛出口烟气焓 '' L
5．3 烟气出屏温度
'' = 1000 0C 《先估后校》
=327.0856 0C
t t 5．58 平均传热温差
1073.435-327.0856=766.3494 0C
3
PJ PLDpj
5．59 屏区顶棚对流吸热量
Q t H d
3.6k * *
3
PFJ
PLD
Bj
= 3.686.4704 766.3494 45.7 31642.3221
=
344.544
KJ kg
Q Q H 5．23 屏区水冷壁吸收的辐射热量
f
f
*
SL
PSL
H H PQ
PJ
PFJ
549.622
30.1 317 45.7
45.6124
KJ
kg
Q Q H 5．24 屏区顶棚吸收的辐射热量
f
f
*
DP
PLD
H H PQ
PJ
PFJ
KJ kg
549.622 15.6 23.6397 317 45.7
5． 10 炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量
Q Q I F S ' f
(
') ' /
P
YC
L
P
5．1 烟气进屏温度 ' = 1186.87 0C 查表 3-9，炉膛校核热力计算即炉膛 P
出口烟气温度 ' l
I 5．2 烟气进屏焓
' = 14374.748
P
KJ kg
查表 3-9，炉膛校核热力计算即
I 炉膛出口烟气焓 '' L
5．3 烟气出屏温度
'' = 1000 0C 《先估后校》
=327.0856 0C
t t 5．58 平均传热温差
1073.435-327.0856=766.3494 0C
3
PJ PLDpj
5．59 屏区顶棚对流吸热量
Q t H d
3.6k * *
3
PFJ
PLD
Bj
= 3.686.4704 766.3494 45.7 31642.3221
=
344.544
KJ kg
Q Q H 5．23 屏区水冷壁吸收的辐射热量
f
f
*
SL
PSL
H H PQ
PJ
PFJ
549.622
30.1 317 45.7
45.6124
KJ
kg
Q Q H 5．24 屏区顶棚吸收的辐射热量
f
f
*
DP
PLD
H H PQ
PJ
PFJ
KJ kg
549.622 15.6 23.6397 317 45.7
5． 10 炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量
Q Q I F S ' f
(
') ' /
P
YC
L
P
锅炉热力计算
量可用下式计算 Q f B j ( Q I ) B j V p ( T a j T C ) k ,( 1 W 6 ) 4
式中： 为保热系数，考虑炉膛向外部环境散热的系数
1 q5 (14 4) gq5
4/12
炉内烟气放热量
VC pj 为温度Ta 至 T 之间燃烧产物的平均热容量
式中：I
0 rk
、I 0lk
分别为理论热空气、冷空气的焓，KJ/Kg。
5/12
炉膛出口烟气温度及 辐射传热量计算式
高温烟气和管壁间辐射换热量应等于炉内烟气的放热量，由此可得 炉内辐射传热基本方程式
a 0 p F jT h 4 y B jV p(C T ja T ）
根据相似理论将上述方程变换为无因次相似准则方程可得到炉膛出
Q d f ( I I I 0 f ) ， k / k J （ 1 g 4 ） 5
I I 0 y ( 1 )I k 0,k/k Jg I I 0 y ( 1 ) I k 0 ,k /k J
对于空气预热器以外的各
对流受热面，漏风焓值
I
0 f
取冷空气温度（20～30℃） 计算
对管式空气预热器，I
0 f
按该段空气预热器进、出口 空气温度的平均值计算
1/22
工质对流吸热量Qdx
过热器和省煤器：
Q dxB D j(ii)k , /J k g(1 57)
屏式过热器及吸收炉内辐射热的 对流过热器：
Q dx B D j(ii)Q f,k/J k g(1 5 6) Q f Q f Q f ,k / k J ( 1 g 9 ) 5
口烟气温度计算式
T
Ta
MaB0j VFC pTaj3
,K （ 144） 3 0.61
式中： 为保热系数，考虑炉膛向外部环境散热的系数
1 q5 (14 4) gq5
4/12
炉内烟气放热量
VC pj 为温度Ta 至 T 之间燃烧产物的平均热容量
式中：I
0 rk
、I 0lk
分别为理论热空气、冷空气的焓，KJ/Kg。
5/12
炉膛出口烟气温度及 辐射传热量计算式
高温烟气和管壁间辐射换热量应等于炉内烟气的放热量，由此可得 炉内辐射传热基本方程式
a 0 p F jT h 4 y B jV p(C T ja T ）
根据相似理论将上述方程变换为无因次相似准则方程可得到炉膛出
Q d f ( I I I 0 f ) ， k / k J （ 1 g 4 ） 5
I I 0 y ( 1 )I k 0,k/k Jg I I 0 y ( 1 ) I k 0 ,k /k J
对于空气预热器以外的各
对流受热面，漏风焓值
I
0 f
取冷空气温度（20～30℃） 计算
对管式空气预热器，I
0 f
按该段空气预热器进、出口 空气温度的平均值计算
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工质对流吸热量Qdx
过热器和省煤器：
Q dxB D j(ii)k , /J k g(1 57)
屏式过热器及吸收炉内辐射热的 对流过热器：
Q dx B D j(ii)Q f,k/J k g(1 5 6) Q f Q f Q f ,k / k J ( 1 g 9 ) 5
口烟气温度计算式
T
Ta
MaB0j VFC pTaj3
,K （ 144） 3 0.61
锅炉温升率计算公式表
我们在供热运行一线经常会听到有些运行人员会说：某某品牌或者类型的锅炉不行——烧不上温度。
但具体怎么不行？他也说不清楚。
其实锅炉热效率大概怎么样还是很容易判断的。
一是看锅炉排烟温度高不高；二是检测燃料是否充分燃烧，烟气过氧系数是否超标，排烟量是否过大；三是看锅炉整体保温效果如何；如果以上三条都基本达标的话锅炉热效率就是合格的。
以下就简单介绍一下燃气锅炉热效率测算方法：锅炉蒸发量与锅炉热效率1吨/时（t/h）≈60×104千卡（大卡）/时（kcal/h）≈0.7兆瓦（MW）锅炉的热效率的测定和计算通常有以下两种方法：1．正平衡法用被锅炉利用的热量与燃料所能放出的全部热量之比来计算热效率的方法叫正平衡法，又叫直接测量法。
正平衡热效率的计算公式可用下式表示：热效率＝有效利用热量/燃料所能放出的全部热量*100％＝锅炉蒸发量*（蒸汽焓－给水焓）/燃料消耗量*燃料低位发热量*100％式中：锅炉蒸发量——实际测定，kg/h；蒸汽焓——由表焓熵图查得，kJ／kg；给水焓——由焓熵图查得，kJ／kg；燃料消耗量——实际测出，kg/h；燃料低位发热量——实际测出，kJ／kg。
上述热效率公式没有考虑蒸汽湿度、排污量及耗汽量的影响，适用于小型蒸汽锅炉热效率的粗略计算。
从上述热效率计算公式可以看出，正平衡试验只能求出锅炉的热效率，而不能得出各项热损失。
因此，通过正平衡试验只能了解锅炉的蒸发量大小和热效率的高低，不能找出原因，无法提出改进的措施。
2．反平衡法通过测定和计算锅炉各项热量损失，以求得热效率的方法叫反平衡法，又叫间接测量法。
此法有利于对锅炉进行全面的分析，找出影响热效率的各种因素，提出提高热效率的途径。
反平衡热效率可用下列公式计算。
热效率＝100％－各项热损失的百分比之和＝100％－q2－q3－q4－q5－q6式中：q2——排烟热损失，％；q3——气体未完全燃烧热损失，％；q4——固体未完全燃烧热损失，％；q5——散热损失，％；q6——灰渣物理热损失，％。
锅炉热力计算讲解
1/12
高温烟气和管壁间的辐射换热
根据传热学基本公式，高温烟气每小时传给辐射受热面的热量可
用下列公式计算：
Qf a 0 ( xi Fi )(Th4y
Tb4 )
a 0 ( xi Fi )Th4y
(1
Tb4 Th4y
), kW
式中：a 为炉膛黑度；Fi 为布置水冷壁的炉墙面积，m2 ，xi为 水
2/3
工质质量流速ρω与 烟气速度Wy的选择
工质质量流速ρ ω 太低，工质的传热能力下降，受热面管壁温度升 高；ρ ω 太高，工质的流动阻力大，电耗大
通常要求过热器系统的总阻力应不大于过热器出口压力的10%；再热 系统的总阻力应不大于再热蒸汽进口压力的10%；省煤器中水的阻力应 不大于汽包压力的10%。推荐值见表12-5
锅炉热力计算分为设计计算和校核计算 设计计算 给定锅炉容量、参数和燃料特性 确定炉膛尺寸和各部件的受热面积；燃料消耗量；锅炉效率； 各受热面交界处介质的参数；各受热面吸热量和介质速度等 常用于新锅炉的设计。在额定负荷下进行
1/2
热力计算方法
校核计算 已知锅炉结构和尺寸、锅炉负荷和燃料特性 确定各受热面交界处介质参数、锅炉热效率、燃料消耗量等 用于考核锅炉在非设计负荷或燃用非设计燃料时热力特性及 经济指标；由于计算参数多与炉膛结构有关，故设计计算也常 采用校核计算方法 锅炉校核热力计算应在锅炉结构计算的基础上进行 对锅炉机组作校核计算时，烟气的中间温度和内部介质温度 包括排烟温度、热空气温度，甚至过热蒸汽温度均是未知数， 故需先假定，然后用逐步逼近法去确定
2/2
炉膛出口烟气温度的选择
炉膛出口烟气温度 为凝渣管或屏式过热器前的烟温 根据锅炉受热面的辐射和对流传热的最佳比值（辐射受热 面和对流受热面的金属耗量及总成本最小）， 应为1250℃ 为防止对流受热面的结渣。则一般应取 <(ST-100)℃ 当没有可靠的灰熔点资料时，不应超过1050℃ 当 炉 膛出口 处 布置 着屏 式 受热 面时 ， 一般 取 1100 ～ 1200℃ 对于易结渣的燃料， 应保持在1000～1050℃ 的水平
高温烟气和管壁间的辐射换热
根据传热学基本公式，高温烟气每小时传给辐射受热面的热量可
用下列公式计算：
Qf a 0 ( xi Fi )(Th4y
Tb4 )
a 0 ( xi Fi )Th4y
(1
Tb4 Th4y
), kW
式中：a 为炉膛黑度；Fi 为布置水冷壁的炉墙面积，m2 ，xi为 水
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工质质量流速ρω与 烟气速度Wy的选择
工质质量流速ρ ω 太低，工质的传热能力下降，受热面管壁温度升 高；ρ ω 太高，工质的流动阻力大，电耗大
通常要求过热器系统的总阻力应不大于过热器出口压力的10%；再热 系统的总阻力应不大于再热蒸汽进口压力的10%；省煤器中水的阻力应 不大于汽包压力的10%。推荐值见表12-5
锅炉热力计算分为设计计算和校核计算 设计计算 给定锅炉容量、参数和燃料特性 确定炉膛尺寸和各部件的受热面积；燃料消耗量；锅炉效率； 各受热面交界处介质的参数；各受热面吸热量和介质速度等 常用于新锅炉的设计。在额定负荷下进行
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热力计算方法
校核计算 已知锅炉结构和尺寸、锅炉负荷和燃料特性 确定各受热面交界处介质参数、锅炉热效率、燃料消耗量等 用于考核锅炉在非设计负荷或燃用非设计燃料时热力特性及 经济指标；由于计算参数多与炉膛结构有关，故设计计算也常 采用校核计算方法 锅炉校核热力计算应在锅炉结构计算的基础上进行 对锅炉机组作校核计算时，烟气的中间温度和内部介质温度 包括排烟温度、热空气温度，甚至过热蒸汽温度均是未知数， 故需先假定，然后用逐步逼近法去确定
2/2
炉膛出口烟气温度的选择
炉膛出口烟气温度 为凝渣管或屏式过热器前的烟温 根据锅炉受热面的辐射和对流传热的最佳比值（辐射受热 面和对流受热面的金属耗量及总成本最小）， 应为1250℃ 为防止对流受热面的结渣。则一般应取 <(ST-100)℃ 当没有可靠的灰熔点资料时，不应超过1050℃ 当 炉 膛出口 处 布置 着屏 式 受热 面时 ， 一般 取 1100 ～ 1200℃ 对于易结渣的燃料， 应保持在1000～1050℃ 的水平
大型锅炉屏式过热器热力计算方法分析
ｆ＇ ｈｐ
７
３ 均计入 法 即在入口处计及 那
么在出口也计入
３
４
５ 式中Ｑｆｈ＇ｐ 按
２
式计算
而
Ｑ
ｆ＇＇ ｈｐ
应按下式计算
Ｑ
ｆ＇＇ ｈｐ
Ｑ
ｆ＇ ｈｐ
１－ａ
ϕｐ
８
关于屏间烟气向屏后辐射的热量 Ｑ ｐ ｈ 也有
两种处理方法
１ 传统方法 即认为该辐射热来自从炉
膛的辐射热 校核的热量 Ｑｐｑｄ 为下式
Ｑｐｑｄ ϕ Ｉ＇ｈｐ－Ｉ＇＇ｈｐ
Abstract： Ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｔｈｅｒｍａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｐｌａｔｅｎ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒ ｉｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ａｎｄ ａ ｍｏｒｅ ｓｔｒｉｃｔ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ． Ｃｏｍｐａｒｉｎｇ ｔｈｅｓｅ ｔｗｏ ｍｅｔｈｏｄｓ，ｔｈｅ ａｕｔｈｏｒ ａｎａｌｙｚｅｄ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｌａｔｅｎ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒ ｂｒｏｕｇｈｔ ｂｙ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓ ｏｆ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ． Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ｎｏｔ ｅｘａｃｔ ｉｎ ｐｈｙｓｉｃｓ ａｎｄ ｎｏｔ ｆａｖｏｒａｂｌｅ ｔｏ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｒ． Key words: Boiler Platen superheater Thermal Calculation
由炉膛的热力计算可得炉膛的出口烟温 炉膛的
平均热负荷
锅炉热量计算,锅炉的主要参数
锅炉热量计算,锅炉的主要参数锅炉热量计算锅炉的主要参数文章来源：/锅炉的主要参数,包括锅炉产生热能的数量和质量两个方面的指标。
如蒸汽锅炉的主要参数是生产蒸汽的数量和蒸汽的压力、锅炉计算,热水锅炉的主要参数是热水的流量和热水的压力、温度。
一、锅炉出力蒸汽锅炉的出力是指每小时所产生的蒸汽数量,也称为锅炉的蒸发量,用以表示其产汽的能力。
蒸发量又称为容量,用符号 d 来表示,锅炉计算的单位是“t/h“。
新锅炉出厂时,铭牌上所标示的蒸发量,指的是这台锅炉的额定蒸发量。
所谓额定蒸发量, 是指锅炉燃用设计的燃料品种,并在设计参数下运行,即在规定的压力、温度和一定的热效率下,长期连续运行时每小时所产生的蒸汽量。
热水锅炉的出力是指锅炉在确保安全的前提下长期连续运行,每小时输出热水的有效供热量,锅炉设计招聘锅炉的额定供热量。
热水锅炉的额定供热量用热天元锅炉性质表示,其单位为“mw“。
二、锅炉压力压力是指垂直作用在单位面积上的力,通常叫压力(实际上是压强)。
用符号p 表示,单位是“锅炉热量计算“。
锅炉的压力是根据所用广州沼气炉材料在一定温度条件下的强度,受压元件的几何形状以及受压特点等条件,按照国家颁布的有关强度计算标准,对各个受压元件分别进行壁厚计算, 然后从中选出一个所能承受的压力最低值,作为这台锅炉的最高允许使用压力。
蒸汽锅炉内为什么会有民用锅炉原理呢这是因为锅炉内的水吸收热量后,由液体状态哈尔滨二手锅炉气体状态,体积膨胀。
由于锅筒是密闭容器,蒸汽不能自由膨胀,而被迫压缩在锅筒内,因此对筒壁就产生压力。
热水锅炉压力主要由热水本身的压力造成的。
热水锅炉的水是由给水泵送入锅炉的,给水泵的出口压力减去管道阻力就是锅炉的给水压力。
大气压力是指空气作用在地球表面上的质量力。
由于1m3 空气在0。
时的质量为 1.29kg, c 所以地球上部的大气层对地球表面有一定的压力,这个压力叫大气压力。
0。
时在北纬22.5。
c 的海平面上(即海拔零米处)大气压力是0.1013mpa,工程上常用工程大气压,它是每kg 质量的物质作用在1cd 面积上的力,数值是0.0981mpd 工程上常把二者简化为同一数值,约为0.1mpa)。
锅炉本体热力计算
qf
Bj 'Qf Hf
kW / m2
qV
B' Qne t,a r Vl
kW
/ m3 ；qR
B' Qne t,ar R
kW / m2 B’—每秒燃料消耗量，kg/s。
5
七、锅炉本体热力计算
6.2 对流传热面传热计算
6.2.1基本方程式
以燃烧1kg燃料为计算基础：
传热方程式： Qcr 热平衡方程式：
七、锅炉本体热力计算
7.1 锅炉传热过程及计算
7.1.1炉膛几何特性
炉膛容积Vl：由炉子火床表面至炉膛出口烟窗之间的容积。
炉膛周界面积Fl：包围炉膛容积的所有周界封闭面积的总和，包 含火床面积R、全部水冷壁面积、未有水冷壁的炉墙面积和出口 烟窗第一排水管中心线面积。
有效辐射受热面Hf ： 有效角系数x：火焰投射到管壁受热面的总热量与投射到炉壁
KHt Bj'
kJ / kg
烟气侧： Qrp (I'I"Ik0)
工质侧：
Qrp
D' (i"i' ) Bj' Qf
kJ / kg
kJ / kg
炉膛出口烟窗后的对流受热面，受到的炉膛辐射热：
Qf
'
ch
q f Fch Bj '
xgs
kJ / kg
6
七、锅炉本体热力计算
6.1.6炉膛换热计算
炉膛换热无因次方程式： Bo( 1 )＝ 4h "l4n
al m 1 l " 1 l "
波尔茨曼准则—Bo＝
B 0
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热力计算 入口烟温 入口烟气焓 屏区对流传热 θ' I' Q
fh
℃ kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ K kJ/kg kJ/kg kJ/kg
炉膛出口烟温 查焓温表 假定后复校 假定后复校 I'-(Q+Qfh)/ψ 查焓温表 1/2(θ'+θ") θ+273 假定后复校 假定后复校 Q-ΔQd-ΔQn
（5）炉内传热数据 炉内屏区辐射热流 考虑反向辐射的系数 屏区改正辐射强度 计算煤耗量 保热系数 屏入口辐射热 qf β qfp Bj ψ Qf kJ/kg qfpH'f/Bj Kw/m2 — Kw/m2 kg/s 给定 θ=1127,从图11-17取得 βqf 95.37 0.96 91.5552 7.153 0.995 871
℃ ℃ kJ/kg % kg/s ℃ kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ ℃ kJ/kg % ℃ ℃ kJ/kg % %
θ"-t" 1/2(Δtx+Δtb) HΔtk/Bj×103 (Qd-Qch)/Qd×% (230t-12t)*1000/3600(12t减温蒸汽流量) 查上表 查蒸汽表（P=10.79MPa） I'd+BjΔQd/Dd 查蒸汽表（P=10.79MPa） 1/2×(t'd+t"d) θ-td HdΔtdk/（Bj×103） (ΔQd-ΔQchd)/ΔQd×% 给定 θ-t's HsΔtsk/（Bj×103） (ΔQs-ΔQchs)/ΔQs×% Q-(Qch+ΔQchd+ΔQchs)/Q
小温差 温压 屏本身对流传热量 屏本身传热误差 顶棚过热器附加受热面蒸汽流量 顶棚入口蒸汽温度 顶棚入口蒸汽焓 顶棚出口蒸汽焓 顶棚出口蒸汽温度 顶棚蒸汽平均温度 温压 顶棚蒸汽附加受热面吸热 误差 水冷壁附加受热面工质温度 温压 水冷壁附加受热面吸热量 误差 总误差
Δtb Δt Qch e Dd t'd I'd t"d I"d td Δtd ΔQchd ed ts Δts ΔQchs es e
63.9kg/s高压锅炉屏式过热器结构 名称 符号 单位 （1）屏式过热器结构 管径 壁厚 管距： 横向 相对节距 纵向 相对节距 屏长 屏横向排数 每片屏纵向排数 屏深 炉宽 入口辐射受热面 出口辐射受热面 烟气流通截面： 出口烟道高度 入口面积 出口面积 平均面积 蒸汽流通截面 屏本身辐射角系数 屏受热面积 入口到出口角系数 辐射层有效厚度 l' F' F" F f x H ψh s m m2 m2 m2 m2 — m2 — m (l+b)(a-zd) l(a-zd) 2F'F"/(F'+F") Znπdn2/4 1+d/s×arctg((s/d)2-1)1/2-(1-(d/s)2)1/2 2zblx ((b/s1) +1) -b/s1 1.8/(1/l+1/s1+1/b)
kJ/kg kJ/kg kJ/kg — kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ m3/kg m/s —
Q'f(1-a)ψk/β Q'f-Q"f Qd+Qf 煤及重油0.5，天然煤气0.7，页岩0.2 σ0*aH"fT4ζr/Bj i+BjQΣ/D 查蒸汽表（P=10.69MPa） 1/2(t'+t") 查蒸汽表（P=10.69MPa） Dυ/f 查图
a Q'f ψh Q"f Qf QΣ ζr
— kJ/kg
1-e-kps (5)炉内传热数据 (5)炉内传热数据
0.271 871 0.1377 91.2 780.2 2195.7 0.5 181.30 3143.8 420 385.5 0.0233 12.2 0.960 0.0690 0.00000056 1.1793 2363 4.89 0.11389
568.00 672 1423.07 -0.53 60.56 320 2735.18 2744.75 321.4 320.7 736.8 80.86 0.17 320 737.50 190.25 0.13 -0.43
W/(m·℃) 查蒸汽表（P=10.69MPa） m2/s — 查蒸汽表（P=10.69MPa） 查蒸汽表（P=10.69MPa）
W/(m2·℃)0.023λ/dn(ωqdn/v)0.8Pr0.4Cd m/s Bjvy/F(1+θ/273)
W/(m·℃) 查烟气物性参数（烟气平均温度1057.5℃ m2/s — — — — —
查烟气物性参数（烟气平均温度1057.5℃ 0.000184 查烟气物性参数（烟气平均温度1057.5℃ (0.94+0.56*rH2O)*Prave 参考《原理》式（12-20）Z＞10,Cz=1 0.92+0.726rH2O（参考12-20） (1+(2σ1-3)(1-σ2/2) ) (σ1取3)（参考12-20
2 1/2
公式及计算
结果
d σ
m m
0.042 0.003
s1 σ1 s2 σ2 l z n1 b a H'f H"f
m s1/d m s2/d m
0.583 13.88 0.046 1.095 7.7 12 4×10 40 2.076 7.544 (l+b)az/(z+1) laz/(z+1) 68.08 53.62
屏区烟气对屏后受热面的辐射热量Qfh 屏出口蒸汽焓 屏出口蒸汽温度 蒸汽平均温度 蒸汽平均比容 蒸汽平均流速 管径改正系数 蒸汽热导率 蒸汽运动黏度 蒸汽普朗特数 蒸汽侧放热系数 烟气流速 标准烟气热导率 标准烟气运动黏度 平均烟气普朗特数 烟气普朗特数 管排改正系数 烟气成分及温度改正系数 节距改正系数 烟气放热系数 灰污系数 管壁温度 管壁灰污黑度 辐射放热系数 屏利用系数 烟气侧放热系数 传热系数 大温差 I" t" t υ ωq Cd λ ν Pr a2 ωy λ ν Prave Pr Cz Cw Cs ad ε tb Tb ab af ζ a1 k Δtx
kg/m3 — — 钢球滚筒磨煤机
1.32 0.0205 13
（4）工质有关数据 1.屏式过热器入口蒸汽压力 出口蒸汽压力 入口蒸汽温度 入口蒸汽焓 蒸汽流量 2.顶棚过热器蒸汽压力 蒸汽入口温度 蒸汽流量 3.两侧水冷壁工质温度 p' p" t' I' D p td' Dd t MPa MPa ℃ kJ/kg kg/s MPa ℃ kg/s ℃ 给定 给定 给定 蒸汽物性表 给定 给定 给定 给定 给定（饱和温度） 10.79 10.6 351 2898 62.78 10.79 320 60.56 320
1127 13867 1687 179.2 11991 988 1057.5 1330.5 81 190.5 1415.5 10.54 86.54 0.316
屏区烟气辐射给屏后受热面的热量 Q 屏出口烟气焓 屏出口烟温 烟气平均温度 炉顶辐射受热面吸热量 屏区水冷壁附加受热面吸热量 屏本身对流传热 烟气辐射减弱系数 飞灰辐射减弱系数 烟气辐射吸收力
I" θ" θ T ΔQd ΔQs Qd kq Kfh kps
1/(MPa·m)10.2((0.78+1.6rH20)/(10.2PnS)0.5-0.1)(1-0.37T)/1000 1/(MPa·m)43850py/(T2dfh2)1/3 — (kqrΣ+kfhufh)ps
烟气黑度 屏入口有效辐射热量 屏入口到出口辐射角系数 屏出口漏出炉膛辐射热量 屏吸收炉膛辐射 屏总吸收热量 屏区烟气辐射燃料品种改正系数
3 Байду номын сангаас2
0.576 0.56382566 1 0.97 0.61 25.55 0.01 822.83 1095.83 0.80
W/(m2·℃) 0.2λ/d(wyd/v)0.65Pr0.33CzCsCw — ℃ k — — — 查图12-20曲线3 t+(ε+1/σ2)Bj*1000*QΣ/H tb+273 一般受热面取0.8，
（3）屏区烟气有关数据 入口温度 入口焓 烟气容积 水蒸气容积份额 三原子气体容积份额 θ' I' Vy rH2O rΣ ℃ kJ/kg 炉膛出口 查焓温表 1127 13867 7.91 0.0694 0.214
Nm3/kg 烟气性质表 — —
烟气密度（标准状态） 飞灰浓度 飞灰颗粒直径
ρg ufh dfh
m m m2 m2
6.78 68.8 47.7 56.4 0.122 0.976 374.33 0.1377 0.774
（2）附加受热面结构数据 顶棚过热器受热面积 两侧水冷壁受热面积 Hd Hs m2 m2 （2.076+0.5）*7.544 2*（2.076+0.885）*7.7 19.4 45.6
5.7*10-8(ab+1)/2*a*T3*(1-(Tb/T)4/(1-(Tb/T)) 100.1449 根据烟气流速，查12-20图 0.85 117.0 40.47 776.00
W/(m2·℃)ζ(ad*πd/2×s2x)+af W/(m2·℃)a1/(1+(1+Qf/Qd)*(ε+1/a2)a1) ℃ θ'-t'