一台超高压锅炉屏式过热器改制简介
某660 MW锅炉低温过热器和后屏过热器长期高幅值超温分析及治理
No. 2 (Ser.227)Apr. 2021第2期（总第227期）2021年4月山西电力SHANXI ELECTRIC POWER某660 MW 锅炉低温过热器和后屏过热器长期高幅值超温分析及治理邵兴恩1,李前宇2,祝艳平1（1.岱海发电有限责任公司，内蒙古床城013750; 2.北京京能电力股份有限公司，北京100124）摘要：某锅炉进行了低氮燃烧器、节能减排综合升级改造，使锅炉运行工况偏离设计值较大，引起低温过热器、后屏过热器等受热面管壁严重超温。
通过对超温点、超温时间统计分析，提出了整改措施。
关键词：受热面；壁温；逻辑；氧量；风量中图分类号：TK223.3文献标志码：B文章编号：1671-0320（2021）02-0060-050引言也带来一些问题，尤其是存在锅炉低过和后屏长期某660 MW 发电机组，锅炉为亚临界、控制循环、一次中间再热汽包炉、直流燃烧器四角布置、切向燃烧、正压直吹式制粉系统，屏式过热器（以下简称“屏过”）布置在炉膛出口处,末级过热器（以下简 称“末过”）布置在炉膛折焰角上方，末级再热器（以下简称“末再”）位于水平烟道入口处。
锅炉设计煤种为准格尔烟煤。
2011年1月投入商业运营,2013年进行低氮燃烧器改造,2018年进行节能减排综合升级改造，机组容量由600 MW 增至660 MW,锅 炉的供汽参数由16.67 MPa/541七/539七提升至16.97 MPa/571七/569 °C 0 2013年低氮燃烧器改造、2018节能减排综合升级改造后，虽然660 MW 发电 机组的其他性能有所提高，节能减排效果明显，但收稿日期:2020-11-07,修回日期:2021-01-05作者简介:邵兴恩（1983）,男，山东泰安人,2007年毕业于华北电力大学热能与动力工程专业，工程师,从事火电厂运行管理 和技术研究工作；李前宇（1981）,男，江苏宿迁人,2005年毕业于清华大学 热能工程系动力工程与工程热物理专业，硕士，高级工程 师，从事动力工程及工程热物理方面的研究和电厂技术 管虹作；祝艳平（1971）,男，内蒙古赤峰人,2011年毕业于华北电 力大学热能与动力工程专业，工程师，从事电站锅炉运行管理工作。
超超临界锅炉屏过超温分析及预防措施
超超临界锅炉屏过超温分析及预防措施摘要：本文对某超超临界机组锅炉启动后屏式过热器某点频繁超温进行了分析，对可能产生的原因进行深入分析。
通过技术分析，排除了管壁产生氧化皮和测点故障原因，基本确定了超温的最大可能原因，并提出了一系列预防措施。
关键词：超超临界氧化皮超温某厂锅炉为东方锅炉厂制造的DG2127-29.3-Ⅱ型超超临界、变压运行，一次中间再热、单炉膛平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构直流炉，采用两台三分仓回转式空气预热器，π型布置。
过热蒸汽额定蒸汽温度605℃再热蒸汽额定蒸汽温度623℃，机组于2020年7月11日转入商业运行。
一、事件经过该机组临修后于2022年2月6日晚点火启动，2月7日05：53分屏过出口温度逐渐升高，16：15汽轮机转速从2350升至3000转，直至2月7日16：41分，2号炉屏式过热器出口壁温测点6与周围测点（与壁温4，5，7，8相比）变化趋势一致，温度数值基本相同。
自2月7日16：41开始，在整体壁温逐渐升高过程中，屏式过热器出口壁温测点6逐渐与其他壁温拉开差距，温度数值始终高于周围壁温测点，但都保持相同变化趋势。
截止2022年4月该点超限次数共计94次，其中机组启动后超限次数占93次，其他运行期间未出现长期超温过热现象。
根据SIS壁温超限趋势及点表对应，屏过右侧壁温6点位置在右数第3屏后屏出口管段第1根管，此管道材质见下表。
表1：屏式过热器出口管段材质及动态报警温度二、超温分析2.1.钢材氧化皮产生分析受热面管材抗氧化性能。
抗氧化性能越差，氧化速度越快，其中合金内Cr含量影响最大。
Cr含量越高，其氧化速度越慢。
TP347H是奥氏体型不锈耐酸钢，Cr含量在17%-20%。
HR3C钢（SA-213TP310HCbN）是一种新型奥氏体耐热钢，Cr含量在25%以上。
各种常见管材氧化皮生长速度顺序：T91＞TP347H＞super304＞HR3C。
氧化皮堆积管壁超温表现形式：a.随着负荷升高壁温也随之升高，并在负荷达到最大时，管壁温度也达到了最大。
475t／h CFB锅炉屏式过热器超温问题的分析
ｖ ｎ ｖ ｒ ｅ ｔｎ ｓ ｐ ｔｆ ｒ ｒ ｎ ｔ ｅ ｐ ｐ ｒ ｉ ｅ ｍｓ ｏ ｐ ｒ ｔｏ ｎ ｔｕ ｔ ｒ ｅ ｏ ａｉｎ， ｎ ａ ｃ ｅ ｔｏ ｅ ｈ ａｉ ｇ ｉ ｕ ｏ ｗａ ｄ ｉ ｈ ａ ｅ ｎ ｔｒ ｆｏ ｅ ａｉ ｎ ａ ｄ ｓｒ ｃ ｕ ｅ ｒ ｎ ｖ ｔｏ ｅ ｈ ｎ －
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第 ４期
２ｏ ０ ８年 ７月
锅
炉
制
造
Ｎｏ ４ ．
ＢＯＩ ＬＥＲ Ｍ ＡＮＵＦ ＡＣＴＵＲＩ ＮＧ
Ｊ １２ ０８ ｕ．０
文章 编 号 ：Ｎ ３—１４ （ ０ ８ ０ ０ １ ０ Ｃ２ ２ ９ ２０ ）４— ０ １— ４
４ ５ｔｈＣ Ｂ锅 炉 屏 式 过 热 器 超 温 问 题 的 分 析 ７ ／ Ｆ
ｙ ｉ ｆｔ ｅ ｍａ ｎ ｃ ｕ ｅ ｆｏ ｅ ｈ ａ ｉ ｇ ｐ ｏ ｌｍ ． ｎ ｖ ｅ ｏ ｈ ａ ｓ ｓ，ａ ｔｃ ｎ ｃ ｌｍ ｅ ｓ ｒ ｏ ｐ ｅ ｓｓｏ ｈ ｉ ａ ｓ ｓｏ ｖ ｒ ｅ ｔｎ ｒ ｂ ｅ Ｉ ｉｗ ｆｔ ｅ ｃ ｕ ｅ ｅ ｈ ｉ ａ ａ ｕ ｅ ｔ ｒ －
屏 过热段 和 高 温 过 热 器 之 间 布 置 二 级 喷 水 减 温
收 稿 日期 ：０ ８— ５一ｌ ２０ ０ ２
作者简介： 祁晓锋（ ９ 一） 男 ， 苏， １８ ， 江 景德镇 陶瓷学院热能与动力工程专 业毕业 ， 学学位 ， 正攻 读景德 镇陶瓷 学院热 能与动力 工 工 现
ｅ ｉｇ ｔ ｅ ｏ ｅ ａｉ ｎ ｅ ｃｅ ｃ ｆＣＦＢ ｂ ｉｅ ． ｓｎ ｈ ｐ ｒ ｔ ｆ ｉｎ ｙ ｏ ｏ ｉ ｏｌ ｒ Ｋ ｅ ｒ ｓ： ｙ ｗｏ ｄ ＣＦＢ ｂ ｉｅ ； ａ ｅ ｕ ｒ ｅ ｔｒ； ｖ ｒ ｅ ｔｎ ｏ ｌｒ ｐ ｎ ｌｓ ｐｅ ｈ ａ ｅ ｏ ｅ ｈ ａｉ ｇ
二次再热超超临界锅炉屏式过热器爆管原因分析及处置
二次再热超超临界锅炉屏式过热器爆管原因分析及处置深摘要：新建燃煤发电机组锅炉在安装过程中，对锅炉内部清洁度施工管理要求较高，若锅炉内部异物检查措施不完整、管控力度不够、异物清理不彻底，会导致受热面管堵塞爆管。
本文通过某新建电厂2*1000MW二次再热机组#3锅炉屏式过热器异物堵塞爆管的案例，介绍了屏式过热器异物堵塞爆管的原因、异物残留的种类、处置方法及锅炉清洁度施工的控制措施，为国内同类新建发电机组的锅炉清洁度控制提供经验借鉴与参考。
关键字：二次再热过热器爆管异物堵塞1、前言新建燃煤发电机组锅炉在安装过程中，对锅炉内部清洁度施工管理要求较高，若锅炉内部异物检查措施不完整、管控力度不够、异物清理不彻底，会导致受热面管堵塞爆管。
作为百万超超临界锅炉，汽温、汽压等参数随着机组容量的加大而升高，同时锅炉受热面一般设计有较多节流孔，都无形中提高了对锅炉受热面的清洁度要求。
锅炉安装过程中内部清洁度的控制要从设备到货直至启动试运行，形成一套完整的异物检查、清理措施，彻底清除设备内异物，才可避免锅炉因异物堵塞造成的爆管事故发生。
2、设备概况某电厂二期工程3、4号炉是东方电气集团东方锅炉股份有限公司设计、制造的2台1000MW的二次再热高效超超临界参数变压运行直流锅炉。
过热器系统按烟气流程依次为：屏式过热器、后屏过热器、高温过热器、包墙过热器。
其中屏式过热器布置在炉膛上部区域，在炉深方向布置了2排，两排屏紧挨着布置，每一排管屏沿炉宽方向布置19片，共38片屏，每屏22根管。
屏式过热器蛇形管均由集箱承重并由集箱吊杆传至大板梁上。
为调整流量使同屏各管的壁温比较接近，在屏过进口集箱上设置了有φ20mm、φ18mm、φ16mm、φ14mm、φ13mm、φ12.5mm、φ11.5mm、φ11mm、φ10.5mm和φ10mm十种规格不同的节流孔。
3、背景介绍#3机组于2021年7月28日完成168小时试运行后停机消缺，2021年8月25日再次启动，26日17:28分#3炉大包顶部测点发出泄露报警，同时现场检查发现大包四周有蒸汽冒出，初步怀疑大包内有受热面泄露，继续监测运行至2021年8月30日，冒汽现象未消失，且随机组负荷加减变化，判断大包内泄露概率较大，为防止伤害扩大，决定停机查漏、消缺。
1000MW超超临界锅炉屏过两侧汽温偏差大分析与解决方案
1000MW 超超临界锅炉屏过两侧汽温偏差大分析与解决方案发布时间：2022-01-06T05:19:28.186Z 来源：《中国电业》2021年22期作者：马奇文呼美汝[导读] 因各粉管煤粉量分配存在偏差导致屏过左右侧进出口汽温温升偏差较大，马奇文呼美汝陕西能源赵石畔煤电有限公司 719199摘要：因各粉管煤粉量分配存在偏差导致屏过左右侧进出口汽温温升偏差较大，通过一次风调平及燃烧器二次风、燃尽风就地拉杆、风门开度调整等手段进行调整。
经过燃烧调整，稳定负荷下屏过左右侧金属壁温分布状况变好，进出口温升偏差变小。
关键词：水冷壁；超温；调整1 前言陕西某电厂2×1000MW超临界机组2号锅炉自投产以来，存在屏过两侧热负荷偏差大的问题，屏过两侧温升及金属壁温偏差较大，最大可达80℃。
过热器一级减温水两侧调门开度偏差达90%。
在机组大幅度升降负荷过程中，锅炉主热汽温因左右两侧烟气温度偏差大，导致主汽温依靠减温水调整困难，屏式过热器一侧壁温频繁超温。
在低负荷运行及变负荷过程中锅炉的问题尤为突出，严重影响锅炉运行安全性、经济性。
2 设备简介本锅炉为东方锅炉厂生产的超超临界参数、单炉膛、一次再热、平衡通风、紧身封闭布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、前后墙对冲燃烧、∏型直流锅炉。
锅炉型号为DG2906/29.3-∏3。
炉膛宽度33973.4mm，深度16828.4mm，炉膛高度66000mm；锅炉顶棚标高71000mm，水冷壁下集箱标高为5000mm。
锅炉采用前后墙对冲分级燃烧技术。
燃烧系统共布置有48只OPCC型低氮煤粉旋流燃烧器，32只燃烬风喷口，16只还原风喷口和12只贴壁风口。
燃烧器前后墙各布置3层，每层8只。
燃烧器配风分为一次风、内二次风、外二次风和中心风，分别通过一次风管，燃烧器内同心的内二次风、外二次风环形通道及中心风管在燃烧的不同阶段分别送入炉膛。
其中燃烧器的内二次风、外二次风为旋流。
上海锅炉厂有限公司600MW等级超超临界Π型锅炉方案简介
上海锅炉厂有限公司600MW 等级超超临界Π型锅炉方案简介丘加友徐雪元杨震张建文王正光蔡宏彭玲（上海锅炉厂有限公司，上海200245）Brief introduction on Π-type ultra-supercritical boiler of 600MWQiu Jiayou, Xu Xueyuan, Yang Zhen, Zhang Jianwen, Wang Zhengguang, Cai Hong, Peng lingShanghai Boiler Works Co. Ltd.摘要：本文对上海锅炉厂有限公司600MW 等级超超临界Π 型锅炉方案进行了简要介绍，主要包括锅炉的技术规范，总体布置，受压件设计，燃烧系统设计，空气预热器设计等。
关键词：超超临界600MW Π型锅炉系统Abstract: This paper briefly illustrates the design of 600MW ultra-supercritical two pass boiler by Shanghai Boiler Works Co. Ltd., including technical specification, general outlet, design of pressure parts, design of combustion system, design of air-preheater and others. Key words: 600MW ultra-supercritical，two pass boiler，system1 锅炉的主要技术规范本方案锅炉为600MW 等级超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉、一次再热、单炉膛、平衡通风、运转层以上露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π 型锅炉。
1.1 锅炉设计容量和参数名称单位BMCR BRL过热蒸汽流量t/h 1810 1724过热器出口蒸汽压力MPa(g) 29.15 29.04过热器出口蒸汽温度℃605 605再热蒸汽流量t/h 1529 1460再热器进口蒸汽压力MPa(g) 6.15 5.87再热器出口蒸汽压力MPa(g) 5.96 5.68再热器进口蒸汽温度℃369 360再热器出口蒸汽温度℃603 603省煤器进口给水温度℃295 2921.2 设计条件煤种为国内典型烟煤。
超临界锅炉屏式过热器受热面超温原因分析及对策
２ 屏 式 过 热 器 超 温 原 因分 析
经过 现 场试 验 和数 据分 析 ， 为 屏 式 过热 器 超 认
温 的主要 原 因如下 ：
控 制 逻辑 决定 一次 风量偏 大 必然 会造 成二 次风量 偏
低 ， 而使燃 烧 器 区域 缺 氧燃烧 。 从 （ ） 次风 量 测 量 装 置 不 准 ， 炉 总 风 量 计 算 ４二 锅 逻 辑 不合理 。长期运 行 发现 ， 锅 炉二 次风 测量 装 １ 置 测量 结果 比实 际偏 大 。在 同样 负荷 和入炉 煤质情
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
关键词 ： 临界 ； 超 超温 ； 火焰 中心 ； 燃烧调整
中 图 分 类 号 ：Ｋ ２ ． ２ Ｔ ２３３ 文 献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６ ４—１５ （ ００ ０ ０ １ ０ １７ ９ １ ２ １ ）５— ０ ６— ２
Ｏ 引言
安徽 华 电 宿 州发 电 有 限 公 司 一 期 工 程 为 ２台 ６ ０ＭＷ 超 临界 燃煤 机组 ， 炉 由东 方锅 炉厂 设计 制 ０ 锅 造 ， 有 ６台 Ｚ Ｍ１ ３型 中速 磨煤 机 ， 台磨炼 机设 配 Ｇ １ 每
１ 屏式过热器超温情况
安徽华 电宿 州 发 电有 限公 司 １锅 炉 大 修 结 束
后 ， ３０Ｍ 至 ５ ０ 在 ５ Ｗ ２ 升负荷过程 中 ， ＭＷ 尤其 是启 动 上层磨煤机 后 ， 式 过 热器 出 口 Ａ Ｂ两侧 存 在 着 明 屏 ／ 显 的汽温偏差 ， Ａ侧 汽温 明显偏 高 ， 在减 温 水全 开 的
前各 台磨 煤机 的 出粉 细度见 表 ２ 。
表 ２ 调 整 前 各 台磨 煤 机 的 出粉 细 度
磨 煤 机 调整 前 分离 器 挡 板 开 度
超超临界锅炉(1000MW)安装技术交底
超超临界锅炉（1000MW）安装技术交底超超临界锅炉（1000MW）特点：锅炉工程量大，安装工期长，作业面广，涉及工种多，交叉多而成为工程建设的主线，同时作为超超临界锅炉，新材料的焊接数量多，焊接工期长。
锅炉上下部水冷壁全部由垂直管膜式水冷壁构成，上下部水冷壁之间设有混合集箱。
炉膛上部布置屏式过热器，沿烟气流程方向分别设置二级过热器（大屏）和三级过热器（后屏），折焰角上方布置有四级过热器（末过）。
在水平烟道处布置了垂直二级再热器（高温再热器）。
尾部竖井由中隔墙分隔成前后两个烟道。
前部布置水平一级再热器（低温再热器）和省煤器。
后部布置水平一级过热器（低温过热器）和省煤器。
在后竖井烟道底部设置了烟气调节挡板装置。
烟气通过调节挡板后又汇集在一起经两个尾部烟道引入左右各一的回转式空气预热器。
锅炉启动系统为带再循环泵系统，二只立式内置式汽水分离器布置于锅炉的后部上方，由后竖井后包墙管上集箱引出的锅炉顶棚包墙系统的全部工质均通过4根连接管送入二只汽水分离器。
在启动阶段，分离出的水通过水连通管与一只立式分离器贮水箱相连，而分离出来的蒸汽则送往水平低温过热器的下集箱。
分离器贮水箱中的水经疏水管排入再循环泵的入口管道，作为再循环工质与给水混合后流经省煤器—水冷壁系统，进行工质回收。
除启动前的水冲洗阶段水质不合格时排往扩容器系统外，在锅炉启动期间的汽水膨胀阶段、在渡过汽水膨胀阶段的最低压力运行时期以及锅炉在最低直流负荷运行期间由贮水箱底部引出的疏水均通过三只贮水箱水位调节阀送入冷凝器回收或通过炉水循环泵送入给水管道进入水冷壁进行再循环。
借助于再循环泵和给水泵，在锅炉启动期间水冷壁系统内始终保持相当于锅炉最低直流负荷流量（25%BMCR），启动初期给水泵保持5%BMCR给水流量，随锅炉出力达到5%BMCR，三只贮水箱水位调节阀全部关闭，锅炉的蒸发量随着给水量的增加而增加，而通过循环泵的再循环流量则利用泵出口管道上的再循环调节阀逐步关小来调节，当锅炉达到最小直流负荷（25%BMCR），再循环调节阀全部关闭，此时，锅炉的给水量等于锅炉的蒸发量，启动系统解列，锅炉从二相介质的再循环模式运行（即湿态运行）转为单相介质的直流运行（即干态运行）。
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本 项 目为超 高压 中 问一次 再 热 自然循 环 固
态 除渣煤粉 炉 ，配 ２ ０ ０ ＭＷ 汽轮 发 电机组 。 锅炉
呈ｇ Ｉ 型布置 ， 炉膛 四周 为膜 式水冷壁 ， 上 部垂直
甲侧第 １ １ 排第 ８ 根（ １ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ 金相组 织
． ５级 抗拉强度 ４ ５ ５ Ｒ ｍ） 布 置辐 射 式前 大屏 过 热器 和后 屏 过 热器 ，在水 球 化评 级 ４ 乙侧第 ５排第 ５根 （ １ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ 金相组 织 平 烟道 内布 置 高 温过 热器 ，尾 部烟 道 竖井 由中
金属技 术监督 规程 中 “ ９ ． ３ ． １ ２当发 现下列情
况之一 时应及 时更换 管段 （ ｇ）１ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ的珠
光 体 球 化 达 到 ５级 ）的 要 求 ，后 屏 过 热 器
式过 热器 管 子规格 为 中５ ｌ ｘ ９ ． ５ ／中５ ｌ ｘ ｌ ０ ． ５ ，材
一
台超 高压锅炉屏 式过热器改制简介
顾 之震
（ 无锡 华光锅 炉股份有 限公 司）
摘 要 ： 针 对 一 台６ ７ ０ ｔ ／ ｈ 超 高压 中间一次再 热 自然循环 固态 除渣煤粉 炉后部 屏 式过热器 的 改制过 程 进行介 绍及分 析 。 关键 词 ： 屏 式过 热器 ；球化现 象；抗 拉 强度 。
５ １ ×１ ０ ． ５ ，材料为 １ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ ＶＧ 的 Ｕ 形管 均换 化 ，蠕变速度 加快 ， 屈 服点 、抗拉 强度 、冲击韧 成规 格为 中５ ｌ ×１ ０ ． ５ ，材料 为 Ｓ Ａ一２ ｌ ３ Ｔ ９ １的 性 、 蠕变 极 限和持久极 限下 降 ， 使 用寿命 达不到
质 Ａ２ １ ３ 一 Ｔ９ １ ／ Ｓ Ａ２ １ ３ － Ｔ Ｐ ３ ４ ７ Ｈ／ ｌ ２ Ｃ ｒ １ Ｍｏ ＶＧ。
３ ．项 目经 过 ：
１ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ管段部 位 因抗 拉强度 低于标 准要求 ，
组织属 于严重球 化需进 行更 换 。 ４ ．项 目实施 方案
本项 日锅炉 于 ２ ０ ０ ６ 年ｌ ２ 月１ ４日投入 运行 。
在２ ０ １ １ 年 ４月份 ，用 户公 司根据 “防止火 电厂
用户本 着对锅炉 四管 泄漏要坚 持 “预防为 主” 、 “ 质量第 一 ”的方针 ， 坚持 “ 趋 势分析 ， 超
锅炉 四管漏 泄管理 的暂行 规定 ” ， 结 合具体 的 防 前预 防、逢 停必查 ”的原 则 ，采取 “ 统筹 分析 、 磨 防爆 工作 的开展 ， 利 用机组小 修 ， 对 锅炉 受热 综 合判 断 ”的方法指 导锅炉 “四管 ”的管理 。
１ ． 前 言
面进 行检 查 ，对锅 炉后 屏 过 热器进 行割 管 取样 （ 取 样 位 置 如 附 图箭 头所 示） ，发 现 所 取
电站 锅炉 关键部件 主要 是锅炉 的 “四管 ” ，
２ Ｃ ｒ Ｍｏ ＶＧ 管 材普 遍 存在 过 热球 化 现 。 这是 由 即水冷壁 、省煤 器 、过热器 和再 热器 ，四管直接 １ 承 担着 锅 炉 的全 部蒸 发任 务 ，是锅 炉 完成 由给 于珠 光 体 晶粒 中的铁 素 体及 渗碳 体是 呈薄 片状 片状 珠 光体 是一 种不 稳 定 的组 织 ， 水 转化 为 合格 干 蒸 汽的 主要 载体 ，也 是 自燃 循 相互 问夹 的。
环锅炉的主要受热面。 在 发 电机 组 的 非 计 划停 当温 度 较高 时 ，原子 活 动力 增 强 ，扩 散速 度增
运 统计 中 ， 锅炉 四管泄 漏 占 ３ ０ ％以上 ， 不仅影 响 加， 片状渗碳 体便 逐渐转 变为珠状 ， 再 积聚成 大
电厂 的经 济性 ，多 次 的启停 对 锅炉 的 寿命 影 响
一
２ ７—
经对 制造 厂 原始 设计 资料 和 现 场实 际运 行 实 现 的 ，只 有对 泄漏 进行 根 据原 因的 防治和 预 情 况 进行 综 合分 析 ，为保 证锅 炉设 备 安全 稳 定 运 行 ，经 过三 次 专题 会议 讨论 并参 考 内蒙古 电 力 科 学研 究 院意 见 ，用户 最 终决定 锅 炉大 修 中 对 原 ２ ２片 屏 式 过 热 器 管 屏 中 规 格 为 巾 防 ，才 能有效 降低 发生 频率 。 锅炉运 行过程 中应 防止 出现超 温现象 ， 特 别是过 热器部 位 ， 超 温对 金 属 的 寿 命 影 响 较大 。 管 壁 温 度 长 期超 过 设 计 温度 时 ， 在 高温 作用 下 ， 会导 致钢材 组织 结构变
７ ０ Ｒ ｍ） 隔墙 分隔成 前后两 部分 ， 前竖 井布置 再热器 ， 后 球 化评级 ４级 抗 拉强度 ４ 根据 ＤＬ ／ Ｔ ８ ６ ９ —２ ０ ０ ４ 火力 发 电厂焊 接 技 竖井 布置 低温过 热器和 省煤器 。
屏 式过 热 器共 ２ ２ 片布 置在 炉膛 上 部 出 口 烟 窗处 ， 既接受 炉 内的直接辐 射热 ， 又 吸收烟气 的 对 流 热 的 受 热 面。 其 作 用 是 减 少烟 气 扰 动 和
巨大 ，因此 锅炉 四管泄 漏 的 防治是 电厂 的重点
工作 。
２ ． 项 目概 况 ：
球团， 从而使 材料 的屈服 点 、 抗 拉强度 、冲击 韧
性 、蠕变极 限和持 久极 限下 降。 后经 内蒙古 电力 科学 研究 院对 所 取 管材 进行 材质 实 验 ，出具检
验报告 结论 如下 ： 甲侧第 ５排第 ５根 （ １ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ 金相组 织 球化评 级 ４级 抗 拉强度 ４ ６ ５ Ｒｍ）
旋 转 ；降低 炉膛 出 口烟 温 ，防止 对 流受 热 面结 渣 ；改善 过 热 蒸 汽 或再 热 蒸 汽 的气 温 特 性 。 屏
术规程 中 ： “ １ ２ Ｃ ｒ ｌ Ｍｏ Ｖ 抗拉 强度合格 范 围为
４７ ０ Ｒｍ －６ ４ ０ Ｒｍ ”
、
Ｄ Ｌ ／ Ｔ ４ ３ ８ － ２ ０ ０ ９ ｛ 火力 发 电厂