660MW超超临界机组锅炉水冷壁超温原因分析及对策
660MW机组锅炉水冷壁管鼓包爆管原因及预防措施
660MW机组锅炉水冷壁管鼓包爆管原因分析及预防措施林培兴（广东粤华发电有限责任公司，广东广州510730）摘要：对汕尾电厂4号炉660MW机组水冷壁爆管事故分析，结果表明爆管原因为水冷壁向火侧局部严重超温造成，提出机组运行中严格监测壁温及避免运行工况大幅变化对炉管的影响。
关键词：超超临界机组；锅炉；水冷壁；超温；爆管1概况汕尾电厂4号炉为东方锅炉（集团）股份有限公司生产的DG2060/26.15-Ⅱ2型超超临界参数660MW本生直流锅炉，对冲燃烧方式、固态排渣、单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、全钢构架、全悬吊结构，П型锅炉。
设计煤种为神府东胜烟煤，校核煤种为山西晋北烟煤。
最大连续蒸发量2060.1t/h，额定蒸汽压力（过热器出口）26.15MPa，额定蒸汽温度605℃。
2011年5月24日上午发现4号锅炉左侧水冷壁泄漏，泄漏位置为约51.5m层吹灰器孔弯头下面，而后继续运行，于5月31日停机，检查发现炉左侧从炉前往炉后数第217根水冷壁管长约1.6m的范围内共有4个爆口。
管子规格准31.8×8.5mm，材质15CrMo，为分析爆管原因，进行了宏观检查、金相分析以及显微硬度测试等（见图1）。
2宏观检查经宏观检查，发现爆口位于管子向火侧，管壁表面有明显氧化膜，呈撕裂状断口，爆口处以及附近管段存在明显的胀粗。
经测量，爆口总长约10mm，宽约1mm；爆口胀粗最大处约40.5mm。
经计算可知，胀粗率=40.5-31.831.8×100%=27.4%，管子胀粗明显。
从爆口处横截面（图2）可见，管壁减薄十分明显。
图2管样截面照片可见，管样的两端椭圆度较大，经测量，管样距离爆口较近一端的管径、壁厚最大值、壁厚最小值分别为34.2mm、8.7mm、6.5mm，管样距离爆口较远一端的管径、壁厚最大值、壁厚最小值分别为33.6mm、8.4mm、6.9mm。
近端由于距离爆口较近，胀粗比远端略严重，壁厚差异较大。
超临界锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及改造措施
超临界锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及改造措施进入21世纪后，我国社会对电能的需求越来越强，而随着科学技术的不断发展，火力发电技术也日益成熟。
现阶段，我国在建火电厂项目主要采用超临界机组与亚临界机组。
超临界机组是一种较为先进的燃煤发电机组，具有环保性能好、煤耗低以及技术含量高的特点。
在超临界锅炉实际应用过程中，人们发现锅炉的水冷壁易受到高温的破坏，从而导致锅炉无法正常工作。
笔者结合工作经验与相关理论知识，在本文中探讨了超临界锅炉水冷壁高温腐蚀问题与技术改造措施，供读者参考借鉴。
标签：超临界锅炉；水冷壁；高温腐蚀超临界锅炉技术始源于20世纪90年代，其由欧洲工程家发明，至今仍在发电领域发挥着不可或缺的作用。
超临界锅炉是一种锅炉内工质的压力处于临界点之上的锅炉。
超临界锅炉经长时间使用后可能产生高温腐蚀问题，而高温腐蚀现象不仅无法会令锅炉无法正常工作，还可能引发安全事故。
本文以超临界锅炉水冷壁高温腐蚀现象为研究对象，对造成高温腐蚀现象的原因进行了分析，同时提出了针对超临界锅炉水冷壁高温腐蚀的技术改造建议1.对高温腐蚀予以分析国内在进行电厂锅炉的腐蚀事故调查发现，其腐蚀部分主要位于高温区域，具体来讲，在燃烧器的出口位置和中心线比较相近区域，发生容易腐蚀几率较高。
对于锅炉水冷壁的腐蚀区域来讲，其表面呈现黑褐色，此物质外表面松软，但内部比较坚硬。
在进行化学化验鉴定后，物质中硫量比例相对较高，且锅炉表面腐蚀区域比较脏，具有暗灰色特点，结合研究发现产生此现象的主要原因为：煤灰未充分燃烧，使其燃烧物和炉壁腐蚀产生混合物，当其黏附于锅炉水冷壁后即呈现以上状况。
在进行燃烧气体取样时，研究得出其成分包括：氧气、一氧化碳、二氧化碳、二氧化硫，其中一氧化碳含量约为10%，而氧气含量低于3%。
研究锅炉水冷壁垢状的化合物时，其成分包括：四氧化三铁、三氧化二铁、氧化亚铁、铁硫化物。
当进行腐蚀产物分析后，明确锅炉水冷壁出现高温腐蚀原因，即硫化物产生高温腐蚀时，其硫化物主要是由黄铁矿内硫元素所生产，在进行腐蚀机理的研究时，其主要包括以下几点。
600WM超临界直流锅炉水冷壁超温分析及对策
600WM超临界直流锅炉水冷壁超温分析及对策超临界锅炉作为当前最先进的燃煤发电技术，具有能耗低、环保、技术含量高等特点。
由于超临界锅炉工质压力高，超临界锅炉大多数采用直流锅炉，直流锅炉水冷壁流动阻力比较大，运行过程的水压压头比较高，容易引起工质流动不稳定、热偏差等问题，从而导致锅炉受热不均匀，部分面积超过临界温度，影响到超临界直流锅炉运行的安全性。
本文主要600WM超临界直流锅炉水冷壁超温出现的原因，并根据这些原因提出了相应的解决策略，希望确保600MW 超临界直流锅炉运行的稳定性。
引言：超临界锅炉指锅炉内工质的压力在临界点以上的锅炉与传统的锅炉间相比，超临界锅炉的煤耗量低，单电煤耗量约为310g标准煤，超临界机组的发电效率达到了41%，我国传统的火电厂发电效率一般低于35%，單电煤耗量超过380g 标准煤以上，每度电至少可以节约50g标准煤。
与传统的锅炉相比，超临界锅炉更加环保、节能，是未来火电厂建设的方向。
但是超临界直流锅炉的装机容量比较大，锅炉的蒸发受热面积不均匀，容易造成管壁温度超标，从而影响到锅炉的正常运行，造成水冷壁内工质性能发生变化，引起流量的异常变化，威胁到锅炉运行的安全性。
因此需要对超临界直流锅炉水冷壁超温现象进行分析，找出水冷壁超温的原因，并采取有效的措施，促进我国超临界锅炉的发展。
1.600WM超临界直流锅炉水冷壁超温原因分析某发电厂有两台600WM超临界机组，锅炉为国内某锅炉生产厂家生产，超临界机组为日本三菱公司提供的技术，超临界机组采用直流锅炉，燃烧器布置在四面墙上，火焰喷射方向与水冷壁垂直，二次风喷嘴安装在主燃烧器上，锅炉在热运行状态下，一次风、二次风可上下摆动。
超临界机组运行期间，出现了水冷壁管吸热偏差或者超低温现象，部分时段出现水冷壁壁温超过机组阈值，影响到超临界机组的安全运行。
根据运行数据信息以及超临界直流锅炉水冷壁超低温出现的异常现象，总结出以下原因：1.1部分水冷壁管热负荷偏高根据锅炉炉膛的燃烧方式，如果炉膛内的煤炭燃烧时产生的火焰出现偏差，则可能导致高温烟气直接冲刷水冷壁，导致局部水冷壁温度比较高。
660MW超临界对冲火焰锅炉水冷壁高温腐蚀原因探究
660MW超临界对冲火焰锅炉水冷壁高温腐蚀原因探究发布时间：2021-12-31T07:50:51.086Z 来源：《电力设备》2021年第11期作者：冉江洋[导读] 预防高温腐蚀的措施几乎都是被动预防-喷涂防腐保护层，可以缓解、控制水冷壁管受高温腐蚀的侵害程度。
（中电（普安）发电有限责任公司贵州黔西南 561503）摘要：火电厂锅炉水冷壁高温腐蚀普遍存在，严重影响安全生产。
高温腐蚀是金属管壁在高温烟气环境下发生的腐蚀，会造成水冷壁管壁变薄，强度下降，容易发生爆管、泄漏等事故，进而导致机组发生非停，严重影响机组安全和经济运行，对整个电网的安全性和稳定性造成影响。
为降低氮氧化物的排放，许多火电厂不仅增加脱硝系统，还在锅炉燃烧系统配置方面采取措施，一般在锅炉燃烧器上方增加燃尽风，维持还原性气氛。
但是，增加燃尽风后容易导致燃烧器结焦，引起水冷壁高温腐蚀。
国内锅炉水冷壁腐蚀中对冲燃烧方式的锅炉水冷壁高温腐蚀现象比较严重，尤其超超临界、超临界机组对冲燃烧方式的锅炉燃烧器区域两侧水冷壁引发高温腐蚀的可能性较大。
关键词：对冲火焰锅炉；水冷壁；高温腐蚀前言在火力发电厂中，锅炉水冷壁管高温腐蚀向来是燃煤电厂存在的重大问题，直接影响锅炉正常运行，成为电厂安全运行的重大隐患。
随着锅炉大容量、高参数及低NOx燃烧技术的应用，特别是以分离燃尽风（SOFA）为代表的低NOx燃烧技术的广泛应用，高温腐蚀问题占据了锅炉燃烧问题的首位。
目前，对冲燃烧锅炉主要采用旋流燃烧器，它可卷吸高温烟气，配风强烈，炉膛热负荷易控制均匀。
锅炉采用低NOx燃烧技术后，对于燃用含硫量高于1%的燃煤后高温腐蚀问题相当普遍。
避免水冷壁管高温腐蚀和磨损的方式主要有以下两种：非表面防护方法和表面防护方法。
非表面防护方法如炉衬防护等可在某种程度上降低水冷壁腐蚀，但不能根本避免其腐蚀。
表面防护方法即覆盖一层耐腐蚀的隔离层在水冷壁受腐蚀的表面上，主要有涂刷法，电镀、热渗度法以及热喷涂法。
超临界锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及改造措施
超临界锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及改造措施超临界锅炉水冷壁高温腐蚀是锅炉运行过程中的一个重要问题，对于保障锅炉的安全稳定运行具有重要意义。
本文从高温腐蚀的原因及改造措施两个方面对其进行分析。
一、高温腐蚀原因分析1. 高温气体的化学腐蚀作用在超临界锅炉燃烧室内，燃料燃烧所产生的高温气体含有大量的酸性气体，如NOx、SOx等，这些酸性气体会在水冷壁表面吸附并与金属产生化学反应，进而导致高温气体的化学腐蚀作用。
此外，某些燃料的组成中还含有Cl、S等有害元素，这些元素在锅炉运行过程中也会促进水冷壁的腐蚀作用。
2. 氧化还原作用水冷壁被加热后会产生富气层，而富气层中氧分压高，同时金属又处于高温状态，从而产生氧化还原反应，其中金属表面的氧化物被还原成金属，这种还原过程导致水冷壁受到一定的腐蚀作用。
此外，水冷壁受到机械损伤或化学腐蚀后会形成一定的氧化物层，氧化物层的产生和脱落也会导致水冷壁的高温腐蚀。
3. 热应力引起的金属疲劳及低周疲劳作用超临界锅炉水冷壁在高温及高压的工作环境下，由于存在温差、收缩差及机械力等因素，会受到强烈的热应力作用，导致金属表面出现疲劳及低周疲劳现象，进而形成高温腐蚀。
此外，由于水冷壁的设备结构与材料等因素不同，也会影响其受到热应力影响的程度。
二、改造措施1. 选用优质金属材料钢材的耐温性能、刚度及韧性等素质都会影响到超临界锅炉水冷壁的腐蚀程度。
因此，在锅炉生产过程中，需要选用耐高温、抗热应力, 延展性好的技术材料，如P92钢、P122钢等。
2. 进行防腐保护为抵抗水冷壁的化学腐蚀作用，可以对其进行防腐保护，这里常常使用的是涂层技术。
锅炉生产过程中，可以在水冷壁表面覆盖一层抗腐蚀涂层，以提高钢材的抗氧化、抗化学腐蚀和耐水蚀性能。
3. 实施排渣措施由于水冷壁表面有大量的灰渣和残礁，如果不及时清理，会影响到水冷壁的热传递和流量等问题，同时也会加重水冷壁的腐蚀。
因此，需要加强科学的排渣措施，保证水冷壁表面清洁。
660MW机组启动过程中锅炉受热面汽温超限原因分析及控制措施
660MW机组启动过程中锅炉受热面汽温超限原因分析及控制措施【摘要】本文简要分析茶园660MW机组在启动、锅炉熄火恢复过程中主要存在的屏式过热器、高温过热器、低温再热器汽温超限，锅炉湿态转干态过程中主蒸汽汽温突降以及锅炉在转态时锅炉水冷壁壁温差超限的原因分析，并提出如何防止锅炉受热面汽温超限的控制措施。
【关键词】启动汽温突降水冷壁壁温差超限控制措施1.我厂锅炉设备概述贵州金元茶园发电有限责任公司2×660MW超临界锅炉是采用东方锅炉厂制造的DG2020/25.31-Π12型超临界变压直流锅炉，主要技术特征为一次中间再热、单炉膛、平衡通风、W型火焰燃烧、固态连续排渣、尾部双烟道结构、露天岛式布置、全钢架、全悬吊结构Π型炉。
1.1 燃烧和制粉系统锅炉配置6套双进双出球磨机正压式直吹系统，每套制粉系统包括1台北方重工生产的MGS4766双进双出钢球磨煤机、2台电子称重给煤机和4只双旋风煤粉浓缩燃烧器。
燃烧器顺列布置在下炉膛的前后墙炉拱上，前、后墙各12只。
在离炉拱上拐点2米处沿炉宽方向前、后墙各布置13只燃尽风调风器。
1.2 汽水和启动系统每台机组给水系统配置两台50%BMCR容量的汽动给水泵和一台30%BMCR容量的定速电动给水泵。
电动给水泵仅做为机组启停使用，不做备用。
锅炉采用带再循环泵（BCP）的内置式启动系统，由启动分离器、储水罐、再循环泵、再循环泵流量调节阀（360阀）、储水罐水位控制阀（361阀）、疏水扩容器（一体式）、疏水泵等组成。
2.并网后升负荷过程中屏式过热器、高温过热器以及低温再热器汽温超温。
1.1主要原因：1.1.1锅炉在转为干态运行前的湿态运行状态，由于锅炉受热面产汽量少，造成受热面不能得到充分的冷却而引起屏式过、高温过热超温；低温再热器由于进口没有减温水控制，同样也是由于蒸汽流量较小，亦是造成受热面未得到充分冷却而低再超温的主要原因。
1.1.2并网前往往是一台磨煤机处于运行状态的，一次风压维持得较低、粉管风速较低，同时整个炉膛温度也较低，造成煤粉燃烧推迟，引起炉膛火焰中心上移，也是造成炉膛正上方的屏式过热器超温的一个原因。
关于超临界发电锅炉水冷壁高温氧化腐蚀的原因分析及对策
关于超临界发电锅炉水冷壁高温氧化腐蚀的原因分析及对策近年来，我国发生了多次电站锅炉水冷壁高温氧化腐蚀事故。
例如，2008年某发电厂检修锅炉时，锅炉水冷壁严重遭受高温氧化腐蚀，其中129根水冷壁管的厚度减薄超标，最薄的水冷壁管厚度仅有3mm。
水冷壁管的变薄使锅炉的强度大大降低，最终导致泄漏事故的发生。
1 高温氧化腐蚀机理高温氧化腐蚀是一个复杂的物理化学过程，目前该过程仍处于探索阶段，一般认为主要与下列因素有关：（1）炉膛中火焰的温度；（2）燃煤的含硫量；（3）烟气与灰颗粒的冲蚀。
在发电锅炉运行过程中，炉温可达1600℃以上，由于燃煤中存有硫和其它有害杂质，水冷壁一般会受到高温氧化腐蚀，参与高温氧化腐蚀的危害物有燃烧过程中产生的SO2、SO3、H2S、HCl等，它们在各种温度下可共同对管壁进行复杂的动态腐蚀，其中，硫化物是锅炉高温氧化腐蚀的主要因素。
黄铁矿粉末与一些未燃尽的煤粉进入冷水壁区域，受热分解：Fe S2→FeS+[s] （1）硫原子也可以由H2S和SO2反应生成：2H2S+SO2→2H2O+3[s] （2）高温条件下，游离态的硫原子与锅炉壁中的铁产生反应：Fe+[s]→FeS （3）而且这种反应速度随着壁温的升高迅速加快。
该发电厂在锅炉大修检查中发现：在水冷壁上存在这种单质硫，而且具有一定厚度，可进一步判断该高温氧化腐蚀为还原性气体生成的硫化物型高温氧化腐蚀。
根据以上机理可看出，当发电炉内空气动力场不良时，极有可能发生高温氧化腐蚀现象，而前后墙对冲的锅炉，往往前后墙腐蚀程度要比侧墙轻很多，或者基本不发生腐蚀。
2 高温氧化腐蝕原因分析2.1 煤种的原因高温氧化腐蚀的最根本原因是硫元素，而硫元素主要来源于煤。
因此，煤种是导致锅炉高温氧化腐蚀的最根本原因之一。
高含硫量煤种的燃烧是发生氧化腐蚀性的主要原因。
同时，我国电厂燃烧的贫煤燃烧性能较差，使得燃料在燃烧过程中生成部分还原气体，催化了锅炉的硫化，加快了高温氧化腐蚀作用。
炉水冷壁超温情况的分析与建议
石洞口二厂1号炉水冷壁超温情况的分析与建议沈玉华(华能上海石洞口第二电厂)摘要：简要分析了石洞口二厂1号炉在低负荷运行时出现的超温情况，并对其主要原因作了分析，同时针对超温情况提出了合理的建议，从而改善和避免水冷壁超温。
关键词：水冷壁超温分析建议 秦皇岛网/ 秦皇岛论坛我厂两台600MW超临界压力机组从国外引进。
1号机组于1992年6月投运，自1995年锅炉进行酸洗，复役后低负荷运行时，后墙水冷壁严重超温，严重威胁机组安全运行和影响机组调峰能力。
虽然1号炉于2000年再次酸洗，低负荷时水冷壁超温情况未出现过，但同比2号炉其后墙水冷壁出口汽温还是偏高。
针对1号炉低负荷时严重过热与超温问题，根据相关情况收集及现场运行工况进行了调查研究及分析试验，分析认为：#1机组在低负荷水冷壁超温除与锅内问题有先天性不足之处，其炉内问题也很重要。
现就以下两个方面进行分析、讨论。
一、锅炉后墙水冷壁悬吊管扭曲变形二台锅炉的后墙水冷壁悬吊管都发生扭曲变形，其中尤以1号炉更为严重，其原因主要有：锅炉设计时后墙系统过于复杂，尤其是折焰角部分采取了双联箱，悬吊管比其它平行的管束更长一些，因而它的水阻也比较大，造成系统阻力偏大，使悬吊管流量分配不均，导致超温变形。
根据多次试验，发现在汽水分离器在35%MCR负荷由湿态转为干态时或者由干态转为湿态时，以及在相当于这个负荷下保持运行时，在后墙各根悬吊管之间产生极大的温差，最大可达到170℃，而设计时允许的最大温差为50℃，这就是导致后墙水冷壁悬吊管扭曲变形的主要原因。
同时，这个温差随着通过转态过程次数的增加，每板悬吊管都有机会发生扭曲变形，因而温差的分布是随机的。
此外，由于#1机系国内第一台超临界机组调试初期热工保护误动较多，引起1号机组频繁跳机，根据1993年1月底以前的统计总共发生了122次MFT：其中#1机组72h试运前发生85次，72h试运后发生37次，这也是引起后墙水冷鄙悬吊管扭曲变形的一个重要原因。
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改进型的内螺纹管垂直上升膜式水冷壁系统 ， 为 降
０ 引言
超超 临界直 流锅炉容量 大 ， 蒸 发 受 热 面 面 积 大， 布置复杂 ， 热 负 荷 高 。热 负 荷 的不 均 匀性 极 易 引起 管 壁 超 温 ， 为 了保 证 一 定 的质 量 流 速 ， 水 冷 壁 内径选 的较小 ， 因此 垂直 管水 冷 壁对 壁 温异 常 较为
物理特性发生剧烈变化 ， 进而产生流量偏差和吸热 特性变化 ， 严 重 时直 接 导 致 水 冷壁 管 超 温 ， 严 重危
及 锅 炉 安 全 运 行 。影 响垂 直管 水 冷 壁 超 温 的 因素
较多， 本文针对江西景德镇 电厂的实际运行状况 ，
全 面分 析 这 些 导 致 水 冷 壁超 温 的原 因并 提 出了有 效 解 决措 施 ， 对 同类 机 组 的运 行具 有很 强 的指 导 意
义
问混合集箱 ， 工质由中间混合集箱引出后进入上炉 膛垂直管圈， 由前墙和两侧墙出来的工质再导往顶 棚入 口集箱 ， 经 顶棚 管进 入 顶 棚 出 口集 箱 。后 水 冷
壁工 质 则经 中间混 合集 箱进 入 后墙 折 焰 角斜 坡管 ， 再 由 出 口集 箱分 成 二路 ， 分 别 进入 后水 冷壁 吊挂 管 和水 平 烟道 延伸 侧 墙 ， 最后 通 过连 接管 送 往顶 棚 出
主燃 烧器 和 ＭＡＣ Ｔ燃 烧 技术 、 强 化单切 圆燃 烧 方式
口集箱 。由顶棚 出 口集箱将 工质引至后 烟道 前 、 后、 二 侧 包 墙 及 分 隔墙 的下 集 箱 ， 全 部用 平 行 回路 向上流动 ， 集中到后包墙出 口集箱再送往汽水分离
器。
２ 现象描述
景德镇发 电厂扩建 ＿ Ｔ程 １ 、 ２ 号机组在调试和运 行期间 ， 经 常发生水冷壁管吸热偏差或超温现象 ， 部分工况下水冷壁壁温严重超过报警值 ， 影响机组
愍 船 你 Ｉ 黾 电 ・ 我 甩 ・
Ｉ 发 电技 术 Ｉ
６ ６ Ｏ ＭＷ
黄元进 ， 熊 钟
（ 中电投 江西电力有 限公 司帚德镇发电厂 ， 江西 景德镇 ３ ３ ３ ０ ０ ０ ）
摘 要： 根 据带 节流孔圈垂 直管 屏超超临界直流 锅炉的特点 ， 结合景德镇 发电厂实际运行状况 ， 全面 分析了锅 炉水冷壁超 温的原因。重点分析 了磨组 投用顺序 、 水煤 比失调 、 水 冷壁冷却流量不足 、 燃烧器摆 角、 配风方式 、 煤种变化等因素对水 冷壁超温 的影 响并提 出相应 的控制调整策略。
｛ 尔同 我 国・ ｃ
式运 行 ， 只能 兼顾 现状 进行 相应 的调 整 。
４ 防止水冷壁超温 的调整措施
４ ． １ 启 动过 程 中采取措 施
３ 原因分析
３ ． １ 部分 水冷 壁管 热 负荷偏 高 １ ） 后 墙 水 冷 壁 回路 在低 负 荷 时 发 生水 动力 的 不稳 定 性在 一定 条件 下 容易 触发 。 ２ ） 从 炉膛 燃烧 方 式 上分 析 ， 如 果切 圆火 焰 存在 偏斜 ， 易造 成高温 烟气直接 冲刷水冷 壁 ， 导致超温 ｎ 。
作者 简 介 ：
黄元进 （ １ ９ ７ ２ 一） ， 男， 工程师 ， 从 事火电厂 生产 、 运行 管理 工作 。
７ ６ ２ ０ １ ３ Ｊ Ｉ ＡＮＧＸＩ Ｅ Ｌ ＥＣＴ ＲＩ Ｃ Ｐ ＯＷＥＲ
愍
ｌ 发 电技 术 ｌ
负 荷 区间 主要 发 生 在 干 湿 态 转 换 和 ３ ０ ０ － ４ ５ ０ ＭＷ 区 间的 升 负荷 过 程 中 ， 易超 温 的煤 种 主 要 为高 挥 发 性 煤 种和 可磨 性较 差 的煤 种 。
１ 设 备概况
江西 景德 镇 发 电厂 “ 上大压小” 扩 建 工 程 为 两 台６ ６ ０ ＭＷ 超超 临界 机组 ， 锅 炉是 由哈尔 滨锅 炉 厂 制造， 引进 Ｅ ｔ 本 三菱 重工 业 株式 会社 （ Ｍｉ ｔ ｓ ｕ ｉ ｂ ｉ ｓ ｈ ｉ Ｈｅ ａ Ｗ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｓ ｔ ｒ ｉ ｅ ｓ Ｃ ｏ ． Ｌ ｔ ｄ ） 技术， 超超 临 界参数 变压 运 行直流锅炉 ， 采用 型 布置 、 单 炉膛 、 低 ＮＯＸ Ｐ Ｍ
安 全运 行 超 温部 位 主要 集 中在 前墙 和 后墙 ， 超 温
（ ＣＵＦ ） ， 燃 烧 器 布 置在 四 面墙 上 ， 火 焰 喷射 方 向与 水冷壁垂 直 ， 在 主 燃 烧 器 上 方 装 有 上 二 次 风 喷 咀 （ ＯＦ Ａ） ， 下 炉 膛 出 口装 有 附 加 风 （ Ａ Ａ） 喷 咀 。采 用 摆 动 式 燃烧 器 ， 在 热 态 运 行 中一 、 二 次 风 均 可上 下 摆动 ， 最大摆角为＋ ３ ０ 。 。炉 膛 四壁 采 用 低 热 偏 差 、
敏感 ， 一 旦发 生 壁温 异 常可 能 导致 水冷 壁 内工 质 的
低水冷壁沿炉膛周界出 口的工质温度偏差 ， 除采用
节 流孔 圈调节 各 回路 的流 量外 ， 还在 下 炉膛 出 口处 设 计 了 中间 混合 集 箱 ， 经 二级 混 合 后 进 入 上 炉 膛 。 调 温 方 式 除 水煤 比外 ， 还 采用 烟 气 出 口调 节 挡 板 、 燃烧器摆动 、 喷水 等 方 式 。锅 炉 采 用 平 衡 通 风 、 露 天布 置 、 固态 排渣 、 全 钢 构架 、 全 悬 吊结 构 。锅 炉 的 汽水 流程 以 内置 式 汽水 分离 器 为分 界 点 ， 分离 器 之 后 为 过热 器 系统 ， 分 离器 之 前则 为水 冷 壁 和省 煤 器 系统 。给 水 经 省 煤器 后 引至 水 冷 壁 下 集 箱 进入 下 炉膛 垂 直管 圈 ， 再进 入 位 于折 焰角 下方 的水冷 壁 中