贝雷桥安全性验算
贝雷架便桥施工安全检查与验收
贝雷架便桥施工安全检查与验收一、安全检查的方法1、定期安全检查：项目部每月至少组织一次，由项目领导亲自带队，有关部门人员参加的全面、细致的安全生产检查；2、不定期安全检查：安全科根据安全生产情况，不定期深入基层、生产现场进行安全生产检查；3、经常性安全检查：项目经理部施工生产一线的专职安全管理人员或兼职安全员应每天深入施工生产现场检查；4、季节性安全检查：根据不同季节及气候情况，组织有关部门和人员进行有目的的安全检查，制定预防措施；5、专业安全检查：根据生产中存在的安全技术问题，组织专业技术人员参加的专业性检查；6、班组要坚持做好班前、班后安全检查，由班组长及兼职安全员负责检查。
二、安全检查的内容1、查思想：要认真检查各级领导和职工对安全生产的认识，以及贯彻执行国家安全生产法律、法规、方针和政策的情况；2、查管理、查制度：检查项目部安全生产组织机构是否健全，人员配备是否合理，规章制度是否齐全及其执行是否到位，重点检查：三级教育、安全生产责任制、特种作业人员和特种设备的安全管理、安全技术管理（包括：安全技术措施、安全技术交底以及与安全有关的各项验收制度）和日常安全管理工作以及班组安全活动情况；3、查隐患：主要是深入生产现场查隐患、查不安全因素以及整改项目的落实情况。
三、程序和验收1、线路控制1）、是否按设计要求编制光面专项施工方案，对施工班组进行技术交底；2）、施工方法采用的方法按设计要求施作，纳入工序管理，资料齐全。
不得随意变更桩基深度及结构形式，也不得更好主梁上各类型钢的顺序、型号、间距和连接方式等。
2、机械设备1）、各种机械证照齐全，性能满足生产要求，各操作手持证上岗，设备及人员到相关部门备案。
2）、认真组织每旬一次的机械设备安全生产检查，发现机械在生产中的不安全问题，要定人、定时、定措施、及时解决。
3）、对现场施工机械进行统一的布置，并对每台施工机械配备专职管理人员，并加以监督。
4）、制定机械安全生产管理制度，做到定人定机持证上岗，杜绝违章作业，违章指挥。
贝雷栈桥计算方程及施工方案
贝雷栈桥计算方程及施工方案贝雷栈桥是一种具有独特设计风格和工程结构的桥梁，其建造需要严谨的计算方程和合理的施工方案。
在设计和建造贝雷栈桥时，工程师需要考虑诸多因素，包括桥梁的强度、稳定性、耐久性等。
本文将介绍贝雷栈桥的计算方程方法以及施工方案。
贝雷栈桥计算方程贝雷栈桥的计算方程主要包括受力分析和结构设计两个方面。
在计算贝雷栈桥的结构时，工程师需要考虑桥梁本身的荷载特点以及各个构件之间的力学关系，以确保桥梁的安全性和稳定性。
1.受力分析：在设计贝雷栈桥时，工程师需要考虑桥梁受到的静力荷载和动力荷载，包括桥面行车荷载、风荷载等。
通过受力分析，可以确定各个构件受力情况，为结构设计提供基础。
2.结构设计：贝雷栈桥的结构设计主要包括桥梁的桥面、主梁、拱肋等构件的尺寸计算和布置。
工程师需要根据受力分析的结果确定各个构件的尺寸和位置，以满足桥梁的强度和稳定性要求。
贝雷栈桥施工方案在施工贝雷栈桥时，工程师需要制定合理的施工方案，确保施工进度和质量。
贝雷栈桥的施工方案主要包括以下几个方面：1.地基处理：在施工贝雷栈桥之前，需要对桥梁的地基进行处理，包括挖土、回填、植筋等。
地基处理的质量直接影响到桥梁的稳定性和耐久性。
2.拱肋安装：贝雷栈桥的拱肋是整个桥梁结构的重要组成部分，在施工时需要精准安装，确保拱肋之间的连接紧密可靠。
3.主梁搭设：主梁是贝雷栈桥的主要承载构件，施工时需要按照设计要求精确搭设，确保主梁的质量和稳定性。
4.桥面铺设：桥面是贝雷栈桥上行车的部分，施工时需要选择合适的材料进行铺设，保证桥面的平整度和耐久性。
通过以上施工方案的制定和实施，可以确保贝雷栈桥的建造顺利进行，并达到设计要求。
总之，贝雷栈桥的建造需要严谨的计算方程和合理的施工方案，只有在设计和施工过程中的每一个细节都得到认真对待，才能建造出安全、稳定且耐久的桥梁。
愿贝雷栈桥矗立于江河之间，连接城市与城市，见证时代的变迁与发展。
某贝雷栈桥计算书及施工方案_secret
仁家湾大桥临时栈桥施工稳定性验算一、设计说明栈桥全长约201m，为贝雷梁钢栈桥。
桥面宽度为6m；栈桥设在主桥下游，其内侧至桥梁边缘线距离为2m，共67孔，跨度采用3 m，上部采用3榀6片贝雷纵梁（非加强单层双排），2榀贝雷纵梁按中心距2.7m布置，横向每3m间距采用24号槽钢加工支撑架连成整体；桥面分配横梁采用20a型工字钢，间距为0.3m；桥面系采用10mm钢板满铺，基础采用υ600×10mm钢管桩，每排墩采用3根钢管桩；墩顶横梁采用20a型工字钢。
为加强基础的整体性，每排桥墩的钢管均采用24号槽钢连接成整体。
不考虑地方通航，水面至非通航孔的贝雷底部高度为2.5米，栈桥设计荷载采用汽-20及车队；汽车及混凝土搅拌运输车活载计算时采用荷载冲击系数1.15及偏载系数1.2。
钢管桩按摩擦桩设计。
根据现场调查及图纸资料，锦江水深约为10m。
由于桥位处土质情况复杂，土层摩擦力根据现场试验确定，为便于钢管桩稳定性计算，土层的极限摩擦力经验值均按τ＝11.63kn/m2取值，埋深取3~5m。
二、贝雷纵梁验算（一）荷载布置1、上部结构恒载（1）10mm厚钢板面层:6m×0.01m×7.88×103kg/m3＝4.8kn/m（2）20a型工字钢分配横梁：27.929×6×10/1000/0.3＝5.6kn/m（3）“321”军用贝雷梁（不加强）：270kg/片×6片/3m＝5.4kn/m（4）20a型工字钢下横梁：6×27.9×10/1000＝1.80 kn/根2、活载（1）汽-20级（2）人群：不计考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内最多只布置一辆重车。
（二）栈桥上部结构内力计算栈桥桥面总宽6m ，计算跨径取3m 。
栈桥结构自下而上分别为：υ600×10mm 钢管桩、20a 型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、20a 型工字钢分配横梁（间距0.3m ）、10mm 的钢板桥面。
贝雷钢便桥施工工艺及计算分析
贝雷钢便桥施工工艺及计算分析一、施工工艺贝雷钢便桥是一种简易的制钢板桥梁，适用于在临时需要搭建桥梁的情况下使用。
其施工工艺如下：1. 基础预制：首先根据桥梁设计要求，在桥梁两岸挖掘基础坑，然后用混凝土预制基础。
基础的尺寸和强度应根据桥梁的荷载要求进行设计。
2. 安装钢桥梁：在基础完工后，用吊车将钢桥梁吊放到基础上。
钢桥梁的拼装方式有两种：一种是将钢桥板逐个拼装在钢桥梁框架上，然后将桥梁框架吊放到基础上固定；另一种是整体吊装，将整个钢桥梁吊放到基础上并固定。
3. 桥面施工：在钢桥梁安装完成后，进行桥面施工。
桥面一般采用钢板覆盖，可以提供较好的行车和行人通行条件。
桥面的安装可以用螺栓将钢板固定在钢桥梁上。
4. 勾缝处理：施工完毕后，对钢桥梁和桥面进行勾缝处理，以确保桥面的平整度和安全性。
二、计算分析1. 荷载计算：根据桥梁设计要求，对荷载进行计算。
常见的荷载有车辆荷载、行人荷载和自重荷载。
根据荷载计算结果，确定桥梁基础的尺寸和强度。
2. 桥梁受力分析：通过桥梁的受力分析，确定桥梁的受力状况，包括弯矩、剪力和轴力等。
根据受力分析结果，确定桥梁的各个构件的尺寸和强度。
3. 钢桥板计算：根据桥梁设计要求，对钢桥板进行计算，包括板的尺寸和厚度。
钢桥板的计算要考虑到其受力状态，以及板和桥梁之间的连接方式。
4. 锚固设计：钢桥梁安装时需要进行锚固设计，以确保桥梁稳定。
锚固设计要考虑到基础的尺寸和强度，以及桥梁的荷载要求。
通过以上的施工工艺和计算分析，可以确保贝雷钢便桥的安装质量和使用安全性。
对于钢桥梁的材料和连接方式的选择，还需要根据具体情况进行进一步的研究和分析，以满足桥梁的使用要求。
30米贝雷梁便桥计算方案
精心整理
页脚内容
贝雷梁便桥设计及荷载验算书
一、概况
为保证施工便道畅通，经研究决定在YDK236+015八曲河1#大桥处修建一座跨河便桥，本验算书以最大跨度30米为计算依据。
1.08m 以1合计：q=97+26.46+143.36=238.14Kg/m ；
2、P 值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重45吨的大型车辆，压力为450KN ，由6片梁同时承受，可得到m ax f =F/6，单片工字钢受集中荷载为m ax f /6=75KN 。
精心整理
页脚内容 便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到KN KN P 90)2.01(75=+⨯=。
三、结构强度检算
已知q=2.4KN/m ，P=90KN ，贝雷梁计算跨径l =30m ，根据设计规范，贝雷梁容许弯曲应力[]w σ=273MPa ，容许剪应力980kN [Q]=。
1、计算最大弯矩及剪力
由6=f 四、验算结果分析
根据以上验算，可见本便桥可通过45吨的车辆。
贝雷钢便桥施工工艺及计算分析
贝雷钢便桥施工工艺及计算分析贝雷钢便桥是一种常见的桥梁结构，具有简单、结构稳定等特点。
下面将对贝雷钢便桥的施工工艺及计算分析进行介绍。
贝雷钢便桥施工工艺主要包括以下几个步骤：1. 桥墩地基施工：根据设计要求进行桥墩的基础工程施工，包括地基处理、基坑开挖、灌注桩等。
2. 构件制作：按照设计图纸制作斜桥面、侧栏、桥面板和横梁等构件。
贝雷钢便桥的构件通常采用薄壁钢结构，因此在制作过程中需要注意钢材的质量和加工工艺。
3. 桥墩安装：将预制的桥墩装配在基础上，通过焊接或螺栓连接固定。
6. 防护层施工：对桥梁进行防护，包括对钢构件进行喷涂防腐、防锈处理，以延长桥梁的使用寿命。
1. 桥梁结构计算：根据设计要求，进行贝雷钢便桥的结构计算，包括静力分析和动力分析。
通过静力分析，计算桥梁的荷载、应力等参数，以确定桥梁的结构合理性。
通过动力分析，计算桥梁在地震、风荷载等特殊情况下的响应，以确保桥梁的安全性。
2. 构件设计计算：对贝雷钢便桥的各个构件进行设计计算，包括横梁、桥面板、侧栏等。
通过计算，确定各构件的截面尺寸、材料强度等参数，以满足结构的强度和刚度要求。
3. 连接设计计算：贝雷钢便桥的构件之间通常通过焊接或螺栓连接。
对连接进行设计计算，确定焊缝或螺栓的尺寸、材料强度等参数，以确保连接的可靠性。
贝雷钢便桥的施工工艺及计算分析能够确保桥梁结构的稳定性和安全性。
需要注意施工工艺的合理性和严格执行，在施工过程中进行监控和质量控制，以确保施工质量的达标。
对于大型贝雷钢便桥，还需要进行专业的施工方案研究和现场施工安全措施的制定。
贝雷梁验算
1、查图纸： 2跨共计砼用量为2261m3，设计两个门洞跨高速，综合考虑：对砼比重按ρ=2.8T/m3来计算，则包含了上部底模，方木和部份支架的重量，则平均每延米箱梁重量为：q1=2261*2.8/4/15/13.5=7.82T/m。
2、顶层I20b工字钢验算一跨拟采用6组5片贝雷梁作为主要构件，6组贝雷梁平均间距为2.5m，其上铺一层长度为12m，纵桥向间距为0.9m的I20b 工字钢。
一跨15m，则所需12m长I20b工字钢根数约为16根，则平均分配到每根I20b工字钢上的均布荷载为：q2=(7.82×15)/(16×12)=0.61T/m（1）强度验算：取最不利受力情况，按简支状态来验算查表得I20b工字钢：I x=2500cm4 W x=250cm跨中最大弯矩为：M c=1/8qL2=1/8×0.61×2.52=0.48T•m≈4.8KN•m由强度公式可知：бmax=M c/W x=4.8×103/250×10-6=19.2MPa<[б]=210MPa强度符合要求（2）挠度验算：因受均布荷载，由公式：f=5qL4/384EI可得：f max=5qL4/384EI=(5×0.61×104×2.54×103)/384×210×109×2500×10-8)=0.59mmf max=0.59mm<f允=L/400=2500/400=6.25mm挠度符合要求3、6组纵桥向贝雷梁验算：（1）荷载计算：a、I20b工字钢以上部分重量：按取ρ=2.8T/m3来考虑，已包括了该部分重量，则重量：G1=7.82×15=117.3Tb、14根I20b工字钢重量：G2=16×10×0.0311=5Tc、6组贝雷梁自重：取贝雷梁上下加强则平均每片贝雷梁自重为：540公斤则1组15m贝雷梁重量为：2.7吨则6组15m贝雷梁重量为：G3=2.7×6=16.2Td、平均分配到每延米双排单层贝雷梁上的均布荷载为：q3=(117.3+5+16.2)/(6×15)=1.54T/m（2）强度计算查计算手册，双排单层贝雷梁：I x=500994.4cm4 W x=7157.1cm3 a、按最不利受力情况，简支状态来进行验算：跨中弯距M c：MC=1/8qL2=1/8×1.54×7.52=T•m≈108.3KN•m查手册，双排单层贝雷梁允许最大弯距为：M允=1576.4KN•m M C=108.3KN•m<M允=1576.4KN•m符合要求强度计算由公式可知：бmax=M c/W x=108.3×103/7157.1×10-6=15.1MPa<[б]=210MPa 强度符合要求挠度计算：由公式可得：f max=5qL4/384EI=(5×1.54×104×7.54×103)/(384×210×109×500994.4×10-8）=0.6mmf允=L/400=7500/400=18.75mm符合要求剪力计算：支点处剪力为：Q A=qL/2=(7.5×1.54×10)/2=57.8KN双排单层贝雷梁允许剪刀Q允=490.5KN，Q A<Q允符合要求4、最大弯矩计算：M=K m qL2：取弯矩系数K m=0.07则：M=K m×qL2=0.07×1.54×10×7.52=60.6KN·m5、挠度计算：取挠度系数K w=0.521则有：f max=K w×(qL4/100EI)∴f max=0.521×(1.54×104×7.54×103)/(100×210×109×500994.4×10-8)=0.24mm<L/400=18.75mm符合要求6、钢管柱稳定性验算钢管柱按每隔2米布置一根，宽度为12.75m的长度布置7根钢管，钢管直径为500mm，壁厚为10mm，查表得回转半径r=17.33cm，A=153.86cm2钢管柱所受到的总荷载为：N总=(2261×2.8/4+5+16.2)×104×10-3=16039KN每根钢管所受到的荷载为：N=N总=16039/14=1145KN最大自由长度取6m，故长细比λ=1/r=6/0.1733=35查表得稳定性系数Φ=0.903最大正应力σ=N/ΦA=2290/0.903/0.015386×10-3=164.8MPa<[]σ=215MPa max满足要求。
贝雷片21米便桥检算
便桥设计由于施工便道在桩号K 处跨河，河宽18米，为满足施工要求，特设便桥一座，拟定净跨径为19米，净宽为3.8米。
因贝雷梁具有整体刚性好，强度大的特点，所以拟用贝雷片作为跨河桥，两侧浇筑混凝土基础，基础间净距19米。
采用单排单层贝雷梁，左右两边各3排，贝雷梁按0.45米的间距均布，左右两边间距为3.8米，每排贝雷梁用7片贝雷片拼接，长度共计21米。
每排贝雷梁之间用连接片连接，增加贝雷梁的整体稳定性，使贝雷梁联结成一个整体。
贝雷梁采用吊车架设，架设过程中统一指挥，按预定位置就位，调节每排贝雷梁使其在一条直线上，以保证其受力效果。
贝雷梁架设完毕，下面铺设横向25工字钢，间距1.2—1.6米布置，工字钢上铺设8的槽钢，槽钢铺在钢板下，间距25厘米一道，上面再铺5毫米厚1.25米宽钢板作为桥面。
一、荷载考虑由于该桥在施工便道上，考虑施工中要过运土车，所以活荷载按50吨计算，贝雷片总重11.4吨，25工字钢总重3.9吨，8的槽钢总重1.9吨，所用钢板总重2.4吨。
1、贝雷桁架的有关数据从《公路施工手册》上查得:高×长=cm cm 300150⨯; ;桁片惯性矩 ;2.25049740cm I =桁架抵抗矩 ;5.357830cm W =弹性模量 23/10210mm N E ⨯=（一）、纵梁检算1、抗弯检算（贝雷片按受力集中力计算，偏保守）M1= QL/4= 500×19/4=2375KN•m2、贝雷梁自重产生的弯矩q2=0.27×10×7／21＝0.9 KN／mM2=6×1/8×q2×L2=8×1/8×0.9×192=324.9 KN•m3、桥面荷载产生的弯矩q3=（3.9＋1.9＋2.4）×10/21＝3.9KN／mM3=1/8×q3×L2=1/8×3.9×192=176KN•mM max＝M1＋M2＋M3＝2375＋324.9＋176＝2875.9 KN•m 每排贝雷梁所能承受的最大弯矩为788KN•m[M]=788×6=4728KN•m＞M max=2875.9KN•m所以弯矩满足要求。
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贝雷桥安全性验算摘要：321型贝雷桥在各建筑工地被广泛应用，但安全性验算仍有一定的技术性，需根据相关标准进行。
计算弯矩过程中，当桥长与车长接近时，需计算每种条件下移动荷载产生的最大弯矩，最后选择绝对最大弯矩。
本文结合实际情况对部分荷载进行了简化，在移动荷载分析时，每种工况下各轴的弯矩、剪力用EXCEL表格一次计算，然后手工比较，简化了工况分析的繁琐过程，最后对桥梁的安全性进行了评价，可为类似项目提供借鉴。
关键词：贝雷桥安全性验算1.项目背景某工程现有桥梁不能满足设备的进场要求，经比选，321型贝雷桥具有强度高、造价低、施工速度快、可模块化安装、市场化程度高等优点，因此拟建设该型贝雷桥一座，荷载按《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）中城A级标准70T 校核。
2.基本条件（1）使用时间1年，安全等级2级；河床日常水位距桥面3.0m；地基承载力200KPa，C25钢筋砼扩大基础；采用《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）城A级标准设计。
（2）贝雷桥结构如下：1）桥长18m，净宽4.0m，单车道通行，主梁采用标准型三排单层贝雷片，横向分配梁固定在两侧标准贝雷片上，分配梁上固定模块式桥面板，如图1。
2）面板长3.0m，宽1.0m，顺桥纵向布置，表面为10mm厚花纹钢板，基础为5根12.6#工字钢小梁，间距20cm。
同时横向布置4根10#工字钢，与纵梁焊接，如图2。
3）横向分配梁采用32C工字钢，中跨净间距1.5m，两侧桥台上各增加1根，全桥共20根。
4）其它：面板下安装“米”字型抗风拉杆，全桥12根。
此外还有配套钢销、U型螺栓等。
桥台采用C25钢筋砼扩大基础，基础长7.0m，宽3.0m，高3m，桥面如图3。
3.荷载取值根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015），主要荷载取值如下：3.1永久作用荷载根据本工程特点，本项除结构重力外，无其余永久作用荷载。
经计算各结结构自重为：（1）贝雷片三排单层贝雷片12组36片，参考《装配式公路钢桥多用途使用手册》，每片重270KG，合计为：270×36=9720KG（2）桥面板全桥有标准面板24块，每块如下：1）10mm花纹钢板：3.0×1.0×0.01×7850=235.5KG2）12.6#工字钢纵梁：查得自重14.2kG/m，3×5×14.2=213.0KG3）10#工字钢小梁：自重11.3KG/m，4×1×11.3=45.2KG综合以上，面板重493.7KG/块，长3.0m，取近似值164.57KG/m，即1.65KN/m。
全桥面板重24×493.7=11848.8KG（3）横向分配梁32C工字钢20根，每根长5.8m，自重62.7KG/m，20×5.8×47.9=7273.2KG（4）抗风拉杆采用ø25圆钢制造，标准长度7.0m，全桥12根，自重3.85KG/m，12×7×3.85=323.4KG（5）其它主要包括锁销、U型螺栓等，取其余重量的5%。
综合以上，桥面自重为：（9720+11848.8+7273.2+323.4）×1.05=30623.67KG，取永久作用的标准值G=306.24KN。
安全等级为二级，参考《公路桥涵设计通用规范》表4.1.5-1，取结构重要系数y0=1.0，取永久作用分项系数y G=1.1。
则永久作用下承载能力极限状态下作用基本组合效应设计值S ud=G×y0×y G（公式1）=306.24×1.0×1.1=336.86KN桥长18m，按平均分布考虑，q=18.71KN/m。
3.2可变作用荷载3.2.1 车道荷载由均布荷载和集中荷载组成，其中均布荷载标准值q k=10.5KN/m。
本桥计算跨径18m，求得集中荷载标准值P k=232kN，当计算剪力时，为278.4KN。
3.2.2车辆荷载车辆荷载各参数的标准值如下表1。
表1城A级车辆荷载参数表车轴编号单位12345轴重KN60140140200160轮重KN30707010080纵向轴距m 3.6 1.267.2车轮横距m 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8车轮着地的宽度×长度m0.25×0.250.6×0.250.6×0.250.6×0.250.6×0.253.2.3荷载冲击系数冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数u，根据结构基频f，冲击系数u可按下式计算：当 f<1.5Hz 时，u =0.05；当 1.5Hz≤f≤14Hz 时，u=0.1767lnf-0.0157；当 f>14Hz 时，u =0.45。
f按右式计算：（公式2）式中L为桥梁跨径，取L=18取，E=2.1×1011N/m2，I c=751491.6cm4，m c为结构跨中处的单位长度质量，根据3.1，取m c=1701.32KG/m。
得f=4.67，得u=0.26。
3.3其它荷载根据本工程特点，本项不考虑。
4.面板验算花纹面板及横向10#工字钢均不承重，仅验算12.6#工字钢纵梁。
4.1 抗弯验算4.1.1工况分析工字钢分配梁间距1.5m，每组车轮中距1.8m，轮宽60cm，荷载由3根纵梁承担。
现分不同工况讨论。
（1）工况1：轴4作用于面板中点，M max=1/4×100×1.5×1.26=47.25KNm（2）工况2：轴2、轴3共同作用于该面板上，由于两轴距1.2m>0.586×1.5，可知在单轮作用时弯矩最大，但此时M小于工况1时的单轴作用，故不再计算。
4.2.2应力分析工况1时最不利，荷载M max=47.25KNm。
自重弯矩：M=1/8×1.65×1.52×1.26=0.58KNmM=(47.25+0.58)/3=15.94KNm查得12.6号工字钢W Z=77.50cm3，取[σ]=235N/mm2，则弯曲应力σ=M/W=15.94×106/（77.5×103）=205.68N/mm2<[σ]。
4.2 抗剪验算4.2.1工况分析与4.1同理，轴4单独作用于面板上剪力较大。
4.2.2应力分析Q=100×1.26/3=42KN查得12.6号工字钢d=5.0mm，t=8.4mm，取[τ]=125N/mm2，则τ=42×103/[(126-2×8.4)×5.0]=76.92N/mm2<[τ]。
4.3 挠度验算4.3.1工况分析根据4.1，轴4在跨中处产生最大挠度。
4.3.2挠度计算查得12.6号工字钢I z=488cm4，E=2.1×1011N/m2，容许挠度[ν]=L/250=6mm 轴4作用时ν1=PL3/48EI（公式3）=100×1.26/3×103×1.53/（48×2.1×1011×488×10-8）=2.88mm面板自重1.65KN/m，ν2=5qL4/384EI（公式4）=5×1.65/5×103×1.54/（384×2.1×1011×488×10-8）=0.02mmνmax=2.90mm<[ν]。
综合以上，面板安全。
5.横梁验算5.1 抗弯验算5.1.1工况分析（1）工况1：轴2、轴3对称作用时，P=2×70×0.9/1.5=84KN（2）工况2：轴4完全作用时P=100KN，因此用该轴验算。
同时考虑面板及自重，如图4。
5.1.2应力分析面板荷载q1=493.7×4/2/4=246.85Kg/m。
32C工字钢重62.70KG/m，q=309.55KG/m=3.10KN/m。
轴4在C点的弯矩为：M车=[100X+100(1.8+X)](4-X)/4-100×1.8+6.2X-3.1X2/2当X=1.56m或X=0.64时（1.56+1.8<4，所以有效）最大弯矩M max=126.02×1.26=158.79KNm查得32C工字钢W Z=760cm3，取[σ]=235N/mm2，则σ=M/W=158.79×106/（760×103）=208.93N/mm2<[σ]。
5.2 抗剪验算5.2.1工况分析轴4完全作用在支点附近时剪应力最大，同时承担2块面板荷载，如图5。
5.2.2应力分析支座反力：R=100×(1.7+3.5)/4×1.26=163.80KN，面板重493.7KG/块，合计剪应力176.25KN。
查得32C号工字钢的d=13.5mm，t=15mm，取[τ]=125N/mm2，则τ=176.25×103/[(320-2×15)×13.5]=45.02N/mm2<[τ]。
5 .3 挠度验算5.3.1工况分析根据5.1，在距端点1.56m或0.61m处产生最大挠度。
由于两种情况最大挠度相同，因此仅取X=1.56m计算。
5.3.2挠度计算查得32C工字钢的I Z=12200cm4，取E=2.1×1011N/m2，[ν]=L/250=16mmP1荷载下C处挠度：ν1=PX(L-X)(L2-X2-(L-X)2)/6EIL （公式5）=100×103×2.44×1.56×（42-1.562-2.442）/(6×2.1×1011×12200×10-8×4)×1.26×1000=5.94mmP2荷载下C处挠度：4-1.56-1.8=0.64ν2=100×103×0.64×1.56×（42-1.562-0.642）/(6×2.1×1011×12200×10-8×4)×1.26×1000=2.69mm均布荷载q下C处挠度：νq=qx(L3-2LX2+X3)/24EI （公式6）=3.10×103×1.56×(43-8×1.562+1.563)/(24×2.1×1011×12200×10-8)×1.26×1000=0.12mmνmax=8.75mm<[ν]，因此挠度满足要求。