高压开关整定计算与校验
高压整定计算书
二、高开整定列表高爆开关整定计算原则一、计算原则与公式根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φcos 31⋅⋅≤e egU PI g ……高压配电装置的过载整定值，A ；P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算：)(4.1e x Qe bz I k I k I ∑+⨯≥I z ……高压配电装置短路电流整定值;I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1;对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定：geb ex Qe I k I k I n∑+≥式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数I ge ……高压配电装置额定电流，A ；∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上；(3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验Zb dI k I 3)2(≥1.5)2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A;I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2())()(222)2(X R U I ed ∑+∑=(4)、公式SV X 2=、∑⨯=33V I S 、∑=X V S 2、32866.0SS I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算）3S I 、稳态三项短路电流X ∑、短路回路的总电抗一、 中央变电所高压开关整定计算1、中央变电所母线短路容量计算：地面变电站母线短路容量按100MVA 计算，则： (1)电源系统电抗为：Xx=U p 2／S d =102/100=1Ω(2)地面至中央变电所二趟电缆型号为MYJV42-3×120-10KV 、长度0.12KM (3)电缆线路电抗为：X I =x 0L =0.08×0.12=0.0096 Ω 电缆线路阻抗为：R 1=r 0L=0.114×0.12=0.01368Ω 则：X ∑= Xx+X 1=l+0.0096=1.0096Ω 中央变电所母线短路计算容量为：MVA X U S d 05.990096.01022==∑=短路电流计算：A X U I P d 6.57180096.13/100003)3(=⨯=∑=1(2)d =0.8661(3)d =0.866×5718.6=4952A 2、中央变电所4#、5#高压开关柜整定4#、5#高开所控制的分别是630KVA 的变压器，开关额定电流为100A/50A 、，其中一台热备，变压器所带主要负荷为：东翼皮带机2x125+22KW 、给煤机2×7.5KW 、照明监控5+4KW 、轨道巷无极绳绞车110KW 、轨道运输3X25+5X11.4KW 、主排水泵3X37kW 、真空引水泵7.5KW ，总负荷统计功率657KW ，计算总功率∑P=507KW ，取需用系数Kx=0.7. (1) φcos 31⋅⋅≤e egU P …………高压配电箱的过载整定值‘……高压配电箱的过载整定值，A ；P ………高压配电箱所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电箱额定电压，kV Cos φ……功率因数取0.8： 过载电流A i g 61.258.0103355=⨯⨯=取过载电流为25A (2)过流整定)4.1e x Qe bZ I k I K I ∑+⨯≥（=1.4X1.15X （6X250+355-250)/14.5=178.2A 取过流整定电流为200A(3).灵敏度效验：KBSG-630干式变压器二次侧电压690V ，查表得出KBSG-630 干式变压器二次侧短路电流为8239AZdkbI I 3)2(≥1.5 ZdkbI I 3)2(= 8239/(1.732×14.5x200) =1.64≥1.5 灵敏度完全满足要求。
煤矿高低压开关整定计算(样本)
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算整定人：审核人：机电科长：机电矿长：目 录一、地面变电所 (3)1、系统概况 (3)2、短路电流和短路容量计算 (3)3、开关整定计算原则 (6)4、高压开关整定计算、校验 (7)二、井下变电所 (11)1、系统概况 (11)2、短路电流和短路容量计算 (12)3、开关整定计算原则 (12)三、井下低压系统整定计算校验 (14)一、地面变电所1、系统概况1)、供电系统简介嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。
地面设主变三台，两台S9-500/10/0.4，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/0.66,一台KBSG-100/10/0.69风机专用。
嵩基地面变电所有高压GG1A-F型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。
2) 、嵩基煤业供电资料（1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为：最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43（2） 、线路参数徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得；10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36ΩRg=0.3×4.8=1.44Ω10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016ΩRg=0.506×0.2=0.1012Ω2、短路电流和短路容量计算（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
选择基准容量Sd=100MVA基准电压Ud=10.5KV基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷(1.732×10.5)=5.4987KA上级变压器电抗标么值X﹡b0=1.7745 上一级徐庄站提供上下杆电缆电抗标么值X﹡1= X0L(S j/U2p1)=0.06×(100÷10.5²)=0.0544架空线电抗标么值X﹡2= X0L（S j/Ud²）=0.36×（100÷10.5²）=0.3265从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300mX﹡3= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.3×（100÷10.5²）=0.0435从中央变电所到采区变电所电缆电抗标幺值：L=318mX﹡4= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.318×（100÷10.5²）=0.0046地面变电所S9-500KVA变压器电抗值查表得：R b1=0.0204 X b1=0.128地面变电所S9-100KVA变压器电抗值查表得：R b1= 0.0233 X b1=0.0597X0--电抗系数L--电缆长度KmSd--基准容量Ud--基准电压（2）绘制等效电路图（3）计算短路电流和短路容量徐庄变电站k-1点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-1=Id/X b1∑d=5.4987÷1.7745=3.099KA两相短路电流：Id(²)k-1=3.099÷1.15=2.695KA三相短路容量: =100/1.7745=56.35（MVA）徐庄变电站到嵩基地面变电所K-2点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-2=Id/X1∑d=5.4987÷2.645=2.078 KA总阻抗标么值： X2∑d=1.7745＋0.8705 =2.645两相短路电流：Id(²)k-2=2.078÷1.15=1.8077KA三相短路容量: =100/2.645=37.807（MVA）嵩基地面变电所到井下中央配电所K-3点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X1∑d=2.078÷2.7696=0.75KA总阻抗标么值： X3∑d=1.7745＋0.8705＋0.1246=2.7696两相短路电流：Id(²)k-3=0.75÷1.15=0.652KA三相短路容量: =100/2.7696=36.106（MVA）井下中央变电所到井下采区变电所K-4点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X1∑d=2.078÷2.8156 =0.738KA总阻抗标么值： X3∑d=1.7745＋0.8705＋0.1246+0.0046=2.8156两相短路电流：Id(²)k-3=0.738÷1.15=0.642KA三相短路容量: =100/2.815 6=35.52（MVA）嵩基地面500KVA,K-5点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-4=Id/X1∑d=2.078÷4.5475=0.457 KA总阻抗标么值： X4∑d=1.7745+2.645+0.128+8=4.5475两相短路电流：Id(²)k-4=0.457÷1.15=0.397 KA三相短路容量: =100/4.5475=21.99（MVA））3、 开关整定计算原则高压整定计算公式：1、过流计算：I op.k=K rel K jx2、保护装置的灵敏度系数公式：K sen=3、电流速断保护：I op。
高压整定计算
郑煤集团国瑞公司郑新豫能（新密）煤业有限公司负荷整定计算书（高压部分）机电运输科2016年10月开关整定计算原则1.井下保护装置（电子式反时限保护装置）计算原则(1)、变压器保护计算(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1(2) 短路值整定：Id=IgeKb IeKx IQe*∑+zI——过载整定值dI——短路保护整定值xk——需要系数，取0.6，主排水泵取0.8∑P—总负荷Kb——变压器变比I Q e——最大起动电流∑Le——其余负荷电流Ige——高压开关额定电流中央变电所高压开关整定计算1、中央变电所G1、G6、G10高爆开关整定：G1、G10高爆开关为中央变电所I进线、II进线，G6为联络开关，高爆开关额定电流为400A，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1=0.6*（1.15*2107.7）/9.09=160A 整定过载电流为200A，0.5档(2) 短路值整定：由于G1开关为中央变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：Id=Kb IeKxIQe∑+=（1771+0.6*1887.7）/9.09=319.4A 整定短路电流为340A2、中央变电所G9高爆开关整定：G9高爆开关控制中央变电所1#动力变压器，高爆开关额定电流为50A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
变压器容量P=315 kVA(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1=0.6*09.95.151*15.1=11.5A整定过载电流为15A ，0.3倍(2) 短路值整定：由于G9爆开关为中央变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：Id=Kb IeKxIQe∑+=09.95. 76 *6.075.603+=71.5A整定短路电流为75A3、中央变电所G5高爆开关整定：G5高爆开关控制中央变电所2#变压器，高爆开关额定电流为50A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
高压开关整定计算
高压开关柜整定地面配电室1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×333=400(A)过流延时取0.75 CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×400=1200A400/5=80 1200/80=15（A）为避免出现越级跳闸，取12A.2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×227=295(A)过流延时取0.6S CT=300/5= 60 295/60=4.9 根据井下设备实际情况，整定值取 5.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×295=885ACT=300/5=60 885/60=14.75（A）为避免出现越级跳闸，取12A.3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×30.7=39.9(A) 取40A过流延时取0.5S CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 4.5A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200A50/5=10 200/10=20 整定值取20A4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×60.6=78.78(A) 取80A CT=50/5 整定为8A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×80=240A50/5=10 240/10=24（A）为避免出现越级跳闸，取22A.5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×30.7=36.8(A) 取37A CT=50/5=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×37=185A CT=50/5 185/10=18.5 根据设备实际情况，整定值取20A6、名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×333=399.6(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳闸，速断整定值取12A7、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1608 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×30.8=40.04(A) 取40A CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 5.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200A CT=50/5=10 200/10=20 整定值取20A8、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1610 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×60.6=78.78(A) 取80A CT=50/5 80/10=8 整定为8A 时限10S （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×80=240A 50/5=10 240/10=24 为避免出现越级跳闸，速断整定值取22A9、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1611 额定电流300A 所带负荷320KW Ie=30.8A CT=50/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×30.7=40.04(A) 取40A过流延时取0.55 CT=50/5 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 4.5A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200A 50/5=10 200/10=20 整定值取20A10、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1614 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×227=295(A) CT=300/5=60 295/60=4.9 根据设备实际情况，整定值取5.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×295=885A300/5=60 885/60=14.75（A）为避免出现越级跳闸，速断整定值取12A11、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1615 额定电流400A Ie=333A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×333=400(A)过流延时取0.75 CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×400=1200A400/5=80 1200/80=15（A）为避免出现越级跳闸，速断整定值取12A地面配电所控提风机高压开关柜1、名称：高压开关规格型号：GG-1A改编号：1639 所带负荷320KW Ie=30.8A CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×30.7=40.04(A) 整定值取40A CT=100/5=20 40/20=2 根据设备实际情况，整定值取 2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3.2×40=128A 取130A CT=100/5=20 130/20=6.5A 整定值取6.5A2、名称：高压开关规格型号：GG-1A改编号：1640 所带负荷320KW Ie=30.7A CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×30.8=40.04(A) 整定值取40A CT=100/5=20 40/20=2 根据设备实际情况，整定值取 2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3.2×40=128A 取130A CT=100/5=20 130/20=6.5 整定值取 6.5A地面提风机房1、名称：高压开关规格型号：HYP261 编号：1632 所带负荷360KW Ie=34.6A CT为75/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×34.6=44.9(A) 取45A CT=75/5=15 45/15=3 整定值取3A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×45=135（A）CT=75/5=15 135/15=9 为避免出现越级跳闸，速断整定值取8A2、名称：高压开关规格型号：HYP261 编号：1633 所带负荷160KW Ie=15.3A CT为40/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×15.3=19..89(A) 取20A CT=40/5=8 整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4.8×20=96A CT=40/5=8 96/8=12 速断整定值取12A3、名称：高压开关规格型号：KYGG 编号：1634 一号风机二级所带负荷160KW Ie=15.3A CT为40/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×15.3=19..89(A) 取20A CT=40/5=8 20/8=2.5 整定值取 2.5A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4.8×20=96A CT=40/5=8 96/8=12 速断整定值取12A4、名称：高压开关规格型号：KYGG 编号：1635 所带负荷320KW Ie=30.8A CT为75/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×30.8=40.04(A) 取40A CT=75/5=15 整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×40=120A CT=75/5=15 120/15=8 速断整定值取8A5、名称：高压开关规格型号：KYGG 编号：1636 所带负荷160KW Ie=15.3A CT为40/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×15.3=19..89(A) 整定值取20A CT=40/5=8 整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4.8×20=96A CT=40/5=8 96/8=12 速断整定值取12A6、名称：高压开关规格型号：KYGG 编号：1637 控2号风级二级所带负荷160KW Ie=15.3A CT为40/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×15.3=19..89(A) 取20A CT=40/5=8 整定值取2.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4.8×20=96A CT=40/5=8 96/8=12 速断整定值取12A-204水平1、名称：高压开关规格型号：KGS1 编号：1647 控-520水平所带负荷1870KW Ie=180A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×180=216(A)过流延时取6S CT=300/5 整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4.2×216=907.2A300/5=60 907.2/60=15.12（A）速断值取15A2、名称：高压开关规格型号：KGS1 编号：1648 控-520水平所带负荷1870KW Ie=180A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×180=216(A)过流延时取6S CT=300/5 整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4.2×216=907.2A300/5=60 907.2/60=15.12（A）速断值取15A3、名称：高压开关规格型号：KYGG-11 编号：1618 用途：井下总开关Ie=252A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×252=302(A) 过流延时取3S CT=300/5=60 302/60=5.03为避免出现越级跳闸，整定值取 4.8A（2）速断整定值为：=3×302=906ACT=300/5=60 906/60=15.1 为避免出现越级跳闸，速断整定取12A4、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1620 CT=50/5 Ie=30.3A 3#泵控制柜所带负荷315KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×30.3=39.39(A) 取40ACT=50/5 40/10=4A 根据设备实际情况整定值取 4.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200ACT=50/5=10 200/10=20（A）根据设备实际情况整定值取36A5、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1621 备用开关（1）过负荷保护整定值为：5A（2）速断整定值为：45A 时限为6S6、名称：高压开关规格型号：KYGG-04 编号：1624 备用开关（1）过负荷保护整定值为：5A（2）速断整定值为：10A 时限为6S7、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1622 CT=75/5 Ie=36.6A 控-204 2#400KVA变压器所带负荷400KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×36.6=44(A)CT=75/5=15 44/15=2.9A 根据设备实际情况，整定值取2A（2）速断整定值为：=3.4×44=149.6A 取150ACT=75/5=15150/15=10（A ）整定值取10A（3）灵敏度系数校验4.344150min IzId >1.28、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1623 CT=400/5 Ie=192A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie （K1=1.2∽1.3）=1.2×192=230.4(A) 取230A CT=400/5=80 230/80=2.88 为避免出现越级跳闸，整定值取 2.4A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3.2×230=736ACT=400/5=80 736/80=9.2（A ）整定值取9A（3）灵敏度系数校验3230690min IzId >1.29、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1626 CT=75/5 Ie=30.3A 控-204 1#315KVA 变压器所带负荷400KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie （K1=1.2∽1.3）=1.3×30.3=39.4(A) 取40A CT=75/5=15 40/15=2.7A 根据设备实际情况，整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200A CT=75/5=15200/15=13.3（A ）根据设备实际情况，整定值取15A（3）灵敏度系数校验540200minIz Id >1.210、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1625 CT=75/5 Ie=30.3A 所带负荷315KW （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie （K1=1.2∽1.3）=1.3×30.3=39.4(A) 取40ACT=75/5=1540/15=2.7A 根据设备实际情况，整定值取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×40=200ACT=75/5=15 200/15=13.3（A ）整定值取15A 11、名称：高压开关规格型号：KYGG-03 编号：1627 CT=50/5 Ie=30.7A 所带负荷320KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie （K1=1.2∽1.3）=1.2×30.7=36.8(A) 取36ACT=50/5 36/10=3.6A 过流延时取 1.4S 整定值取3.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4×36=144ACT=50/5=10 144/10=14.4（A ）取15A12、名称：高压开关规格型号：KYGG-11 编号：1629用途：井下总开关Ie=288A （1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie （K1=1.2∽1.3）=1.2×288=345.6(A) 取340A过流延时取3S CT=300/5=60 340/60=5.6 为避免出现越级跳闸，整定值取4.8A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×340=1020ACT=300/5=60 1020/60=17（A）根据设备实际情况，速断整定为取12A12、名称：高压开关规格型号：KYGG-11 编号：1630 用途：井下总开关Ie=288A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×30.3=36(A)CT=75/5=15 36/15=2.4为避免出现越级跳闸，整定值取1.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4.2×36=151.2A 取151ACT=75/5=15 151.2/15=10.1（A）速断整定值取10A-520水平1、名称：高压开关规格型号：PJG-300/6Y 编号：P-01 额定电流400A Ie=128.56A 取129A CT=300/5 所带负荷1336KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×129=154.8(A) 取155A CT=300/5 155/60=2.58 取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4×155=619A CT=300/5 619/60=10.3A 根据井下实际情况，取12A2、名称：高压开关规格型号：PJG-200/6Y 编号：P-02 去-550采区变电所Ie=140A（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×140=168(A) CT为200/5，根据设备实际情况，整定值取 3.5A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×168=672ACT为200/5，时限取0.5S ，速断取12A3、名称：高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-03 控280KW1#泵Ie=280/10.392=26.9A CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×26.9=34.97(A) 取35A CT为100/5，35/20=1.75 整定值取2A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×35=175ACT为100/5 , 时限取10S ，175/20=8.75( A) 根据设备实际情况，速断取12A4、名称：高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-04 控315KVA 1#变压器Ie=30.3 CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）/=1.2×30.3=36(A) CT为100/5，过流取2A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4×36=144ACT为100/5，时限5S ，速断取7.5A5、名称：高压开关规格型号：PJG-300/6Y 编号：P-05 控联络柜Ie=180A CT为300/5所带负荷1870KW（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×180=216(A) CT为300/5，过流取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3.5×216=756ACT为300/5，时限取5S ，速断取12A6、名称：高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-06 控-520水平2#变压器Ie=30.3 CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×30.3=36(A) CT为100/5，根据设备实际情况，过流取3A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=4×36=144ACT为100/5，时限5S ，速断取7.5A7、高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-07 控280KW 2#泵Ie=280/10.392=26.9A CT为100/5（（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×26.9=34.97(A) 取35A CT为100/5，35/20=1.75 整定值取2A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×35=175ACT为100/5 , 时限取10S ，根据设备实际情况，速断取12A8、名称：高压开关规格型号：PJG-100/6Y 编号：P-09 控280KW 3#泵Ie=280/10.392=26.9A CT为100/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×26.9=34.97(A) 取35A CT为100/5，35/20=1.75 整定值取2A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×35=175ACT为100/5 , 时限取10S ，根据设备实际情况，速断取12A10、名称：高压开关规格型号：PJG-400/6Y 编号：P-10 控500KVA、800KVA 移变所带负荷1300KW Ie=119A CT为400/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×119=120(A) CT为400/5，120/80=1. 5 根据设备实际情况，整定值取1.4A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×120=360ACT为400/5 , 时限取5S 360/80=4.5，根据设备实际情况，速断取4A11、名称：高压开关规格型号：PJG-400/6Y 编号：P-08 控-550变电所II路变压器所带负荷2420KW Ie=233A CT为400/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.2×233=280(A) CT为400/5，280/80=3.5 整定值取 3.5A（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3.5×280=980ACT为400/5=80 , 时限取3S ，980/80=12.25 （A）速断取12A12、名称：高压开关规格型号：PJG-400/6Y 编号：P-19 控I路进线所带负荷1337KW Ie=153A CT为400/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×153=199.8A) 取200A CT为400/5，200/80=2.5 整定值取3A （2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=3×200=600ACT为400/5=80 , 时限取2S ，600/80=7.5 （A）根据设备实际情况，速断取5A井下2.5米绞车房名称：高压开关规格型号：KYGG 编号：1649 所带负荷260KW Ie=25A CT为75/5（1）过负荷保护整定值为：IZ1=K1Ie（K1=1.2∽1.3）=1.3×25=32.5(A) CT=75/5 整定值取 2.5A 时限0.6（2）速断整定值为：Id=K2 IZ1（K2=3∽5）=5×2.5=162.5A CT=75/5，取11A低压馈电开关-204配电室1、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II编号：4028 所带负荷41KW（1）Iz=1.2×41=49.2A 取50A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=50×8=400A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为50m，查表两相短路4620A 4620/400=11.5>1.2 符合要求2、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II编号：4030 所带负荷75KW人行车及主副井（1）Iz=1.2×75=90A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×90=720A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为137m，查表两相短路3380A 3380/720=4.6>1.2 符合要求3、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II编号：4045 所带负荷100KW-204I路总开关（1）Iz=1.2×100=120A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×120=960A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为2m，查表两相短路2684A 2684/960=2.7>1.2 符合要求4、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II编号：4046 所带负荷100KW-204II路总开关（1）Iz=1.2×100=120A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×120=960A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为2m，查表两相短路2684A 2684/960=2.7>1.2 符合要求-520配电室低压馈电开关1、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II编号：4060 备用暂整定为18A2、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II编号：4012所带负荷116KW控-520及-410（1）Iz=1.2×116=140A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×140=1120A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为300m，查表两相短路2058A 2058/1120=1.8>1.2 符合要求3、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II编号：4013 所带负荷335KW2路总开关（1）Iz=1.2×335=402A 取400A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×400=3200A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为20m，查表两相短路5368A 5368/3200=1.6>1.2 符合要求4、名称：馈电开关规格型号：KBZ-400/1140II编号：4014 所带负荷150KW-520I路总开关（1）Iz=1.2×150=180A 取400A（2）短路整定值为：Id=8 Iz=8×180=1440A（3）灵敏度系数校验换算电缆长度为20m，查表两相短路5368A 5368/1440=3.7>1.2 符合要求开关整定计算机电设备科二零一四年。
煤矿井下高低压开关整定值计算与分析
2018年第7期2018年7月0引言煤矿井下供电关系到井下安全生产，由于井下环境恶劣，井下供电的设备容易发生故障，如过负荷、漏电、短路等问题，因此对于井下供电关键设备，例如高压隔爆开关、低压馈电开关、电磁启动器、电缆等加强管理和维护是非常必要的。
根据中国煤矿安全相关的安全规程中的规定，在井下开关设备上必须安装过负荷、漏电保护、短路防护等设施。
但这些设施目前缺少开关整定值的统一标准，矿井对于整定值的计算也不够重视，因此常常出现由于整定值设置不当造成的保护拒动或误动的情况，对矿井的安全生产极为不利。
1电流保护电流保护包括过负荷保护和速断保护两个类型，需进行合理的整定值计算，方能判断出电压等级及每千瓦负荷中电流的大小。
不同等级每千瓦额定电流值表见表1。
表1不同等级每千瓦额定电流值表1.1电力系统中的速断保护装置对于电力系统，速断保护分为限时电流速断和电流速断。
前者作为后备保护，能对于线路末端的短路故障进行电流整定，并采取过保护措施；后者按照线路末端发生短路的整定值，进行短路电流整定，还能作为相敏保护定值进行馈电开关的保护，计算出保护定值[1]。
对于馈电开关和高压开关进行速断整定保护，根据煤矿供电线路较短的特点，以稍大于负荷的最大启动电流为目的作为煤矿速断保护的工作准则，而对于变压器来说，采用稍大于启动励磁涌流进行整定值计算。
速断保护的系数计算：I=K (nP max +p 1+p 2+…+P n )，(1)式(1)中，I 为速断保护电流，A ；K 为每千瓦额定电流，A ；n 为循环电流次数；P max 为最大启动负荷，kW ；p 1，p 2，…，P n 为每次启动负荷，kW 。
低压馈电开关速断整定方式和高压隔爆开关的整定方式是一致的。
整定值设置为不延时，一旦发生电流超过整定值的情况，就会跳闸。
对于灵敏度的计算，需进行最远端两相短路电流值及速断整定值的计算，参照电力系统相关规定，最远端两相短路电流值的计算过程，要考虑电缆截面、供电距离、电压等级、变压器容量等[2]。
10KV配电系统继电保护常用方案及整定计算
10KV配电系统继电保护常用方案及整定计算简介：本文论述10KV配电系统继电保护常用方案及整定计算,经多年运行考验,选择性好、动作准确无误,保证了供电可靠性。
笔者曾作过10多个10KV配电所的继电保护方案、整定计算,为保证选择性、可靠性,从区域站10KV出线、开关站10KV进出线均选用定时限速断、定时限过流。
保护配置及保护时间设定。
一、整定计算原则： 2.可靠性、选择性、灵敏性、速动性应严格保障。
二、整定计算用系统运行方式： 2.系统最大运行方式：110KV系统由一条110KV系统阻抗小的电源供电,本计算称方式1。
4.在无110KV系统阻抗资料的情况时,由于3～35KV系统容量与110KV系统比较相对较小,其各元件阻抗相对较大,则可认为110KV系统网络容量为无限大,对实际计算无多大影响。
5.本计算：基准容量Sjz=100MVA,10KV基准电压Ujz=10.5KV,10KV基准电流Ijz=5.5KA。
四、短路电流计算：110KV站一台31.5MVA,,10KV 4Km电缆线路（电缆每Km 按0.073,架空线每Km按0.364）=0.073×4=0.2910KV开关站1000KVA：（至用户变电所电缆长度只有数十米至数百米,其阻抗小,可忽略不计）。
五、整定计算：1.开关站出线（10DL）：当变压器采用过电流而不采用差动保护时,其电源线路较短时,例如电缆长度小于3Km时,采用线路--变压器组保护装置（即线路与受电变压器保护共用）。
A. 速断动作电流：躲过变压器低压侧最大三相短路电流：t=0S灵敏度校验：,t=0.3S灵敏度校验：如灵敏度不够,改为低电压闭锁的过电流保护,电流元件按躲开变压器的额定电流整定,而低电压闭锁元件的起动电压则按照小于正常情况下的最低工作电压及躲过电动机自起动的条件来整定。
C.对变压器超温,瓦斯保护需跳闸者,变压器高压侧设负荷开关带分励脱扣器,作用于跳闸。
井下变电所-高压开关过流整定计算
显王煤矿井下高压开关过流整定计算书∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW+地面1779KW=4594KW 线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(4594-380)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(250÷5)｝ =10.97(A) 计算结果：地面887潘龙进线高压开关柜过流整定：11A2.地面742高开（下井一回路）150/5∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(150÷5)｝ =15.5 (A) 计算结果：地面下井一回路高压开关柜过流整定：15A∑Pe=630+37+40+185=892KW线路最大负荷（主斜井皮带2*315KW ）起动电流计算公式：（变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(630×1000)÷×660×0.85)〕×1.5｝=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(150÷5)｝ =3.4(A) 计算结果：立井变电所代3#变压器高压开关过流整定：取4A∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水办理100=887KW线路最大负荷（主扇2*160KW ）起动电流计算公式：（采纳变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(320×1000)÷×380×0.85)〕×1.5｝=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕｝÷｛(10000÷400)*(150÷5)｝ =2.999(A) 计算结果：地面变电所代800变压器高压开关过流整定：取3A ##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5（1号高开）∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(400÷5)｝ =5.28 (A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5（2号高开）∑线路最大负荷（刮板机80KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(80×1000)÷×660×0.85)〕×6｝=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.12 (A)7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5（3号高开）∑线路最大负荷（暗斜井皮带机2*110KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(2×110×1000)÷×1140×0.85)〕×6｝=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ×110)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.7(A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5（5号高开）∑Pe=1035KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷×1200×0.85)〕×8｝=1793(A) ϕco Ue Pe Ie e ⨯⨯⨯⨯=310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(200÷5)｝ =6.5(A) 计算结果：井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定：取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5（6号高开）∑Pe=746KW线路最大负荷（主排水泵90KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(90×1000)÷×1140×0.85)〕×6｝=621(A)=⨯⨯⨯=ϕco Ue Ie e 31000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕｝÷｛(10000÷660)*(200÷5)｝ =2.84(A) 计算结果：斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定：取3A 10.10KV 母线联系开关与变电所进线总开关同样，故整定值也同样不再另作计算。
整定计算资料(2012年)
小峪煤矿井下供电系统高压开关整定计算资料小峪煤矿机电科电管组2012年4月26日小峪煤矿井下供电系统高压开关整定计算资料机电矿长：机电副总：机电科长：审核人：负荷统计：计算人：整定人：小峪煤矿机电科电管组2012年04月26日小峪煤矿井下供电系统保护整定计算资料其中包括短路计算的说明及最大、最小运行方式下的两相短路电流、井下高压开关的过流、速短的计算及校验。
一、按正常供电方式王小线供电1#主变运行（一台运行、一台备用）、二、按相对值法进行计算三、基准容量同电力系统一样，都取S da=100MVA四、6KV 系统基准电流I da =S da6.3=9.165KA五、三相短路电流Is (3)=I da /z ∑*da 两相短路电流Is (2)=0.86 Is (3) 六、线路的阻抗标准值：00222a dS Z Lr x U =+七、过电流保护：m I (74)L ax Kel K Iop Kre Kiω=- 式中Iop —继电器动作电流Krel —保护装置的可靠系数 K ω—保护装置的接线系数Kre —保护装置的返回系数 Ki —电流互感器变比m I L ax —线路的最大负荷电流，可取为（1.5~3）I 30八、速短保护：max I k Kel KwIqb Ki=式中Iqb —速短保护动作电流Krel —可靠系数1.2—1.3mI k ax—被保护线路末端短路电流的最大短路电流（最小二次短路电流）九、灵敏系数计算：过电流：2maxIopkKwSpKi I=∙≥1.2速断：2IqbkKwSpKi I=∙≥(1.5~2)。
式中：I k（2 ）——线路首端在系统最小运行方式下的两相短路电流。
十、K1点最大、最小运行方式下短路电流的计算1、最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑dZ*∑d =0.3637+0.1911+0.633+1.11+0.033=2.3308I K1（3）=9.165/2.3308=3.932KA I K1（2）=0.866×3932=3405A2、最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑dZ*∑d =0.4116+0.1911+0.633+1.11+0.033=2.378I K1（3）=9.165/2.378=3.854KA I K1（2）=0.866×3854=3338A十一、K1—K26短路点最大、最小运行方式下短路电流的计算：十二、短路电路计算图一、等值电路图2，附录十三、各点短路电流计算如下：1、K1点(一坑变)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =0.3637+0.1911+0.633+1.11+0.033=2.3308I K1（3）=9.165/2.3308=3.932KA I K1（2）=0.866×3932=3405Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =0.4116+0.1911+0.633+1.11+0.033=2.378I K1（3）=9.165/2.378=3.854KA I K1（2）=0.866×3854=3338A2、K2点(二坑变)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=0.3637+0.1911+0.633+1.41+0.037=2.6348I K2（3）=9.165/2.6348=3.478KA I K2（2）=0.866×3478=3012A 最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d =0.416+0.1911+0.633+1.41+0.037=2.6827I K2（3）=9.165/2.6827=3.416KA I K2（2）=0.866×3416=2959A3、K3点(井下中变)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.3308+0.254=2.5848I K3（3）=9.165/2.5848=3.546KA I K3（2）=0.866×3546=3070Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.3787+0.254=2.633I K3（3）=9.165/2.633=3.841KA I K3（2）=0.866×3841=3014A4、K4点(406Ⅱ变)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=2.5848+1.24=3.8248I K4（3）=9.165/3.8248=2.396KA I K4（2）=0.866×2396=2075Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.633+1.24=3.873I K4（3）=9.165/3.873=2.366KA I K4（2）=0.866×2366=2049A5、K5点(406Ⅰ变)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=2.5848+0.946=3.5308I K5（3）=9.165/3.5308=2.596KA I K5（2）=0.866×2596=2248Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.633+0.946=3.579I K5（3）=9.165/3.579=2.561KA I K5（2）=0.866×2561=2218A6、K6点（416Ⅴ变）最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=2.6348+1.537=4.1718I K6（3）=9.165/4.1718=2.197KA I K6（2）=0.866×2197=1903Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.6827+1.537=4.2197I K6（3）=9.165/4.2197=2.172KA I K6（2）=0.866×2172=1881A7、K7点（416Ⅰ变）最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=2.6348+0.7066=3.3414I K7（3）=9.165/3.3414=2.743KA I K7（2）=0.866×2743=2375Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.6827+0.7066=3.3893I K7（3）=9.165/3.3893=2.704KA I K7（2）=0.866×2704=2342A8、K8点（416Ⅳ变）最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=3.3414+2.445=5.7864I K8（3）=9.165/5.7864=1.584KA I K8（2）=0.866×1584=1372A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d= 3.3893+2.445=5.8343I K8（3）=9.165/5.8343=1.571KA I K8（2）=0.866×1571=1360A9、K9点（扩建配电点）d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.5848+0.079=2.664I K9（3）=9.165/2.644=3.44KA I K9（2）=0.866×3440=2979Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.633+0.079=2.712I K9（3）=9.165/2.712=3.379KA I K9（2）=0.866×3739=2927A10、K10点（301盘区配电点）d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.5848+0.52=3.1048I K10（3）=9.165/3.1048=2.952KA I K10（2）=0.866×2952=2556Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.633+0.52=3.153I K10（3）=9.165/3.153=2.907KA I K10（2）=0.866×2907=2517A11、K11点（综三、428皮带）最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d =3.8248+0.93=4.7548I K11（3）=9.165/4.7548=1.928KA I K11（2）=0.866×1928=1670Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.873+0.93=4.803I K11（3）=9.165/4.803=1.908KA I K11（2）=0.866×1908=1652A12、K12点（406Ⅱ变技措、机二、宏宇队）d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =3.8248+0.539=3.978I K12（3）=9.165/3.978=2.303KA I K12（2）=0.866×2303=1994Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.873+0.154=4.027I K12（3）=9.165/4.027=2.276KA I K12（2）=0.866×2276=1971A13、K13点（406Ⅱ变水泵）d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =3.8248+0.23=4.0548I K13（3）=9.165/4.0548=2.276KA I K13（2）=0.866×2276=1971A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=3.873+0.23=4.103I K13（3）=9.165/4.103=2.234KA I K13（2）=0.866×2234=1935A14、K14点（406Ⅱ变三专）d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =3.8248+0.23=4.0548I K14（3）=9.165/4.0548=2.276KA I K14（2）=0.866×2276=1971A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=3.873+0.23=4.103I K14（3）=9.165/4.103=2.234KA I K14（2）=0.866×2234=1935A15、K15点（406Ⅱ变皮带）d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =3.8248+0.23=4.0548I K15（3）=9.165/4.0548=2.276KA I K15（2）=0.866×2276=1971Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.873+0.23=4.103I K15（3）=9.165/4.103=2.234KA I K15（2）=0.866×2234=1935A16、K16点(中变2#低压)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.5848+0.23=2.8148I K16（3）=9.165/2.8148=3.256KA I K16（2）=0.866×3256=2820A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=2.633+0.23=2.863I K16（3）=9.165/2.863=3.201KA I K16（2）=0.866×3201=2772A17、K17点(中变电车巷)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.5848+0.23=2.8148I K17（3）=9.165/2.8148=3.256KA I K17（2）=0.866×3256=2820A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=2.633+0.23=2.863I K17（3）=9.165/2.863=3.201KA I K17（2）=0.866×3201=2772A18、K18点(中变电车巷)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.5848+0.23=2.8148I K18（3）=9.165/2.8148=3.256KA I K18（2）=0.866×3256=2820A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=2.633+0.23=2.863I K18（3）=9.165/2.863=3.201KA I K18（2）=0.866×3201=2772A19、K19点(中变1#低压)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.5848+0.23=2.8148I K19（3）=9.165/2.8148=3.256KA I K19（2）=0.866×3256=2820Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.633+0.23=2.863I K19（3）=9.165/2.863=3.201KA I K19（2）=0.866×3201=2772A20、K20点(中变硐室水泵)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.664+0.23=2.894I K20（3）=9.165/2.874=3.167KA I K20（2）=0.866×3167=2742Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.712+0.23=2.942I K20（3）=9.165/2.942=3.115KA I K20（2）=0.866×3115=2698A21、K21点（中变硐室505皮带)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =2.644+0.23=2.874I K21（3）=9.165/2.874=3.189KA I K21（2）=0.866×3189=2762Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.712+0.23=2.942I K21（3）=9.165/2.942=3.115KA I K21（2）=0.866×3115=2698A22、K22点(301配电点301盘区)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =3.1048+0.38=3.4848I K22（3）=9.165/3.4848=2.63KA I K22（2）=0.866×2630=2278A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=3.153+0.38=3.533I K22（3）=9.165/3.533=2.594KA I K22（2）=0.866×2594=2246A23、K23点(301配电点华煤、603皮带)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d =3.1048+0.21=3.3148I K23（3）=9.165/3.3148=2.765KA I K23（2）=0.866×2765=2394Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.153+0.21=3.363I K23（3）=9.165/3.363=2.725KA I K23（2）=0.866×2725=2360A24、K24点(301配电点三专)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d =3.1048+0.21=3.3148I K24（3）=9.165/3.3148=2.765KA I K24（2）=0.866×2765=2394Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.153+0.21=3.363I K24（3）=9.165/3.363=2.725KA I K24（2）=0.866×2725=2360A25、K25点(406Ⅰ变水泵)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d =3.5308+0.23=3.7608I K25（3）=9.165/3.7608=2.472KA I K25（2）=0.866×2472=2141Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.579+0.23=3.809I K25（3）=9.165/3.809=2.406KA I K25（2）=0.866×2406=2084A26、K25点(406Ⅰ变505皮带)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d =3.5308+0.23=3.7608I K26（3）=9.165/3.7608=2.472KA I K26（2）=0.866×2472=2141Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.579+0.23=3.809I K26（3）=9.165/3.809=2.406KA I K26（2）=0.866×2406=2084A27、K27点(中变硐室601皮带)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d =2.644+0.71+0.23=3.584I K27（3）=9.165/3.584=2.557KA I K27（2）=0.866×2557=2214Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.712+0.71+0.23=3.652I K27（3）=9.165/3.652=2.51KA I K27（2）=0.866×2510=2174A28、K28点(416Ⅴ变送机一、机三、掘二、掘三)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=4.1718+1.46=5.6318I K28（3）=9.165/5.6318=1.627KA I K27（2）=0.866×1627=1409A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=4.2179+1.46=5.6779I K28（3）=9.165/5.6779=1.614KA I K27（2）=0.866×1614=1398A29、K29点(416Ⅴ变送三斜坡运料)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.1718+0.23=4.4018I K29（3）=9.165/4.4018=2.082KA I K29（2）=0.866×2082=1803Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.2179+0.23=4.4479I K29（3）=9.165/4.4479=2.061KA I K29（2）=0.866×2061=1785A30、K30点(416Ⅴ变送三专)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.1718+0.23=4.4018I K30（3）=9.165/4.4018=2.082KA I K30（2）=0.866×2082=1803Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.2179+0.23=4.4479I K30（3）=9.165/4.4479=2.061KA I K30（2）=0.866×2061=1785A31、K31点(416Ⅴ变417三部皮带)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=4.1718+0.23=4.4018I K31（3）=9.165/4.4018=2.082KA I K31（2）=0.866×2082=1803Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.2179+0.23=4.4479I K31（3）=9.165/4.4479=2.061KA I K31（2）=0.866×2061=1785A32、K32点(416Ⅴ变送运料)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.1718+0.23=4.4018I K32（3）=9.165/4.4018=2.082KA I K32（2）=0.866×2082=1803Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.2179+0.23=4.4479I K32（3）=9.165/4.4479=2.061KA I K32（2）=0.866×2061=1785A33、K33点(416Ⅴ变送综采二队)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.1718+1.49=5.6618I K33（3）=9.165/5.6618=1.619KA I K33（2）=0.866×1619=1402A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=4.2179+1.49=5.7079I K33（3）=9.165/5.7079=1.6061KA I K33（2）=0.866×1606=1391A34、K34点(416Ⅰ变送运料)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.3414+0.23=3.5714I K34（3）=9.165/3.5714=2.566KA I K34（2）=0.866×2566=2222A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=3.3893+0.23=3.6193I K34（3）=9.165/3.6193=2.532KA I K34（2）=0.866×2532=2193A35、K35点(416Ⅰ变送电机车充电)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.3414+0.67=4.0114I K35（3）=9.165/4.0114=2.283KA I K35（2）=0.866×2283=1977Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=3.3893+0.67=4.0593I K35（3）=9.165/4.0593=2.258KA I K35（2）=0.866×2258=1955A36、K36点(416Ⅳ变与417Ⅴ变联络)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=5.7864+0.52=6.3064I K36（3）=9.165/6.3064=1.453KA I K36（2）=0.866×1453=1258A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=5.8343+0.52=6.3543I K35（3）=9.165/6.3543=1.442KA I K35（2）=0.866×1442=1249A37、K37点(416Ⅳ变送417三部皮带)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=5.7864+0.23=6.0164I K37（3）=9.165/6.0164=1.523KA I K37（2）=0.866×1523=1319A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=5.8343+0.23=6.6043I K37（3）=9.165/6.6043=1.388KA I K37（2）=0.866×1388=1202A38、K38(416Ⅳ变送运料、皮带拉紧)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=5.7864+0.23=6.0164I K38（3）=9.165/6.0164=1.523KA I K38（2）=0.866×1523=1319A最小时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=5.8343+0.23=6.6043I K38（3）=9.165/6.6043=1.388KA I K38（2）=0.866×1388=1202A39、K39(416Ⅴ变送416Ⅳ变)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.1718+0.52=4.6918I K38（3）=9.165/4.6918=1.953KA I K38（2）=0.866×1953=1691Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.2197+0.52=4.7397I K38（3）=9.165/4.7397=1.934KA I K38（2）=0.866×1934=1675A40、K40 (301盘区进线)d最大时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.6348+1.17+0.18=3.9848I K38（3）=9.165/3.9848=2.299KA I K38（2）=0.866×2299=1991Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=2.6827+1.17+0.18=4.0327I K38（3）=9.165/4.0327=2.273KA I K38（2）=0.866×2273=1968A41、K41(301盘区综三队)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=3.9848+0.59=4.5748I K38（3）=9.1654.5748=1.842KA I K38（2）=0.866×1842=1595Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.0327+0.59=4.6227I K38（3）=9.165/4.6227=1.983KA I K38（2）=0.866×1983=1717A42、K42 (301盘区三专)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=3.9848+0.23=4.2148I K38（3）=9.165/4.2148=2.175KA I K38（2）=0.866×2175=1884Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.0327+0.23=4.2627I K38（3）=9.165/4.2627=2.150KA I K38（2）=0.866×2150=1862A43、K43 (301盘区备用三专)最大时回路总的相对基准阻抗Z*d∑Z*∑d=3.9848+0.23=4.2148I K38（3）=9.165/4.2148=2.175KA I K38（2）=0.866×2175=1884Ad最小时回路总的相对基准阻抗Z*∑Z*∑d=4.0327+0.23=4.2627I K38（3）=9.165/4.2627=2.150KA I K38（2）=0.866×2150=1862A十四、各开关过流、速断计算如下：1、井下中央变电所一路进线开关 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =1.5×I 30=1.5×0.8×0.1×10476=1257.12Iop= 1.211257.1214.08⨯⨯= 取14A 灵敏系数：2I 16127721.57op 12614Kw k Sp Ki I ⨯⨯===⨯⨯速短动作电流：1.01277222126Iqb ⨯=⨯= 取22A 灵敏系数：32I 130141.04qb 12622Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯2、井下中央变电所二路进线开关过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =1.5×I 30=1.5×0.8×0.1×10476=1257.12Iop= 1.211257.1214.08⨯⨯= 取14A 灵敏系数：2I 16127721.57op 12614Kw k Sp Ki I ⨯⨯===⨯⨯速短动作电流：1.21301428.7126Iqb A ⨯=⨯= 取29A 灵敏系数：32I 13014 1.04qb 12622Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯3、中变送406Ⅰ变高压开关过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×5112=817.92Iop= 1.21817.9219.240.8560⨯⨯=⨯ 取19A 灵敏系数：2I 5122181.94Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流： 1.01221836.9660Iqb A ⨯=⨯= 取36A 灵敏系数：32I 130141.39qb 6036Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯4、中变送406Ⅱ变高压开关过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×5112=817.92Iop= 1.21817.9214.430.8580⨯⨯=⨯ 取14A 灵敏系数：2I 4120491.82Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流： 1.01204925.6180Iqb A ⨯=⨯= 取25A 灵敏系数：32I 13014 1.51qb 8025Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯5、中变送硐室配电点变高压开关 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×1120=268.8Iop= 1.21268.89.480.8540⨯⨯=⨯ 取10A 灵敏系数：2I 9129177.29Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流： 1.0129176040Iqb A ⨯=⨯= 取60A 灵敏系数：32I 13014qb 4060 1.25Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯6、中变送一路低压高压开关过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×560=134.4AIop= 1.21134.4 4.740.8540⨯⨯=⨯ 取4.7A 灵敏系数：2I 191277214.74Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流：2418.38In A5418.3852.2940Iqb ⨯== 取52A灵敏系数：32I 13014 1.45qb 4052Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯ 7、中变送二路低压高压开关过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×560=134.4AIop= 1.21134.4 3.160.8560⨯⨯=⨯ 取3.2A 灵敏系数：2I 161277214.43Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流：2418.38In A5418.3834.8760Iqb ⨯== 取35A 灵敏系数：32I 130141.44qb 6035Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯ 8、中变送301盘区配电点高压开关 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×3684=589.44AIop= 1.21589.4410.400.8580⨯⨯=⨯ 取10A 灵敏系数：2I 10125173.14Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流： 1.01251731.4680Iqb A ⨯=⨯= 取31A灵敏系数：32I 130141.22qb 8031Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯9、中变联络高压开关：过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×9356=1496.96AIop= 1.211496.9626.410.8580A ´?´ 取26A灵敏系数：2I 16127721.33op 8026Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 1.01277234.6580Iqb A ⨯=⨯= 取34A 灵敏系数：12I 130141.10qb 8034Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯ 10、406Ⅰ变进线开关（来自中变） 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×5112=817.92Iop= 1.21817.9213.360.8560⨯⨯=⨯ 取13A 灵敏系数：2I 5122182.84Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流： 1.01221836.9660Iqb A ⨯=⨯= 取35A灵敏系数：32I 130141.43qb 6035Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯11、406Ⅰ变联络开关（来自406Ⅱ变） 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×4642=742.72Iop= 1.21742.7217.470.8560⨯⨯=⨯ A 取17A 灵敏系数：2I 4120492.00op 6017Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 1.01204934.1560Iqb A ´=? 取34A灵敏系数：52I 12218 1.08qb 6034Kw k Sp Ki I 创===反 12、406Ⅰ变送水泵运料过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×150=36AIop= 1.21360.840.8560⨯⨯=⨯ A 取1A 灵敏系数：2I 251208434.73Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流：2418.38In A5418.3834.8660Iqb ⨯== 取30A 灵敏系数：52I 122181.22qb 6030Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯13、406Ⅰ变送505三部皮带过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =7×I 30=7×0.1×320=224AIop=2243.760= A 取4A 灵敏系数：2I 26120848.68Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流：2418.38In A5418.3834.8660Iqb ⨯== 取30A 灵敏系数：52I 122181.22qb 6030Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯14、406Ⅱ总开关（来自中变） 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×5112=817.92Iop= 1.21817.929.160.85126⨯⨯=⨯ A 取9A 灵敏系数：2I 4120491.80op 1269Kw k Sp Ki I 创===创速短动作电流： 1.01204916.26126Iqb A ⨯=⨯= 取16A 灵敏系数：32I 13014 1.49qb 12616Kw k Sp Ki I 创===反 15、406Ⅱ联络开关（来自406Ⅰ变） 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×4642=742.72Iop= 1.21742.728.320.85126⨯⨯=⨯ A 取8.3A 灵敏系数：2I 4120491.95Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.01204916.26126Iqb A ⨯=⨯= 取16A 灵敏系数：32I 130141.49qb 12616Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯16、406Ⅱ送综一队过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×3746=899.04AIop= 1.21899.0415.860.8580⨯⨯=⨯ A 取16A 灵敏系数：2I 11116521.29op 8016Kw k Sp Ki I ⨯⨯===⨯⨯速短动作电流： 1.01165220.6580Iqb A ⨯=⨯= 取20A 灵敏系数： 2I 412049 1.28qb 8020Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯ 17、406Ⅱ送技措队过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×370=88.8A Iop= 1.2188.8 3.130.8540⨯⨯=⨯ A 取3.2A灵敏系数： 2I 121197115.39Kw k Sp ⨯⨯===速短动作电流： 1.01197149.2840Iqb A ⨯=⨯= 取49A 灵敏系数： 2I 412049 1.05qb 4049Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯18、406Ⅱ送4203抽排风机过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×22=5.28A Iop= 1.215.280.180.8540⨯⨯=⨯ A 取1A灵敏系数： 2I 131193548.37op 401Kw k Sp Ki I ⨯⨯===⨯⨯速短动作电流： 2418.38In A 5418.3834.8660Iqb ⨯== 取35A 灵敏系数： 52I 12218 1.06qb 6035Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯ 19、406Ⅱ送三专、抽排瓦斯泵过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×160=38.4A Iop= 1.2138.4 1.360.8540⨯⨯=⨯ A 取2A灵敏系数： 2I 141193524op 402Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 3152263.58In ==A 5263.5832.9540Iqb ⨯== 取33A 灵敏系数： 2I 412049 1.55qb 4033Kw k Sp Ki I 创===反 20、406Ⅱ送4205皮带、运料、4203水泵、抽排瓦斯泵 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =3×I 30=7×0.1×504=352.8A Iop=1352.810.370.8540?´ A 取10A灵敏系数： 2I 1511935 4.83op 4010Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 2418.38In A 5418.3834.8660Iqb ⨯== 取35A 灵敏系数： 2I 412049 1.46qb 4035Kw k Sp Ki I 创===反 21、硐室配电点送水泵、运料过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×80=19.2A Iop= 1.2119.20.340.8580´?´ A 取1A灵敏系数： 2I 201269833.73Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 2002167.35In ==A 5167.3513.8660Iqb ⨯== 取14A灵敏系数： 2I 912917 2.60qb 8014Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯ 22、硐室配电点送505头部、二部过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =3×I 30=7×0.1×410=287A Iop= 1.212875.060.8580´?´ A 取5A灵敏系数： 2I 2112698 6.745Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 6302527.16In ==A 5527.1632.9480Iqb ⨯== 取33A 灵敏系数： 2I 912917 1.10qb 8033Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯ 23、硐室配电点送22#层集中运输皮带过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =7×I 30=7×0.1×500=350A Iop=13504.3780? A 取4A灵敏系数： 2I 2712174 6.79Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.21217432.6180Iqb A ⨯=⨯= 取30A灵敏系数： 2I 912917 1.22qb 8030Kw k Sp Ki I ⨯⨯===∙⨯24、301盘区配电点送三专过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×30=7.2A Iop= 1.217.20.170.8560´?´ A 取1A灵敏系数： 2I 241236039.33op 601.0Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 3152263.58In ==A 5263.5821.9660Iqb ⨯== 取22A灵敏系数： 2I 1012517 1.90qb 6022Kw k Sp Ki I 创===反 25、301盘区配电点送301盘区皮带、宏宇二队 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×990=237.6A Iop= 1.21237.64.190.8580´?´ A 取5A灵敏系数： 2I 2312360 5.9Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.21236035.480Iqb A ´=? 取30A灵敏系数： 2I 1012517 1.05qb 8030Kw k Sp Ki I 创===反26、301盘区配电点送301盘区变电所 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=2×0.8×0.1×2664=426.24A Iop= 1.21426.247.520.8580⨯⨯=⨯ A 取7.5A 灵敏系数： 2I 2212246 3.74Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.01224628.0780Iqb A ⨯=⨯= 取34A 灵敏系数：2I 1012517 1.12qb 8028Kw k Sp Ki I 创===反 27、301盘区变电所进线（来自二坑变） 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=2×0.8×0.1×3684=589.44A Iop= 1.21589.44 6.600.85126⨯⨯=⨯ A 取7.0A 灵敏系数：2I 4011968 2.23Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.01196815.61126Iqb A ⨯=⨯= 取16A 灵敏系数：2I 212958 1.48qb 12616Kw k Sp Ki I 创===反 28、301盘区变电所联络开关过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×2664=426.24A Iop= 1.21426.24 4.770.85126⨯⨯=⨯ A 取5A 灵敏系数： 2I 4012246 3.56Kw k Sp 创===速短动作电流： 1.01224617.83126Iqb A ⨯=⨯= 取16A 灵敏系数：2I 4011968 1.01qb 12616Kw k Sp Ki I 创===反 29、301盘区变送综采三队过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×2574=617.76A Iop= 1.21617.7610.90.8580⨯⨯=⨯ A 取11A 灵敏系数： 2I 4111717 1.95Kw k Sp 创===速短动作电流： 1.01171721.4680Iqb A ⨯=⨯= 取21A 灵敏系数：2I 4011968 1.17qb 8021Kw k Sp Ki I 创===反 30、301盘区变送三专（备）过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×30=7.2A Iop= 1.217.20.250.8540⨯⨯=⨯ A 取1A灵敏系数： 2I 4311862op 40146.55Kw k Sp Ki I 创===创速短动作电流： 6302527.16In ==A 4527.163560Iqb ⨯== 取35A 灵敏系数：2I 4011968 1.40qb 4035Kw k Sp Ki I 创===反 31、301盘区变送三专过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×60=14.4A Iop= 1.217.20.50.8540⨯⨯=⨯ A 取1A 灵敏系数： 2I 431186246.55Kw k Sp 创===速短动作电流： 6302527.16In ==A 4527.163560Iqb ⨯== 取35A 灵敏系数：2I 4011968 1.40qb 4035Kw k Sp Ki I 创===反 32、416Ⅰ变进线开关（来自二坑变） 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×6147=983.52A Iop= 1.211252.0822.090.8580⨯⨯=⨯ A 取22A灵敏系数： 2I 712342 1.33op 8022Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 1.21234235.1380Iqb A ⨯=⨯= 取35A 灵敏系数：2I 212958 1.05qb 8035Kw k Sp Ki I 创===反 33、416Ⅰ变联络开关过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×4955=1189.2A Iop= 1.211189.220.980.8580⨯⨯=⨯ A 取19A 灵敏系数： 2I 712342 1.54op 8019Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 1.21234235.1380Iqb A ⨯=⨯= 取34A 灵敏系数：2I 212958 1.08qb 8034Kw k Sp Ki I 创===反 34、416Ⅰ变送运料过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×62=14.88A Iop= 1.2114.880.520.8540⨯⨯=⨯ A 取0.6A 灵敏系数： 2I 341219391.37op 400.6Kw k Sp Ki I 创===创速短动作电流： 2002167.35In ==A 5167.3520.9140Iqb ⨯== 取21A 灵敏系数：2I 712342 2.78qb 4021Kw k Sp Ki I 创===反 35、416Ⅰ变送电机车充电过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1××200=48A Iop=148 1.410.8540⨯=⨯ A 取1.4A 灵敏系数： 2I 351195534.91Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.21195558.6540Iqb A ⨯=⨯= 取50A 灵敏系数：2I 712342 1.171Kw k Sp 创=== 36、416Ⅳ变进线（来自416Ⅰ变）过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×5635=901.6A Iop= 1.21901.615.910.8580⨯⨯=⨯ A 取16A 灵敏系数： 2I 811360 1.06op 8016Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流：1.0113601780Iqb A ⨯=⨯= 取17A 灵敏系数：2I 712342 1.72qb 8017Kw k Sp Ki I 创===反 37、416Ⅳ变联络（来自416Ⅴ变）过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×5317=850.72A Iop= 1.21850.7215.010.8580⨯⨯=⨯ A 取14A 灵敏系数： 2I 3611249 1.12op 8014Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 1.01124915.6180Iqb A ⨯=⨯= 取15A 灵敏系数：2I 811360 1.13qb 8015Kw k Sp Ki I 创===反 38、416Ⅳ变送417二部皮带过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=7×0.1×250=175A Iop=1175 2.570.8580⨯=⨯ A 取2.6A 灵敏系数： 2I 3711202 5.77op 80 2.6Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 1.01120215.0280Iqb A ⨯=⨯= 取15A 灵敏系数：2I 811360 1.13qb 8015Kw k Sp Ki I 创===反39、416Ⅳ变送运料、皮带拉紧过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×70=16.8A Iop= 1.2116.80.390.8560⨯⨯=⨯ A 取0.4A 灵敏系数： 2I 381120250.08Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.01120220.0360Iqb A ⨯=⨯= 取20A 灵敏系数：2I 811360 1.13qb 6020Kw k Sp Ki I 创===反 40、416Ⅴ变进线开关（来自二坑变） 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×5217=1252.08A Iop= 1.211252.0814.030.85126⨯⨯=⨯ A 取14A 灵敏系数： 2I 611881 1.07Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.01188114.92126Iqb A ⨯=⨯= 取15A 灵敏系数：2I 212958 1.56qb 12615Kw k Sp Ki I 创===反 41、416Ⅴ变联络开关（来自416Ⅳ变） 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85I Lmax =2×I 30=2×0.8×0.1×5317=850.72A Iop= 1.21850.729.530.85126⨯⨯=⨯ A 取9.5A 灵敏系数： 2I 3911675 1.39Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.01167513.29126Iqb A ⨯=⨯= 取13A 灵敏系数：2I 611871 1.14qb 12613Kw k Sp Ki I 创===反 42、416Ⅴ变送机一、机三、掘二、掘三 过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×1241=297.84A Iop= 1.21297.84 5.260.8580⨯⨯=⨯ A 取6A 灵敏系数： 2I 2811398 2.91Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 1.01139834.9540Iqb A ⨯=⨯= 取35A 灵敏系数：2I 611881 1.34qb 4035Kw k Sp Ki I 创===反 43、416Ⅴ变送三斜坡过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×120=28.8A Iop= 1.2128.8 1.020.8540⨯⨯=⨯ A 取1A灵敏系数： 2I 291178544.62op 401Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 2418.38In A 4418.3841.8340Iqb ⨯== 取42A 灵敏系数：2I 611881 1.11qb 4042Kw k Sp Ki I 创===反 44、416Ⅴ变送三专过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×30=7.2A Iop= 1.217.20.250.8540⨯⨯=⨯ A 取1A 灵敏系数： 2I 301178544.6Kw k Sp 创===速短动作电流： 3152263.58In ==A 5263.5832.9440Iqb ⨯== 取33A 灵敏系数：2I 611881 1.56qb 4033Kw k Sp Ki I 创===反 45、416Ⅴ变送417三部皮带过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=7×0.1×400=280A Iop= 1.212809.880.8540⨯⨯=⨯ A 取10A灵敏系数： 2I 3111785 4.46op 4010Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 2418.38In A 4418.3841.8340Iqb ⨯== 取42A 灵敏系数：2I 611881 1.11qb 4042Kw k Sp Ki I 创===反 46、416Ⅴ变送运料过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×50=9.6A Iop= 1.219.60.340.8540⨯⨯=⨯ A 取1A 灵敏系数： 2I 331178544.63Kw k Sp 创=== 速短动作电流： 3152263.58In ==A 5263.5832.9440Iqb ⨯== 取33A 灵敏系数：2I 611881 1.42qb 4033Kw k Sp Ki I 创===反 47、416Ⅴ变送综采二队过流动作电流：取Krel=1.2 Kre=0.85 I Lmax =3×I 30=3×0.8×0.1×2796=671.04A Iop= 1.21671.0411.840.8580⨯⨯=⨯ A 取12A灵敏系数： 2I 3311391 1.45op 8012Kw k Sp Ki I 创===创 速短动作电流： 1.21139120.8780Iqb A ⨯=⨯= 取21A 灵敏系数：2I 6118811.11qb 8021Kw k Sp Ki I 创===反47。
井下高、低压开关整定计算
己3钢缆皮带高压开关整定计算一． 总负荷统计：1. 钢缆皮带主电机：)(32565.0500A kw =⨯同时启动 )(3900665.05002)(1950665.0500A A kw =⨯⨯⨯=⨯⨯其它负荷660V 系统)(1380615.1200A kw =⨯⨯)(5.517615.175A kw =⨯⨯其它负荷 )(5.17215.1150A kw =⨯二． 钢缆皮带高压进线及联络开关的整定：=∞⋅-≥∑In I k N 4.12.1g )]5.17225.86(3001.92.1[)]325325(30026.52.1[+⨯++⨯ 1137.04943.0+=)(6080.0倍= 取0.6倍 200开关取0.9瞬时过电流保护整定:∞⋅-≥I k N 4.12.1d ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=∑+⋅)5.17225.86(3001.92.1)3900(30026.52.1In st in =2.966+0.1137=3.079(取3倍) 200开关=4.562 取5倍 联络开关的整定：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯=∑∞⋅-≥5.17225.863001.92.132520026.52.14.12.1g In I k N 倍取倍5.0)(4844.01137.037.0=+=1137.04.12.1+⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛∞⋅+≥se In I k Nd =)1137.01950(20026.52.1+⨯ =2.2243+0.1137=2.338（倍） 取3倍6#、3#高爆的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g 32520026.52.1⨯= )(37.0倍=倍取4.0195020026.52.1se 4.12.1d ⨯=⋅∞⋅-≥In I k N =2.22 取3倍5#、4#高爆整定 ：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =）（5.17225.862001.92.1+⨯ （倍）17.0=取0.2倍se 4.12.1d ⋅∞⋅-≥In I k N +172.5=517.5+172.5 =0.45倍 取1倍己3变电所4#高爆开关的整定一、负荷统计轨道绞车 250KW ⨯1.15=287.5A250KW ⨯1.15⨯6=1725A二、变电所4#高爆的整定（100A ）1）、过载整定=∑∞⋅-≥In I K Ng 4.12.1)300(5.287)1001.92.1(⋅⨯=0.3956倍2）、短路整定=∑+⋅∞⋅-≥)(4.12.1In st In I K Nd )201725(1001.92.1+⨯ =2.3倍己3高强皮带12#100A 开关整定一、 总负荷统计：1. 高强皮带主电机660V 132KW 4台2台一组延时启动）（A 6.18212615.1kw 132=⨯⨯⨯ 7.7106.1036.3036.303215.1kw 132=++=⨯⨯）（A辅泵电机）（A 5.1115.1kw 10=⨯ 二、 变电所12#100A 高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =5.1126.3031001.92.1+⨯⨯⨯ 7.61813187.00⨯=816.0=+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）=5.116.3036.18211001.92.1++⨯⨯ 8176.2= 三、 变电所12#高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =)5.117.7106.303(1001.92.1++⨯⨯ 8.10250013187.0⨯=152.1= 取1.2+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）)5.1035.114.4556.1821(1001.92.1+++⨯⨯=15.3=取4倍13040机巷供电变压器容量计算一、 负荷统计机巷一、二部2⨯150KW=300KW 13040机巷一部75KW 掘进机190KW 潜水泵3⨯5.5KW=16.5KW 水泵37KW 煤综保2.5KV A 信号综保 4KV A KW pe 62545.2375.1619075150150=+++++++=∑二、 查的《井下电工》表3掘进机掘进工作面需用系数KX=0.3-0.4 加数平均功率因数7.06.0cos -=φ三、 据（3-1）所应选的变压器容量KV AKVA kx Pe S 3577.04.0625cos =∑≥φ 现变电所4#变压器选用500KV A 移变大于357KV A 符合要求12111采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1一部皮带 2⨯75KW2二部皮带 2⨯75KW3三部皮带4*75KW4一台37KW 水泵一部皮带，由己2下部变电所供电变电所馈电开关整定:2⨯75⨯1.15⨯6=1035A 取1100A其余设备总功率KW pe 48737)754()752(=+⨯+⨯=∑二、 采取变电所和移动变电站的变压器容量 沿用需要系数法来选择，可按式（3-1）计算φcos kx pe s ∑≥ 式 （3-1） 综采工作面需用系数由式（3-2）求得ptPd kx ∑+=6.04.0 77.04877546.04.0=⨯+=kx )(4688.077.0487cos 77.0KVA pe S ==∑≥φ 可选用一台KBSGZY-500KV A 移变对机巷二、三部皮带等设备的供电三、 据《井下电工》附录.5-6.KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相电流值（A ）1d 点电缆实际长度，电缆实际长度M, 电缆计算长度M 短路点 查的ID(2) 系数1d +（M 320952-） 170M 1d 551A 1.64m m m 604170)8507032095(22+-+- 780M 2d 933A四、 机巷移变的整定：4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯75⨯1.15+37=2280A4⨯75+2⨯75=450⨯1.15+517A400A 馈电 长时取0.9 瞬时取6倍 2160A五、 变电所8#200A 高爆开关的整定，1. 总的额定电流为517A2. 单台最大启动电流为2100A3. 其余额定电流之和为2⨯75⨯1.15+37⨯1.15=215A六、 据式：356.05172007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 59.1)2152100(2007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥IN st In I K Nd12111采面线路的计算一、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定1、 采区计算前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵 200KW ⨯0.65=130后部运输机 2⨯160KW ⨯0.65=208A转载机 200KW ⨯0.65=130A2、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定（200A ）1102002281.0)208130130179130325(10026.52.14.12.1⨯=+++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 取1.4倍)130208130179130975(10026.52.1)(4.12.1+++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd 1752002281368.0⨯= 倍997.3=为200A 开关时，过载取1.4倍 短路取2倍为100A 开关时，过载取1.4倍 短路取4倍11010采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1、 一部皮带 2⨯37KW2、 二部皮带 1140V 320KW3、 三部皮带4、 一台37KW 水泵二、一、三部皮带及37KW 水泵411KW 由现有掘进遗留的500KV A 移变供电，二部溜子320KW 由掘进遗留溜子，500KV A 移变 由机电二队改为1140V 供电，三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N ）=690V 二次侧两相短路电流值（A ）电缆实际长度 电缆计算长度 短路点 查得IdA 安全系数m d d mm d 8007095200302009524322+++- 679568111141=+m 42d d 10634080 4002200 6.285.1四、 机巷移变的整定1#:4⨯75⨯1.15+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=473A4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=2200A400A 馈电的整定 长延时 取0.9倍2200÷360=6.24 瞬时取6倍2#:320KW 溜子⨯0.65=208320⨯0.65⨯6=1248400A 馈电的整定： 长延时 取0.5倍1248÷200=6.24 瞬时 取7倍为便于计算 320KW ⨯1.15=3683#2*75*1.15+185*1.15=385.252*75*1.15*6+185*1.15=1247400A 馈电的整定： 长延时 取0.9倍1247÷360=3.46 瞬时 取4倍4#（160+55）*1.15=247.25160*1.15*6+55*1.15=1167400A 馈电的整定： 长延时 取0.6倍1167÷240=4.86 瞬时 取5倍五、 变电所15#高爆开关（400A ）的计算：1. 总的额定电流473+208+385+247=1313A2. 单台最大启动电流未2100A3. 其余额定电流之和为（3⨯37+208+150+185+160+55）⨯1.15=999.35A 六、 据式倍45.013134007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 倍）（068.135.99921004007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd为400A 开关时，过载取0.5倍、延时取4、9.5S 短路取最小值1.6倍11010采面线路的计算1、 己1变电所#高爆（400A ）开关的整定;1、 采面负荷计算：运输机2⨯250KW2⨯250⨯0.65=325A启动250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵200⨯0.65=130A转载机200KW ⨯0.65=130A2、 变电所6#高爆开关的整定（400A ）)1793130325(40026.52.1)4.12.1(+⨯+⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.509.取0.6倍延时位置3，为7.4S)1791303975(40026.52.1)(4.12.1+⨯+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.88倍取小值1.6倍己3瓦斯抽放泵站的整定计算：1、 瓦斯抽放泵 200KW ⨯1.15⨯6=1380A其余负荷20A2、 己3上部变电所5#高爆200开关的整定1、高爆开关过载电流的整定 In I k Ng ∑∞⋅-≥)4.12.1()2015.1200(2001.92.1+⨯⨯= =0.000659⨯250 =0.16取0.2倍2、瞬时过电流保护整定)2015.1200(2001.92.1)(4.12.1+⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.97倍取1.6倍3、 己3上部变点所10#高爆100A 开关的整定 )30015.1200(1001.92.1)4.12.1(+⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.69倍取0.8倍)300615.1200(1001.92.1)(4.12.1+⨯⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =2.2倍取3倍11071采面的供电计算一、 机巷设备布置情况主要负荷容量：1、一部皮带4⨯75KW 1200M2、二部皮带4⨯75KW 650M二、由于一部皮带长度为1200M 选用2台KBSG2Y-500KV A 移变对机巷一、二不皮带等设备进行供电三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相短路电流值 d1点电缆实际长度电缆实际长度 电缆计算长度 短路点查的值 整定电流 整定系数)65070()8095()8095()8095(2232221-+------d d d6424621805044624250425042=+=+++4321d d d d1126141853235323400/400400/4002000/22002000/22008.2/8.25.3/4.26.2/4.26.2/4.2四、机巷移变的整定1#移变400馈电的整定AA 34515.175********.1754=⨯⨯=⨯⨯⨯ 长延时取0.9倍 瞬时取6倍2#移变同1#移变五、变电所10#300A 高爆开关的整定1、总的额定电流为：730402345=+⨯2、单台最大启动电流为：2100A3、其余额定电流之和为：A 38540345=+ 据式：7303007.82.1)4.12.1(⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.34倍)3852070(3007.82.1)(4.12.1+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =1.12倍过载去0.4倍延时取4 瞬时取最小值1.6倍 六、变电所9#高爆（400A ）开关的整定 1、采面主要负荷：前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 500⨯0.65⨯6=1950A 后部运输机、2⨯110KWAIn 14365.01102=⨯⨯=采煤机300KW ⨯0.65=195A 375KW ⨯0.65=243.75A 乳化泵 200KW ⨯0.65=1302、变电所9#高爆（400A ）开关的整定：59.0)13014375.243195325(40026.52.14.12.1=++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng取0.6倍)13014375.2431951950(40026.52.1)(4.12.1++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd75.2661000570342.0⨯= 倍518.1=为400A 开关时，过载取0.6倍 、延时取3、短路取1.6倍己4大巷照明综保的整定1、 照明综保的短路保护整定2、 根据找灯30M1台20W 巷道长800M 应安装26台，总功率为690W=0.69KW电压为127V I=20/127=0.15 0.15⨯26=4.09A熔体选择AA KVA Ir IeIQeIr 4.209.45.28.145.28.1=+-=∑+-=取10A3、 据《煤矿井下电工手册》第5章表（13-1-14）查的电缆换算每500米短路电流为20A倍熔体短路电流安全系数5.121020≥===P I根据以上计算：照明综保干线选用24电缆，最远可供电约为600米11071机巷二部皮带补充计算己2二部皮带整定为2200A 大于安全系数1.5倍两相短路电流不得小于3300A 采用两趟低压电缆并联运行一趟270。
井下变电所高压开关整定计算讲解学习
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为：=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（二）2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（三）3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
（四）高压电缆线路参数：1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。
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高压开关整定计算与校验 一、排矸井配电室各高压开关的整定计算 本室6kV系统短路电流为：Id(2)=4900A 1、1#高开：型号BGP9L-6 额定容量：400A 用途：总开 a、过载整定倍数n1=1.2倍 b、短路整室倍数n2=4.0倍
灵敏度的校验gedInI*2)2(=400*44900=32.1 灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型取25V/6A 时间：取3.5S 2、2#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=100A 用途：馈南翼 整流室7#高开。 南翼配电室6kV系统短路电流为：Id(2)=2000A a、过载整室倍数n1=1.2倍 b、短路整定倍数n2=4.0倍
灵敏度的校验gedInI*2)2(=100*42000=51.2 灵敏度满足要 求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 3、3#高开 型号BGP9L-6 额定容量：300A 用途：馈下山配电室1#高开 下山配电室6kV系统短路电流为：Id(2)=4100A a、过载整室倍数n1=1.2倍 b、短路整定倍数n2=4.0倍
灵敏度的校验gedInI*2)2(=300*44100=3.31.2灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 4、4#高开：型号BGP9L-6 额定容量：Ige=50A 用途：馈本室200kVA动力干变（660V）系统。 变压器代主要负荷功率为：eP=75kW
其中：最大一台电机起动电流为：Iqe=500A 其余电机运行电流可不计。 变压器二次出口处的两相短路电流的计算 已知：排矸井配电室短路容量为：Sd(3)=61.7MVA 660V系统电抗Xx=0.0071 本室高压电缆（UGSP）阻抗计算： 由于线路很短所以忽略不计。 变压器的阻抗可查表得：Rb=0.024Ω Xb=0.1053Ω
总阻抗的计算：R=2bgKR+Rb=0.024Ω
X=Xx+2bgKX+Xb=0.0071+0.1053=0.1124Ω
Z=22)()(XR=221124.0024.0=0.1149Ω 所以变压器二次出口处短路电流为： Id(2)=ZUe2=1149.0*2660=2870A a、 过载倍数整定的计算： 查表变压器一次额定电流为Ibe1=19.2A
过载倍数n1gebeII1=502.19=0.38 取n1=0.3倍
b、 短路倍数整定的计算： 短路倍数n2=geeqeIII=50*7.8500=1.1 取n2=3倍
c、灵敏度校验gebdIKI*)2(=50*3*7.82870=2.11.2 灵敏度满足要求。 d、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 5、5#高开：型号BGP9L-6 额定容量：Ige=100A 用途：馈人行斜井500kVA动力移变（660V）系统。 变压器代主要负荷功率为：eP=250+110kW 其中：最大一台电机起动电流为：Iqe=1700A 其余电机运行电流为120A。 变压器二次出口处的两相短路电流的计算 已知：排矸井配电室短路容量为：Sd(3)=61.7MVA 660V系统电抗Xx`` =0.0071 高压电缆（UGSP3*35-600m）阻抗计算： 查表电缆参数为R0=0.588Ω X0=0.078Ω Rg=0.588*0.6=0.3528Ω Xg=0.078*0.6=0.0468Ω 变压器的阻抗可查表得：Rb=0.0068Ω Xb=0.0427Ω 总阻抗的计算：R=2bgKR+Rb=0.0115Ω X=Xx+2bgKX+Xb=0.0433Ω Z=22)()(XR=220433.00115.0=0.0448Ω 所以变压器二次出口处短路电流为： Id(2)=ZUe2=0448.0*2690=7700A c、 过载倍数整定的计算： 查表变压器一次额定电流为Ibe1=48A 过载倍数n1=gebeII1=10048=0.48 取n1=0.5倍 d、 短路倍数整定的计算： 短路倍数n2geeqeIII=100*7.81201700=2.1 取n2=3倍 c、灵敏度校验gebdInKI2)2(*=100*3*7.87700=2.91.2 灵敏度满足要求。 d、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 6、6#高开：型号BGP9L-6 额定容量：Ige=200A 用途：馈四采区配电室1#高开 四采区配电室6kV系统短路电流为：Id(2)=3400A a、过载整定倍数n1=1.2倍 b、短路整定倍数n2=4.0倍 灵敏度的校验gedInI*2)2(=300*43400=2.81.2灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 7、7#高开：型号BGP9L-6 额定容量：Ige=300A 用途：联络 8、8#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=100A 用途：馈南翼配电室1#高开。 整定同2#高开 9、9#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=300A 用途：四采区配电室14#高开。 整定同6#高开 10．10#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=50A 用途：备用。 11、11#高开：型号BGP9L-6 额定容量：Ige=200A 用途：馈中央区皮带巷高压1#-4#高压开关 中央区皮带巷配电点4#高压开关处6kV系统短路电流为：Id(2)=2270A a、过载整室倍数n1=1.2倍 b、短路整定倍数n2=4.0倍
灵敏度的校验gedInI*2)2(=300*42270=1.81.2 灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 12、12#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=300A 用途：下山配电室13#高开。 整定同3#高开 13、13#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=400A 用途：总高开。整定同1#高开 14、14#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=630A 用途：总高开。 a、短路整室倍数n1=1.0倍 b、过载整定倍数n2=3.0倍 灵敏度的校验gedInI*2)2(=630*34900=2.52.1 灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型取25V/6A 时间：取3.5S 15、15#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=300A 用途：馈北翼整流室1#高开。 北翼整流室6kV系统短路电流为：Id(2)=1300A a、过载整室倍数n1=1.2倍 b、短路整定倍数n2=2.0倍 灵敏度的校验gedInI*2)2(=300*21300=2.11.2 灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 16、16#高开：型号：BGP9L-6额定容量：Ige=400A 用途：馈西北翼一配电室14#高开。 西北翼配电室6kV系统短路电流为：Id(2)=3100A a、过载整室倍数n1=1.2倍 b、短路整定倍数n2=4.0倍 灵敏度的校验gedInI*2)2(=400*43100=1.91.2 灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 17、17#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=300A 用途：备用。 18、18#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=300A 用途：联络。 19、19#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=400A 用途：馈西北翼一配电室14#高开。 西北翼一配电室6kV系统短路电流为：Id(2)=3100A a、过载整室倍数n1=1.2倍 b、短路整定倍数n2=4.0倍 灵敏度的校验gedInI*2)2(=400*43100=1.91.2 灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 20、20#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=300A 用途：北翼整流室7#高开。 整定同15#高开. 21、21#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=300A 用途：西北翼二配7#高开。 西北翼二配电室6kV系统短路电流为：Id(2)=2770A a、过载整室倍数n1=1.2倍 b、短路整定倍数n2=4.0倍
灵敏度的校验gedInI*2)2(=300*42770=2.31.2 灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型，取15V/2A 时间：取2S 22、22#高开：型号：BGP9L-6 额定容量：Ige=630A 用途：总高开。整定同14#高开. 排矸配电室各高压开关整定表 1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#11#12#13#n11.21.21.20.30.51.21.21.21.21.21.2
n244433243444
14#15#16#17#18#19#20#21#22#n110.61.21.20.61.21
n23244233 二、西三配各高压开关的整定计算 本室6kV系统短路电流为：Id(2)=1890A 1、1#高开：型号BGP9L-6 额定容量：400A 用途：总开 a、短路整室倍数n1=1.2倍 b、过载整定倍数n2=3.0倍
灵敏度的校验gedInI*2)2(=400*31890=1.572.1 灵敏度满足要求。 c、漏电保护整定： 类型：选功率方向型取25V/6A 时间：取2.5S 2、2#高开：型号BGP9L-6 额定容量：Ige=100A 用途：馈本室315kVA动力干变（660V）系统。 变压器代主要负荷功率为7#、8#给煤机和皮带巷的信号照明等。 a、变压器二次出口处的两相短路电流的计算 已知：西三配660V系统电抗Xx=0.0183 本室高压电缆（UGSP）阻抗计算： 由于线路很短所以忽略不计。 变压器的阻抗可查表得：Rb=0.0126Ω Xb=0.0674Ω
总阻抗的计算：R=2bgKR+Rb=0.0126Ω
X=Xx+2bgKX+Xb=0.0183+0.0674=0.0857Ω
Z=22)()(XR=220857.00126.0=0.0866Ω 所以变压器二次出口处短路电流为： Id(2)=ZUe2=0866.0*2690=3980A b、 过载倍数整定的计算： 查表变压器一次额定电流为Ibe1=30.3A
过载倍数n1gebeII1=1003.30=0.30 取n1=0.3倍
c、 短路倍数整定的计算： 短路倍数取n2=2