附1：0#块托架计算书

0#块模板计算书
0#块模板支撑于横桥向2【32b 槽钢上，2【32b 槽钢间距为1m ，相邻两跨槽钢用100*10等边角钢连接，使其连成整体；荷载通过横桥向2【32b 槽钢传递给下面纵桥向托架B2上，间距为3.1米，纵向托架B2端部用托架B3支撑，托架B 同样使用2I 45b ，相邻托架通过加设2【20槽钢连接，使其整体受力。

以上工字钢、槽钢全部使用Q235钢材。

托架B 与主墩预埋件通过Ø100插销连接，如图所示。

一．荷载计算：
1新浇砼容重按26kN/m3计算：
箱底：40.2 kN/m2,翼板：10.1 kN/m2，腹板：43.5kN/m 。

2 模板自重按混凝土重的5%（包括内模、底模）计算:2.
3 kN/m2
3施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0 kN/m2
4倾倒混凝土时产生的冲击荷载或振捣混凝土产生的荷载: 2.0kN/m2（两者只取其一） 荷载组合：q= Q Q G G ψγψγ+
G γ—为基本荷载安全系数，取1.2
Q γ—为可动荷载安全系数，取1.4
验算强度：q=1.2*（Q1+Q2）+1.4*（Q3+Q4）
验算刚度：q ’=1.2*(Q1+Q2)
二．验算横桥向2【32b 槽钢：
1.箱底：
模板支撑于横桥向2【32b 槽钢上，槽钢间距1米，荷载通过横桥向2【32b 槽钢传递给下面纵桥向托架B2上，托架B2间距为3.1米，可按简支梁计算，受力分析如下图所示：则每个2【32b 槽钢所承受的荷载为：
q =1.2*(40.2+2.3)+1.4*(2+2) =56.6 kN/m2； q1=q*1=56.6 kN/m
q ’=1.2*(40.2+2.3)=51 kN/m2； q1’= q ’*1=51 kN/m
强度：Mmax=82ql =81
.36.562⨯=68 kN m
查得截面模量W=503550*2 m3
δ= W M max
=67.5Mp a ＜【δ】=235 Mp a
刚度：2805680001006.23843100
5153845544
⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI ql ω=1.2mm ＜【ω】=L/400=3100/400=7.8mm
2.翼缘板：
模板支撑于横桥向2【32b 槽钢上，槽钢间距1米，荷载通过横桥向2【32b 槽钢传递给下面纵桥向托架B2上，托架B2间距为3.1米，可按悬臂梁计算,则每个2【32b 槽钢所承受的荷载为：
q =1.2*(10.1+2.3)+1.4*(2+2) =20.5 kN/m2； q2=q*1=20.5kN/m
q ’=1.2*(10.1+2.3)=14.9 kN/m2； q2’= q ’*1=14.9 kN/m
强度：Mmax= 2825
.25.20222⨯=ql
=81.8 kN m
查得W=503550*2 mm3
δ= W M max
=81.2 Mp a ＜【δ】=235 Mp a 刚度：2805680001006.282825
9.148544⨯⨯⨯⨯⨯==EI ql ω=3.6mm ＜【ω】=L/400=2825/400=7.1mm
结论：横桥向2【32b 槽钢满足强度和刚度的要求。

三．纵向托架B （2I 45b ）
1.梁底：
纵向托架B 承受上部槽钢传递下来的荷载，并将荷载通过插销和斜撑传递给墩身，所以梁底托架B 受到的荷载为上图阴影部分，将此面荷载简化为线荷载，受力分析如下图所示：
q =1.2*(40.2+2.3)+1.4*(2+2) =56.6 kN/m2； q3=q*3.1=175.5 kN/m
q ’=1.2*(40.2+2.3)=51kN/m2； q3’= q ’*3.1=158.1 kN/m
强度：Mmax=82ql = 87
.35.1752⨯=300.3 kN m
查得W=1500400*2 mm3
δ= W M max
=100.1 Mp a ＜【δ】=235 Mp a 刚度：23375900001006.23843700
1.158********⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI ql ω=
2.8mm
＜【ω】=L/400=3700/400=9.3mm
2.腹板：
纵向托架B 承受上部槽钢传递下来的荷载，并将荷载通过插销和斜撑传递给墩身，腹板托架B 受到的荷载为：
q =1.2*(40.2+2.3)+1.4*(2+2) =56.6 kN/m2；
q4=q*1.55+1.2*43.5+1.2*（10.1+2.3）*2.825=182 kN/m
q ’=1.2*(40.2+2.3)=51 kN/m2；
q4’= q ’*1.55+43.5*1.2+1.2*（10.1+2.3）*2.825=173.3 kN/m
强度：Mmax=82ql = 87
.31822⨯=311.5 kN m
查得W=1500400*2 mm3
δ= W M max
=103.8 Mp a ＜【δ】=235 Mp a 刚度：23375900001006.23843700
3.173********⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI ql ω=3.04mm
＜【ω】=L/400=3700/400=9.3mm
结论：纵向托架B （2I 45b ）满足强度和刚度的要求。

四. 斜撑（2I 45b ）
斜撑用于支撑上部模板，由于腹板部分的荷载相对梁底较大，因此验算时取腹板斜撑作为该项的验算，斜撑与墩柱成45°夹角，斜撑长4.218 m ，中间通过加设2【20槽钢来增加其稳定性，两槽钢连接间距为2.8 m ，以下为斜撑的稳定性计算：
通过计算求得上部混凝土及模板的荷载对压杆轴向压力F1=476.2 kN ，纵桥向托架B 及横桥向2【32b 槽钢对其荷载F2=30 kN ，则作用于斜撑的轴向力F=506.2 kN
查得惯性半径ix=174.1*2mm ，iy=28.4mm.（ix ＞iy ），
杆件约束各向相同，压杆失稳时横截面绕存在Imin 的形心主惯性轴转动。

此处，截面绕y 轴转动
柔度λ= i l
λ= 24.2842185.0⨯⨯=37.13
λ为长度系数，考虑到斜撑为两端固定，取0.5
查表通过内插求得稳定系数Ψ=0.935
稳定性：δ= =A F =⨯2111402506200mm N
22.7Mpa ＜Ψ【δ】=0.935*235 Mp a=219.7Mpa
结论：斜撑满足稳定性要求
五．预埋件计算：
1. Ø100插销验算
预埋件B1通过Ø100钢筋插销与托架B 连接，【δ】=100Mpa,【τ】=40Mpa,由于托架承受的是竖向荷载，因此求得作用于插销的竖向集中荷载为F=336.7 kN
插销抗剪验算：τ= 22210014.33367004mm N
A F
⨯⨯⨯==21.4Mp a ﹤【τ】=40 Mp a
挤压面验算：δbs=2230100336700mm N A F
bs ⨯⨯==56.1Mp a ﹤【δ】=100Mpa
2验算最小连接面强度（为预埋件B1）：
计算时还要考虑横向上的荷载，因此通过节点法可求得托架B2与托架B3连接节点处的横向内力为336.7KN
δ=2)101*105510(2336700mm N
A F
-⨯==37.4Mpa ﹤【δ】=235Mpa
结论：连接件满足要求
3.预埋件抗剪强度验算：
荷载通过插销传递给预埋件B1，为2【32b 槽钢，再由槽钢传递给墩身，现计算此预埋件抗剪强度：
F=336.7kN
A=5510*2 mm2
【τ】取0.75倍的【δ】，故【τ】=0.75*235=176.3Mpa
剪应力τ=mm2 2*5510336700N
A F
==30.6 Mpa ﹤【τ】=176.3 Mp a
4.斜撑的预埋件验算：
将斜撑轴向力简化为两个坐标轴的轴向力，求得：Fx=357.9kN,Fy=357.9kN
预埋件抗剪：τ=mm2 55102357900⨯=N
A F y
=32.5 Mpa ﹤【τ】=176.3 Mp a
混凝土抗压：横向力Fx 通过预埋铁板将荷载传递给混凝土，混凝土强度为C40，铁板尺寸40cm*40cm*1cm ，因此，验算铁板下的混凝土强度：
δ=mm mm N
A F x
400400357900⨯= =2.2 Mpa ﹤【δ】=40Mpa
结论：预埋件满足设计要求
我对此设计有两点意见：
1． 设计选用的钢材过大，导致钢材的各方面性能没有得到全面的发挥，造成大量
的材料浪费，建议选用小钢号和型号较小的钢材； 2． 在斜撑与托架B 之间连接处使用满焊连接，但由于添加扁钢增加斜撑与托架B
之间的连接，使用的全封口式是不可取的，因为这样会使得力在传递的过程中
造成应力集中，可改用开口式连接。