0号块支架计算书
曲吕川蒲石大桥0号块现浇支架计算书
曲吕川蒲石大桥0号块现浇支架计算书一、工程概况曲吕川蒲石河大桥位于鹤大高速公路K122＋929公里处，桥跨布置为2某30+（70＋110＋110＋70）m，主桥为70＋110＋110＋70m的四跨三向预应力砼变截面连续刚构梁桥，最大墩高为57.83m，桥墩设计采用双薄壁实心墩。
二、悬臂端荷载分析计算时取图.1断面来计算11、混凝土荷载图.1翼板/2：2216.12/]4.02某)22.018.0[(2/125.2某22.018.0某2mS）（顶板/2：2033.12/5.1某5.02某28.028.0某85.0mS）（底板/2：2403.12/)3.03.0()85.05.1(某578.0mS单个腹板：292.303.6某65.0mS计算得：2572.7mS混凝土取26KN/m3，悬臂端混凝土重：7.572某2某26某2.7=1063KN，考虑模板及支架材料自重计算时按W总=1.3W混，计算时安全系数不小于2.0。
22..水平杆和斜撑杆以一半混凝土重量来考虑，排架上混凝土荷载由贝雷梁传递至水平杆上，受力模型简化如下：其中q为混凝土均布荷载q=7.572某26某1.3=255.93KN/m由求解器可得剪力图如下传递至水平杆的力：F1=119.63+194.05=313.68KNF2=127.97+110.72=238.69KN斜杆采用两根28b槽钢组合焊接而成，水平杆采用两根45b工字钢组合焊接，水平杆和斜撑杆受力简图如下：由求解器得弯矩图：轴力图：斜撑杆轴力:N=617.16KN水平杆最大弯矩：W=107.41KN.m水平杆最大剪力：T=294.4+238.69=533.09KN水平杆受到的拉力：N=310.97KN最大位移量在3号点处：y=2.3mm<950/400=2.4mm 满足要求（a）水平杆采用两根45b连体工字钢，其材料力学参数如下：工字钢抗弯强度[f]=215Mpa截面积S=3283某2=6566mm2截面模量W=3333100.31015002mmm所以工字钢允许弯矩：mKNMmKNwfM.41.107.645100.310215ma某36满足要求抗剪验算：，满足要求MPammKN2.81656609.5332悬臂端水平杆和墩与墩之间的水平杆采用2根Φ25精轧螺纹杆连接来承受水平杆的轴力：σ=310.97/(2某490.87)=316.8MPa<[σ]=735Mpa满足要求（b）对于斜撑杆，单根28b槽钢截面积S=0.004562m2强度验算：MPaMPaSN2156.6710004562.0216.6173ma某满足要求整体性稳定性验算：回转半径近似值：i某=0.38h=0.38某28=10.6cmiy=0.44b=0.44某8.4某2=7.4cmλ某=345/10.6=32.5<[150]λy=345/7.4=46.6<[150]满足要求由λy查表得φ=0.8716MPaMPaSN2156.77108716.0004562.0216.6173ma某满足要求33..贝雷架由水平杆和斜撑杆得计算中可知其中一片贝雷受力为：T=2某F2=2某313.68=627.36KN将此力T按界面比例分配到单个贝雷片上：KN37.5036.6272572.7216.1顶板：KN59.8536.6272572.72某033.1底板：KN24.11636.6272572.72某403.1腹板：KN39.16236.6272572.792.3按均布荷载加到单个贝雷架上，其受力简图如下：其中q1=50.37/3.125=16.12KN/mq2=162.39/0.65=249.83KN/mq3=(85.59+1 16.24)/4.7=42.94KN/m由结构力学求解器可得：剪力图弯矩图：可得：Tma某=163.37+150.31=313.68KNWma某=118.85KN.m最大位移在点1处：y=1.8mm<12000/400=30mm贝雷梁总高度为1.5米，贝雷梁的断面尺寸如图，对于每片槽钢，通过查表，我们可以知道，在竖向：4219830001274某ImmAmm234447002.50510II某AmMPa215][贝雷梁横断面，满足要求MPaMPammKNm215][58.3510505.275.085.11843，满足要求MPammKN1.1232127468.313244..排架底板处用8个排架支撑混凝土重（其中腹板下的排架采用双排架），排架采用20槽钢加工制作。
(40+64+40)m连续梁0#块支架计算书
跨渝宜高速（40+64+40）连续梁0#块支架计算书一、工程简介连续梁里程为D1K71+802.4～D1K71+947.6，全长145.2m，悬臂现浇法施工。
连续梁中墩为32#、33#墩，墩高分别为7.5m、12m；边墩为31#、34#墩，墩高分别为14.5m、15m。
梁体中支点梁高为5.29m，跨中梁高为2.89m，边支座中心线至梁端0.6m，边支座横桥向中心距4.6m，中支座横桥向中心距4.4m。
0#块施工时采用碗扣式支架现浇。
支架间距腹板底：0.3m×0.6m ×1.2m（横×纵×竖），底板底0.6m×0.6m×1.2m（横×纵×竖），翼缘板底0.9m×0.6m×1.2m（横×纵×竖）。
支架搭设完后搭设剪刀撑。
剪刀撑采用Φ48×3.5mm普通钢管、与地面呈45°～60°搭设，每隔四跨搭设一道。
完后再钢管顶部安装顶托作为脱模杆件，顶托上横向摆放10×15cm方木，再纵向分布摆放10×10cm方木作为面板加劲肋，中心间距为20cm，面板采用1.5cm厚竹胶板。
二、计算参数：1）、梁体混凝土容重：26.0kN/m3；2）、混凝土超重系数：1.05；3）、方木弹性模量取：9×103MPa；4）、竹胶板弹性模量取：3.1×103MPa；5）、杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的L/400；6）、冲击系数取：1.2；7）、施工荷载取：2.5kN/m 2；8）、应力取值：A 3钢： [σ轴]=140MPa ，[σ弯]=145MPa ，[τ]=85MPa ;方木: [σ弯]=9MPa, [τ]=1.5MPa;竹胶板: [σ弯]=55MPa, [τ]=12.1MPa 。
三、计算支架主要承受的荷载：底模、内模支架及内模自重取1.5KN/m 2，侧模自重取2KN/m,施工荷载取：2.5KN/m 2。
新光跨线桥0#块支架计算单
新光跨线桥0#块支架设计检算书编制：审核：审批：目录一、设计说明 (1)1.1计算依据 (1)1.2材料说明 (1)1.3结构设计原理 (1)1.40#块支架设计说明 (1)二、计算荷载 (3)2.1自重 (3)2.2设计计算参数 (3)2.2.1恒载 (3)2.2.2活载 (3)2.2.3荷载分项系数 (3)2.2.4荷载组合 (3)2.3计算工况 (4)三、0#块支架计算 (4)3.1计算工况 (6)3.2工况一计算结果汇总 (7)3.3工况二计算结果汇总 (12)四、结论及注意事项 (16)一、设计说明1.1计算依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；（2）《钢结构设计标准》(GB50017-2017)；（3）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；（4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；（5）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）。
1.2材料说明Q235B材料容许组合应力[σ]＝215MPa，容许剪应力[τ]＝125MPa，钢材弹性模量E=2.06×105MPa。
方木：取强度等级TC11A级（方木为8×8cm材质为松木），即：顺纹抗弯应力[]MPa12w=σ，顺纹抗剪应力[]MPa4.1v=τ。
竹胶板：[]MPa35=σ[]MPa9.1=τ。
1.3结构设计原理本设计按承载能力极限状态法。
0#块支架采用Midas civil整体建模校核强度、刚度及稳定性。
1.40#块支架设计说明由于0#段长10m，主墩墩帽宽3m，每一侧墩身外侧梁段长3.5m，且梁体投影在承台范围内，施工时采用在一级承台上立双拼I32b型钢搭设平台的方式，立柱底部与承台预埋钢板焊接,并在四周用小三角钢板焊接加固。
立柱顶部纵向搭设双拼[36b 型钢承重梁，靠近墩身处承重梁一端平放在墩顶上。
承重梁上方I32b工字钢分配梁，墩身范围内的分配梁一端与墩顶连接，间距按40cm布置。
(完整word版)0号块计算书(最终上报)
汉江特大桥0号块托架设计计算书一、工程概况武荆高速汉江特大桥主桥桥跨布置为：62+10×100+62m，主桥全长为1124m，结构形式为现浇预应力混凝土变截面连续箱梁，箱梁为分离的单箱单室截面，全桥共22个0号块。
0号块长10m，底板宽7m，两端悬出墩身2.85m，梁高6.08m，0号块混凝土数量为222.53 m3，重量约556.325T。
０号块为箱梁与墩身联接的隅节点，截面内力最大且受力复杂，钢筋和预应力管道密集，因此保证０号块施工质量是箱梁施工质量控制的关键。
由于三角形托架具有体积小，传力路径明确等优点，所以0号块采用设置三角形托架作为支撑结构的施工方法。
二、顺桥向托架及分配梁计算2.1 荷载确定顺桥向托架布置4道，托架承担其长度范围内0号块混凝土自重、支架、模板、施工人员机具等荷载。
其主要荷载确定如下：——2.85m长每侧翼板砼自重：G1=(1.32+0.0975）m2×2.85m*1.35*2.5=13.6t ——2.85m长每侧翼板支架：每道支架重约0.665t，按5道布置，则：G2=5*0.665*1.35＝4.5t——2.85m长每侧翼板模板：肋（14a槽钢）：20根*2.85m*14.53Kg/m=0.83t面板：8.74*2.85*7850*0.006＝1.173tG3＝（0.83+1.173）*1.35＝2.7t——2.85m长腹板、顶板及底板混凝土自重：G4＝(15.6+0.35+0.21)*2.85*2.5*1.35＝155.44t ——2.85m内模、内模支架及底模自重：暂按混凝土自重乘以0.15倍来考虑：G5＝155.44*0.15＝23.316t——施工人员机具荷载：（按2.5KN/m2考虑）：G6＝2.5*2.85*13.5*1.2＝11.8t2.2 分配梁计算托架上设置4根分配梁，分配梁两端各伸出墩身2.5m ，翼板荷载布置按2米范围考虑，由上荷载分析可知每道分配梁上的荷载：q 1＝(G 1+ G 2+ G 3)/(2*4)＝(13.6+4.5+2.7)/(4*2)=2.6t/m=25.48KN/m q 2＝(G 4+ G 5)/7*4＝(155.44+23.316)/28= 6.384t/m=62.565KN/m q 3＝G 6/11*4＝0.2682 t/m=2.63KN/m 荷载布置如下图3所示：图中A ～B 、G ～H 为翼板荷载范围，B~G 为腹板、底板及顶板荷载范围，C 、D 、E 、F 为顺桥向托架的位置。
得胜河大桥0#块支架计算书
省道206和县乌江至太阳河段改建工程LJ-02标得胜河大桥0#块支架计算书编制：复核：安徽开源路桥有限责任公司二〇一六年四月二十日1.工程概述主桥上部采用主跨(58+100+58)m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁半幅顶宽12.00m，底宽6.50m，翼缘板宽2.75m，根部梁高6.0m，腹板厚从70cm～50cm，底板厚度为80cm～32cm，顶板厚度28cm。
箱梁0#块在支架上施工，梁段总长11m，边、中合拢段长为2.00m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～11#块段。
2.0 #支架结构形式2.1.支架总体结构0 #支架采用落地式大钢管支架，具体形式见下图。
图1支架总体布置图支撑钢管：支撑平台前排横向采用5根钢管桩，间距为2.6m+2.5m+2.5m+2.6m，规格为Φ377×10（Φ529×10和Φ630×10）；纵向共四排钢管桩布置，间距为2.6m+4.0m+2.6m，支撑平台：在钢管桩上横向铺承重横梁，横梁上纵向依次铺小纵梁、支撑架、方木和竹胶板。
承重横梁采用双拼工字钢，规格为2I36b，小纵梁为I28b，0#墩顶采用方木为8cm×8cm，竹胶板为1.5cm，其余采用钢模，面板为6mm，横肋为[8。
连接系：所有钢管之间采用纵横向十字框架连接系，上下弦杆采用[16a，斜腹杆采用[16a。
2.2.主要特点采用落地支架结构简单，受力明确，重量轻、刚度大，兼做临时固结，经济合理3.支架设计3.1.设计依据《得胜河大桥设计施工图纸》项目其它施工要求3.2.设计规范《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50--2011)《钢结构设计规范》(GB5007-2003)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)3.3.材料钢材：Q235B：用于型钢、钢管主要结构材料。
40Si2MnV(高强精轧螺纹钢筋)：用于锚固。
某跨高速公路铁路特大桥0#块现浇支架计算书_secret
××跨××高速公路特大桥主桥0号块支架计算书一、概况××跨××高速公路特大桥主桥0号块如图中所示长12米高7.5米顶板宽12.16米，底板在桥墩顶处宽8米，其余部分宽6.8米，0号块混凝土体积为364方，墩顶对应处混凝土为189方，墩顶以外由支架承担重量的混凝土方量每侧为93方。
0号块箱梁墩顶处的底模支撑于桥墩墩顶面，0号块桥墩以外的箱梁底模和侧模支撑于钢立柱支架上，钢立柱直径为426mm、壁厚6mm,立柱高度及布置见上图，底模横纵梁均为[36B。
二、支架受力验算（一）支架纵梁验算1、腹板下的纵梁腹板下设4根[36b纵梁，纵梁为一双悬臂结构，支点间距3.465米，靠近桥墩侧悬臂0.25米，另一侧0.185米。
纵梁承受的荷载主要由箱梁梁肋重量、底模重量和纵梁自重三部分组成。
梁肋重量：腹板下纵梁承受梁肋及第二组纵梁和第三组纵梁中线以左倒角混凝土重量,4根纵梁承受的荷载集度为靠近桥墩侧为186KN/m、另一侧为170KN/m,每根槽钢承受1/4重量即51.3KN/m和46.7KN/m（荷载系数取1.1）。
底模重量：纵梁承受第二组纵梁和第三组纵梁中线以左的底模重量，底模重量为0.755( KN/m2), 纵梁承受的底模重量沿横桥向的宽度为1.22米，沿纵梁方向的荷载集度为0.92(KN/m).纵梁自重：纵梁为[36b,每米重量为0.523(KN/m).受力图式:下图为单根槽钢承受荷载受力图式及每根槽钢承受1/4的总荷载.结构分析采用sap2000进行计算，计算结果如下：跨中最大弯矩74.8(kn.m)，[36b的截面模量为703(cm3)。
槽钢截面最大应力为106(MPa)<215(MPa)满足规范要求。
跨中最大挠度为0.004m<1/400L=0.009m 满足规范要求靠近墩身处支反力为103KN另一支反力为95KN2、其余纵梁计算由于其余纵梁采用的型钢与腹板下纵梁相同，而荷载小于腹板纵梁，故其余纵梁的受力符合规范要求。
右江大桥0#块计算书
0#块支架受力验算计算书一、概述主桥为42m＋70m×2＋42m预应力砼单箱单室变截面直腹板连续刚构，箱梁顶板宽15m，底板宽8m，内顶板厚度25～80cm，翼缘板厚度20～80cm，腹板厚度50cm，底板厚度60～32cm，根部梁高4.5m，跨中梁高2m。
0#块长度4m，受挂篮安装长度限制，拟采用0#、1#块一同浇筑，支架采用现浇落地钢管支架。
0#块长4m，宽8m，砼102.72m3，共重267.07t，其中墩身为双肢柱式墩，单根平面面积为2.5m×2.0m，0#块共有117t砼由墩身承受，1#块长3m，单端砼41.38 m3，重107.58t，则：单端支架承受的实际砼总重为：（267.07－117-94)÷2＋107.58=135.62t0#块墩顶4m空心处砼荷载约为94t。
由于2#墩墩身相对较高，取2#墩支架为受力支架。
二、受力验算依据南百高速公路右江大桥2#、3#、4#墩0#块支架设计施工图；南百高速公路右江大桥2#、3#、4#墩箱梁及主墩构造施工图；相关标准及规范：《钢结构设计规范》（GBJ17-83）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-86）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ024-88）三、计算荷载所有荷载为：箱梁砼荷载、模板荷载、支架自重荷载、风荷载等。
箱梁砼荷载由设计图纸提供：砼容重2.6t/m3，0#块砼重267.07t，其中墩顶由墩身部分承受砼重约117t，0#块横隔板空心处砼重约94t，扣除后分摊到单个支架约为28t，1#块重107.58t。
计算时取单个支架砼荷载为180t。
模板荷载：模板自重按1.1kN/m2计算，一个支架单端重约20t。
（考虑0#块内模和翼缘板支架）贝雷架单块重275kg，一个支架贝雷架总重5.5t。
契型架按每件0.2t计，单端10件总重2t。
风荷载按0.75kN/m3计算。
连续钢构桥0号块托架计算说明书
剪力设计值: V = 334 kN
弯矩设计值: M =5.2 kN·m
1.
(1)根据《混凝土结构设计规范》10.9.6条的规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍
满足要求。
(2)验算锚板的法向压力
预埋钢板尺寸:
A =600*450=270000 mm2
0.5fcA = 0.5×14.30×270000 = 1930500 N >260000 N满足要求！
(3)锚筋的受剪承载力系数
根据《混凝土结构设计规范》式10.9.1-5，得
0.437≤0.7
取v = 0.437
(4)求锚筋的受弯承载力系数
根据《混凝土结构设计规范》式10.9.1-6，得
(5)确定直锚筋层数影响系数
由于锚筋布置为四层，根据《混凝土结构设计规范》第10.9.1的规定，得
r = 0.85
泊松比
[σW]（Mpa）
[σ]（Mpa）
[τ]（Mpa）
Q235
2.06E+05
0.3
145
140
85
建立计算模型
采用结构有限元计算软件，建立空间结构模型。
1.2.1
水平挑梁与牛腿采用固结；斜撑两端均为刚接。
1.2.2
建立托架结构空间计算模型：
1.3
1.3.1
正面托架组合应力等值线
正面托架剪应力等值线
正面托架中间分配分配量端头1.2米123KN/M,中间57KN/M.
正面托架外分配量端头1.2米58KN/M,中间24KN/M.
侧面按照等截面1.2米计算的。比实际重量大很多，所以不考虑安全系数。
分配梁的分配系数3:7:2.4总量为(1.2*2.1*15)*25=945KN
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0＃块支架计算书一、工程概况0＃块支架以三根钢管桩及预埋在临时支撑内的双片40＃槽钢为支撑，其中钢管桩外径40cm、壁厚6mm。
三根钢管桩中心在一条直线上，距离墩身边线50cm，相邻钢管桩间距3.8m，中间一根位于墩身轴线上。
钢管桩顶上放置两片45＃工字钢，临时支撑悬挑出的双片40#槽钢上各放置一片45＃工字钢，此四根工字钢作为横梁，横梁上共放置12根28＃工字钢作为纵梁，纵梁上再放置15根12＃工字钢作为分配梁，分配梁上满铺10cm×10cm的方木，方木上铺1.5cm的新竹胶板作为底模。
具体布置见示意图。
二、支架受力检算受力检算顺序：12＃工字钢－28＃工字钢－45＃工字钢－钢管桩－双片40＃槽钢1、12＃工字钢⑴简述均布荷载q12＃工字钢沿8m底板全宽铺设，相邻工字钢中心间距35cm，为了计算方便，可将工字钢简化成支撑在28＃工字钢上受均布荷载的简支梁，简支梁跨度取夹临时支撑的两根28＃工字钢中心间距92.2cm，受力简图如下：12＃工字钢参数：13.987kg/m，Ix＝397cm4，Wx＝66.2cm3断面面积17.9cm2跨度0.922m反力R2反力R1问题：如何求均布荷载的大小。
通过0＃块的纵横断面分析,取距中横梁根部0.75m处高侧腹板处的受力最大。
①混凝土自重W=(0.8+1.04)/2×0.75×7.372×2.6×10＝132.3KN经计算q1=67KN/m。
②施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,推出q2=0.35KN/m③振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 推出q3=0.7KN/m④工字钢自重13.987×0.922×10=128.96N, 推出q4=0.14KN/m结论：12＃工资钢所受的最大均布荷载q＝67＋0.35KN+0.7 KN+0.14 KN=68.19 KN/m。
为了计算更加安全q取值70 KN/m。
弯曲应力检算：跨中最大弯矩M＝ql2/8＝70000×0.922×0.922/8＝7.438KN.m 跨中最大弯曲应力σ＝M/W＝7.438×1000/(66.2×10－6)＝112.4MPa＜【σ】＝145 MPa跨中最大挠度w＝5×q×l4/(384×E×I)＝5×70000×09224/(384×2×1011×397×10-8) ＝0.00083m＜l/400＝0.0023m。
综上所述，12工字钢的强度和刚度满足施工需要。
2、28＃工字钢28#工字钢可简化为支撑在45＃工字钢上受集中荷载的连续梁。
13×0.35m0.2m根据支架示意图知高侧腹板下28＃工字钢受力最大，简化图如下：0.5m1.575m1.35m1.325mABECDF为了计算方便，将DE段视为悬臂梁，将CD视为简支梁，将AC视为简支外伸梁，集中荷载取平均值。
问题：平均集中荷载如何计算。
高侧腹板长度4.75m，厚度80cm，整个高侧腹板的重量主要由外侧的两根工字钢承担，靠近临时支墩内侧的工字钢也承担一部分，下面就是计算各自承担的重量。
①4m段高侧腹板厚度为30cm的重量按下式计算：28a＃工字钢参数：43.4kg/m，Ix＝7114.14cm4，Wx＝508.15cm3断面面积55.45cm2H6.785＝6.785＋3.6×0.02＝6.857mH7.3＝7.3＋3.6×0.02＝7.372m则4m段30cm厚的高侧腹板重量W=（6.857＋7.372）/2×4×0.3×2.6×10＝222KN则0.75m段30cm厚的高侧腹板重量W=7.372×0.75×0.3×2.6×10＝43.13KN则剩下4.75m段50cm厚的高侧腹板重量W＝（6.857＋7.372）×4×0.5×0.5×2.6×10＋（0.5+0.9）×0.75/2×7.372=100.6+370 KN=471 KN根据分析临时支撑外侧两根工字钢又承担了0.729×471＝343.4 KN,内侧的一根工字钢又承担了0.271×471＝127.64 KN,最终得出外侧两根工字钢共承担混凝土自重608.53 KN。
则每根工字钢承受304.265 KN，得每个平均集中荷载F＝20.3 KN。
②每个平均集中荷载再加上此处12＃工字钢自重0.113KN③28＃工字钢自重0.434 KN/m④每个平均集中荷载再加上此处方木重0.168 KN⑤施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa，每个平均集中荷载再加上0.284KN。
⑥振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa，每个平均集中荷载再加上0.568KN。
推出平均集中荷载为F＝20.3 KN +0.113KN +0.168 KN +0.284KN +0.568KN＝21.433KN。
则此工字钢受集中荷载和自重共同作用。
DE段计算：受力简图如右：q跨度1.325mF固定端剪应力的计算：剪应力验算：τ＝F合/A＝（4×21.433＋0.434×1.325）×1000/(55.45×0.0001)＝15.6MPa＜【τ】＝85 MPa固定端弯曲应力的计算：悬臂梁根部最大弯矩M=21.433×1.325+21.433×0.975＋21.433×0.625+21.433×0.275＋0.434×1.325×1.325/2=70KN.m悬臂梁根部最大弯曲应力＝70000/(508.15×10-6)=137.75 MPa＜【σ】＝145 MPa端部挠度计算：(叠加原理)W1＝FL3/ (3EI)＝21433×1.3253/(3×2×1011×7114.14×10-8)=0.00117m。
W2’＝FL3/ (3EI)＝21433×0.9753/(3×2×1011×7114.14×10-8)=0.000465m。
θ2＝FL2/ (2EI)＝21433×0.9752/(2×2×1011×7114.14×10-8)=0.000716m。
则W2＝0.000465+0.000716×0.35=0.00072mW3’＝FL3/ (3EI)＝21433×0.6253/(3×2×1011×7114.14×10-8)=0.000123m。
θ3＝FL2/ (2EI)＝21433×0.6252/(2×2×1011×7114.14×10-8)=0.000294m。
则W3＝0.000123+0.000294×0.7=0.00033mW4’＝FL3/ (3EI)＝21433×0.2753/(3×2×1011×7114.14×10-8)=0.00001m。
θ4＝FL2/ (2EI)＝21433×0.2752/(2×2×1011×7114.14×10-8)=0.000057m。
则W4＝0.00001+0.000057×1.05=0.00007mW5＝qL4/ (8EI)＝434×1.3254/(8×2×1011×7114.14×10-8)=0.000012m。
结论推出悬臂端挠度＝0.00117m＋0.00072m＋0.00033m＋0.00007m＋0.000012m＝2.3mmAC段验算：将AC段简化成外伸简支梁，经分析AC段受力受力满足要求的话，其他也满足要求,受力如下图：0.5m1.575m反力RB反力RCqF求反力RA及RB由静力平衡原理可得RA＝40.144KN, RB＝109.887KN跨中最大弯矩M=10.71 KN.M跨中最大应力＝M/W=10710/(508.15×10-6)=21MPa＜【σ】＝145 MPa3、45＃工字钢经分析45＃工字钢简化成简支梁，受力图如右：6.6m0.522m0.522mF12×F2F12×2×F2F3F36×F4RR经分析可将4.75m的块段纵向分成1.29m+1.46+2m,分别由三根45＃工字钢承担。
⑴、1.29m段的混凝土自重0.75m顶板的重量：W0.75=(0.28*2.4*0.75+0.4*0.75*0.5*2.4+(0.28+0.65)*2*0.5*2+0.55)*2.6*10=85.124KN0.75m底板的重量:W0.75=5.136*2.6*10=133.536 KN0.75m腹板的重量523.85 KN0.54m顶板的重量：35.55 KN0.54m底板的重量：71.81 KN0.54m腹板的重量：163.2 KN则得出1.29m段混凝土自重1013.07 KN⑵1.46m段的混凝土自重顶板自重＝96.1 KN底板自重＝194.2 KN腹板自重＝433.4 KN则得出1.46m段混凝土自重723.7 KN⑶2m段的混凝土自重顶板自重＝131.7 KN底板自重＝266 KN腹板自重＝575.12 KN则得出2m段混凝土自重972.82 KN经分析外侧的45＃工字钢受力最大，受力简图如上，整根工字钢承受2m段的腹板，顶板、底板及内模，外侧模和翼缘板的重量，各段重量计算如下：①、2m段腹板的重量30cm厚腹板的重量：107.83KN。
50cm厚腹板的重量：179.71KN。
12＃工字钢重量：0.68 KN28＃工字钢重量：1.7 KN施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,则集中荷载为0.6 KN振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 则集中荷载为1.2 KN则F1＝107.83＋0.729×179.71＋0.68＋1.7＋0.6＋1.2＝243 KN②、2m段顶板、底板、内模的重量顶板重量：131.7 KN底板重量：266 KN内模重量：35 KN12＃工字钢重量：4.87 KN28＃工字钢重量：6.94 KN方木重量：6.96 KN施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,则集中荷载为11.6 KN 振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 则集中荷载为23.2KN 则F4＝（131.7＋266＋35＋4.87＋6.94＋6.96＋11.6＋23.2）/8＝60.8 KN则F3＝60.8＋0.271×179.71＝109.5 KN③2m段外侧模和翼缘板的重量：翼缘板的重量：71.8 KN外侧模的重量：30 KN28＃工字钢的重量：5.64 KN施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,则集中荷载为7.5KN 振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 则集中荷载为15KN则F2＝（71.8＋30＋5.64＋7.5＋15）＝65 KN45a＃工字钢参数：80.38kg/m，Ix＝32241cm4，Wx＝1432.9cm3断面面积102.4cm2综上所述可以推出反力R＝665KN支撑处的剪力373 KN跨中最大弯矩M=87.04 KN.M跨中最大弯曲应力=M/W＝61MPa＜【σ】＝145 MPa4、钢管桩钢管桩长度4.72m钢管桩的长细比为34，小于129.5，属于强度破坏。