连续梁0号块支架简算
连续梁桥0号块托架设计
连续梁桥0号块托架设计模板与支架计算1、荷载取值静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量活载：施工荷载将截面分成如所示根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载⑴、砼单位体积重量：26.5 kN/ m3⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0 kN/ m2⑶、振捣砼产生的荷载：2.0 kN/ m2⑷、模板及支架产生的荷载：2.0 kN/ m2⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/ m2荷载系数：⑴、钢筋砼自重：1.2 ；⑵、模板及支架自重：1.2 ；⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4 ；⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4 ；⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4 ；⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4 ；⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4 ；作用在面板顺桥向1m长，横桥向1m宽的面荷载: 计算截面区域划分2、模板验算模板宽度取1m计算，作用在底模板上每m宽的均布荷载为：翼缘荷载：Q=1.2 X (29.495/3.55+2)+1.4 X (2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m腹板荷载：C2=1.2 X (82.865/0.5+2)+1.4 X (2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m底板荷载：Q 3=1.2 X (128.26/4.375+2)+1.4 X (2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m 2.1、底板底模板验算外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结 构计算。
取方木间距为0.3m 。
按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数:h=0.015m ；I=bh 3/12=1 X 0.0153/12=2.81 X 10-7 m ； A=bh=1X 0.015=0.015m 2 ； E=9.5 X 103 MpaW=bh/6=1 X 0.0152/6=3.75 X 10-5 m 3； EA=9.5X 103X 106X 0.015=1.425 X 108； EI=9.5 X 103X 106 X 2.81 X 10-7 =2669.5 ； P= Q 3=49.48KN/m ；建立力学模型：49.48 49.48 49.48 J v 11MI j 111111J i J 111111 j 11K I 111111 J r结构弯矩图:Mn ax =0.45kN -m弯矩正应力(T =M/W=0.45X 103 /(3.75 X 1O 5)=12MPa<[c w ]=13 MPa-0.45-0.45 -0.45-0.45./ K J0 2「呑3⑴（30.362.2、底板底模板验算外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结 构计算。
48连续梁0#托架计算书.
附件2中铁二局龙厦铁路LX-Ⅲ标段下东山特大桥（32+48+32）m连续梁0#块现浇托架设计计算书设计：复核：审核：中铁二局龙厦铁路LX-Ⅲ标工程指挥部第二项目部二OO八年一月二十日附件2下东山特大桥（32+48+32）m连续梁0#块托架计算书目录一、计算资料 (1)1.1工程概况 (1)1.20#段现浇支架方案 (1)1.3材料参数 (1)二、模板系统受力检算 (2)2.1计算荷载 (2)2.2底模验算 (2)2.3底模背肋验算（10*10方木） (3)三、托架系统受力检算 (4)3.1I20A工字钢验算 (4)3.22I32A工字钢横梁验算 (6)3.2三角托架验算 (8)3.3预埋件验算 (13)四、参考文献 (15)下东山特大桥（32+48+32）m连续梁0#块托架计算书一、计算资料1.1工程概况下东山特大桥4#-7#、47#-50#梁部为（32+48+32）m连续梁，设计采用挂篮悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽13m，底宽5.56m，顶板厚度43-60cm，底板厚度30-110cm，腹板厚度40-70cm，局部加宽至95㎝，中心梁高由3.4m渐变到2.8m。
连续梁0#段长8m，中心梁高3.4m，梁顶宽13m,梁底宽5.56m,顶板厚43㎝；腹板厚70-95㎝；底板厚60㎝～110㎝，支点处设有1个横隔板，横隔板厚1.6m。
这两联连续梁主墩桥墩为圆端形实心墩，墩高分别为：5#墩高26.5m，6#墩高34.5m；，48#、49#墩高36m。
1.2 0#段现浇支架方案由于这两联连续梁主墩都比较高，故0#段支架拟采用托架方案。
托架采用三角托架形式，纵梁采用2I28a工字钢，斜撑为2[25a槽钢，根部焊接在墩身上的预埋钢板上。
托架纵梁上利用挂篮底横梁（2I32工字钢）作横向分配梁，横梁与托架纵梁间设砂筒，用来调整、卸落底模系统。
横梁上设I20a工字钢纵梁，I20a工字钢腹板下间距30cm，其余部位间距60cm，其上再布设间距为20cm的10×10cm肋木作底模肋木，底模板采用18mm优质胶合木板。
0号段托架计算书
新灶桥（72.5+120+72.5）m连续梁0#段支架计算书一、计算资料1.1工程概况新灶桥（72.5+120+72.5）m连续梁对应墩号为8#-11#，设计采用挂篮悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽16m，底宽8m，顶板厚度28cm，腹板厚度50-70-90cm，底板厚度30-125.6cm，梁高由7.0m渐变到3.2m。
连续梁0#段长12m，中心梁高7.0m，顶板厚28㎝；腹板厚90㎝；底板厚73.34㎝～125.6㎝，支点处设有1个横隔板，横隔板厚2.5m。
0#段混凝土计划分两次浇注，第一次浇注底板及腹板上倒角处，第二次浇注顶板部分。
1.2 0#段支架现浇方案0#段支架拟采用托架方案，托架采用型钢搭设。
托架组成详见《0#块支架布置图》。
1、0#块模板组成0#块的模板由底模、芯模和外侧模组成，外侧模由专业厂家制作的定型钢模，其余模板均由胶合板和方木组成。
2、芯模托架芯模支撑由纵梁10×10cm方木，横梁(为利用挂篮芯模桁架)、φ48×3.5mm 无缝钢管支架（含顶、底托）组成。
3、外侧模托架外侧模托架由纵向[]25b工字钢利用悬臂端横梁支撑组成。
4、底模托架底模托架由纵向25b#工字钢、横梁32b双拼槽钢、直径530mm钢管支撑，56b双工字钢底横梁组成。
5、模板的卸落设备侧模采用14×14×28cm的三角钢卸落,芯模采用钢管顶托卸落,底模采用三角钢楔卸落。
1.3材料参数热轧普通型钢：[σ]=145Mpa，E=2.1×105MPa，[25b: A=39.91cm2，I x=3530.04cm4，W x=282.402cm3，31.39kg/m。
I25b: A=53.5cm2，I x=5283.96cm4，W x=422.72cm3，42kg/m。
I56b: A=146.45cm2，I x=68512.5cm4，W x=2446.69cm3，115kg/m。
连续梁88米跨0#块托架受力计算书
目录1、计算依据 (1)2、托架概述 (1)3、荷载传递 (2)4、荷载取值 (2)4.1、恒载 (2)4.2、活载 (3)4.3、材料强度 (3)4.3.1、A3钢 (3)4.3.2、枋木 (3)4.3.3、焊缝强度 (3)5、横梁验算(枋木) (4)5.1、纵梁受力分析 (4)5.2、内力计算 (4)5.3、强度及刚度验算 (5)6、横梁验算（I20A） (5)6.1、横梁的受力分析 (5)6.2、内力计算 (6)6.3、强度及刚度验算 (7)7、三角形托架验算 (7)7.1、布置形式 (7)7.2、三角形托架挑梁（2I45A）工字钢计算 (8)7.2.1、受力分析 (8)7.2.2、内力计算 (8)7.2.3、强度及刚度验算 (9)8、三角形托架斜撑（2I32A）工字钢计算 (10)8.1、受力分析 (10)8.2、内力计算 (11)8.3、强度及刚度验算 (11)9、三角形托架斜撑（2I32A）工字钢连接焊缝计算 (12)9.1、B点焊缝检算： (12)9.2、C点焊缝检算： (12)10、计算结论 (13)跳蹬河大桥3#、4#墩0＃块托架计算书—(52+88+52)m 连续梁1、计算依据1.1、《（52+88+52）m 连续梁设计图》1.2、《结构力学》 1.3、《材料力学》 1.4、《钢结构设计规范》 1.5、《建筑结构工程师手册》2、托架概述本托架工程搭设完成后，用于承受0#块荷载。
托架采用I45a 、I30a 、I20a 工字钢在墩帽及墩身预埋钢板上焊接三角托架支撑上部结构，上部采用I20a 工字钢作为横分配梁，再于横梁上搭设钢管支架和枋木桁架支撑0#块现浇模型。
支架布置简图如下，具体尺寸规格详见《0#块支托布置图》。
托架布置简图：托架侧面图中心纵剖立面图3、荷载传递荷载 枋木纵梁 工字钢横梁 三角托架 4、荷载取值根据箱梁的结构特点，箱梁的荷载全部由底板承受而验算支架的稳定性。
特大桥连续梁0号块支架的检算(例1)
特大桥连续梁0号块支架的检算一、支架结构支架的结构如下：1.支架从上到下依次为：箱梁外模架、底模、15*15横向方木，20号工字钢、45号工字钢、落架装置和直径1000壁厚为10mm的钢管，具体见图1。
2.钢管桩之间应设置交叉撑，以增加稳定性。
其数量应根据桥墩高度进行确定。
图1 箱梁0号块现浇支架二、支架结构材料参数1、木材（A-2红杉木）：顺纹弯应力[]13a MP σ=弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ=弹性模量 410a E MP =2、Q235钢材：拉压应力[]140 1.3182a MP σ=⨯=弯曲应力 []145 1.3188.5a w MP σ=⨯= 剪应力 []85 1.3110.5a MP τ=⨯=弹性模量 52.110a E MP =⨯三、支架计算为保证支架结构的安全，用有限元程序对支架结构进行计算。
1．荷载（1）梁的自重荷载：计算时考虑混凝土的容重为2.6t/m^3。
根据箱梁的体积，得到梁体自重荷载，腹板取10.92 t/m^2，底板与顶板取2.82 t/m^2。
（2）支架荷载：支架结构的自重程序可自动考虑。
（3）施工人员、施工料具、运输荷载：22 2.5/m q KN =（4）水平模板的砼振捣荷载：232/m q KN =（5）倾倒砼产生荷载：242/m q KN =（6）模板荷载：25 1.5/m q KN =图2 连续梁典型段面2．计算模型根据支架图，要分别对15X15方木、腹板下工20(底板下工20因荷载小于腹板下，故不计算)、工45和钢管桩进行检算。
3．计算结果 （1）15X15方木考虑到腹板下方木支撑很多，只检算底板处，按跨度为80公分三跨连续梁检算。
正应力图，最大应力：2.4Mpa, 安全3382700546430剪应力图，最大应力：0.8Mpa, 安全位移图，最大0.13mm，满足要求（2）腹板下工20的检算正应力图，最大值108Mpa, 结构安全。
剪应力图，最大48Mpa, 结构安全。
40+64+40m连续梁0#段支架计算
神华新准铁路巴准线施工一标公涅尔盖沟大桥连续梁0#段现浇支架计算书中铁十一局集团新准铁路巴准线施工一标项目经理部二〇一一年七月公涅尔盖沟大桥（60m+100m+60m）连续梁施工0#段现浇支架计算书一、设计说明0号段为预应力钢筋混凝土结构，长12m，中支点处梁高7.2m，端部梁高4.2m，截面采用单箱单室直腹板形式。
顶板厚为70~36cm，腹板厚120~50cm，底板厚度根部为144~40cm，按照圆曲线变化，圆曲线半径R=309.6667m。
顶板宽度7.4m，底板宽度5.4m，两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡，悬壁下设置通长的滴水槽。
二、现浇支架方案根据现场实际情况，为确保高墩施工安全，大桥3#、4#墩采用在每个墩前后两侧各立1排ф609×16钢管，每排5根，为方便0号段施工完成后拆除底模及支撑，钢管支撑高度以0号段底（含底模及方木背杠）最低处与支架平台顶之间能容纳最小长度的碗扣支架（含顶托底托）。
钢管支撑架立完成后，向钢管内灌入施工细砂，并灌水密实，以减小钢管的自由高度，钢管支撑上部焊接靴顶。
根据现场材料充分利用的原则，现浇平台采用三层型钢搭设，首先在钢管靴顶纵向铺设梁2I32b工字钢与之采用电焊联结，上部顺桥向采用1排32Ib工字钢，顶面铺设20Ia工字钢作为施工平台。
详细见下图三、荷载分析及结构受力计算为确保0#段施工的安全性，对现浇支架需进行受力检算及稳定性分析。
1、混凝土荷载：0号段设计浇筑混凝土数量为300.4m3，混凝土单位重量按26KN/ m3计，合计总重7810.4KN。
其中墩顶中支点处长5.4m，混凝土数量为149.2 m3，重量为3796KN；伸出墩身部分每端长3.3m，混凝土数量各为75.6m3，重量为1965.6KN；根据0#段混凝土结构，支撑部位在腹板处压力最大，为更全面地计算受力，同时分析底板及翼板。
（1）腹板处压力：伸出段腹板厚度为0.9m，高度选取平均高度为6.95m，长度为3.3m。
连续钢构桥0号块托架计算说明书
剪力设计值: V = 334 kN
弯矩设计值: M =5.2 kN·m
1.
(1)根据《混凝土结构设计规范》10.9.6条的规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍
满足要求。
(2)验算锚板的法向压力
预埋钢板尺寸:
A =600*450=270000 mm2
0.5fcA = 0.5×14.30×270000 = 1930500 N >260000 N满足要求！
(3)锚筋的受剪承载力系数
根据《混凝土结构设计规范》式10.9.1-5，得
0.437≤0.7
取v = 0.437
(4)求锚筋的受弯承载力系数
根据《混凝土结构设计规范》式10.9.1-6，得
(5)确定直锚筋层数影响系数
由于锚筋布置为四层，根据《混凝土结构设计规范》第10.9.1的规定，得
r = 0.85
泊松比
[σW]（Mpa）
[σ]（Mpa）
[τ]（Mpa）
Q235
2.06E+05
0.3
145
140
85
建立计算模型
采用结构有限元计算软件，建立空间结构模型。
1.2.1
水平挑梁与牛腿采用固结；斜撑两端均为刚接。
1.2.2
建立托架结构空间计算模型：
1.3
1.3.1
正面托架组合应力等值线
正面托架剪应力等值线
正面托架中间分配分配量端头1.2米123KN/M,中间57KN/M.
正面托架外分配量端头1.2米58KN/M,中间24KN/M.
侧面按照等截面1.2米计算的。比实际重量大很多，所以不考虑安全系数。
分配梁的分配系数3:7:2.4总量为(1.2*2.1*15)*25=945KN
(70+105+105+70)m连续梁0#块支架计算书#优选.
青田县瓯江四桥（步行桥）工程跨瓯江连续梁挂篮悬浇施工方案0#块支架计算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日目录1 编制依据........................................................... - 3 -2 方案简介........................................................... -3 -3 主要材料特性及参数................................................. - 5 -4 荷载计算........................................................... -5 -4.1 荷载类型...................................................... - 5 -4.2荷载组合....................................................... - 5 -4.3荷载计算....................................................... - 5 -5 0#块托架结构计算................................................... - 7 -5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 -5.2计算结果分析................................................... - 7 -5.2.1 纵向I25a工字钢纵梁分析 ............................... - 7 -5.2.2 横向双拼I45a工字钢横梁分析 ........................... - 8 -5.2.3 顺桥向牛腿分析 ........................................ - 9 -5.2.4 斜撑分析 ............................................. - 12 -5.2.5 管桩分析 ............................................. - 12 -5.2.6 整体变形分析 ......................................... - 15 -6 0#块内模、翼缘板支架计算.......................................... - 15 -6.1 内顶板、翼缘板底方木计算..................................... - 15 -6.2 侧模计算...................................................... - 18 -7 临时固结计算...................................................... - 20 -7.1 工况分析.......................................... 错误!未定义书签。
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新建铁路
兰州至乌鲁木齐第二双线甘青段
DK690+193酒泉立交特大桥
连续梁0号块支架简算
编制负责人：
审核负责人：
审批负责人:
中铁九局兰新铁路甘青段项目经理部
二〇一〇年八月
兰州至乌鲁木齐第二双线（甘青段）
酒泉立交特大桥悬浇0#段支架设计
一、工程概况
酒泉立交特大桥起讫里程为DK686+507.12-DK693+878.83，全长7371.71米。
孔跨形式为2(35-32m简支箱梁+（40+64+40）m连续梁+12-32m+2-24m简支箱梁+（40+64+40）m连续梁+28-32m+2-24m+24-32m+1-24m+19-32m+2-24m+20-32m+3-24m+10-32m 简支箱梁+（60+100+60）m连续梁+47-32m+1-24m+6-32m简支箱梁），该桥施工难度大、技术含量高为本标段重难点工程之一。
本桥位于酒泉市城乡结合部的城关区和西峰乡，经过路段多为经济作物种植区，农业大棚居多。
线路跨越酒泉市政道路肃州路和解放路，在DK691+954.29—DK692+054.29处跨越连霍高速公路。
二、外荷载计算：
A砼全=24.66，A砼中=6.32，A砼边=18.34，L中=4.7，L边=2
1、作用在支架上的荷载有
（1）模板按150kg／㎡计，纵横及牛腿自重按20t计，则总重量W1=模板表面积*0.15+20=59.37(t)；
（2）0#段悬臂砼重（砼重量按 2.6t／m³计），W2=922.569／14*4.9=322.89(t)；
（3）人员及堆放材料和设备按120kg／㎡计，W3=（7-2.1）*12.2*0.12=7.2(t)；
（4）砼施工捣固力按200kg／㎡计，W4=（7-2.1）
*12.2*0.2=11.9(t)；
（5）砼施工冲击力按200kg／㎡计，W5=（7-2.1）*12.2*0.2=11.9(t)。
2．受力简算：
2.1．荷载计算
图一36a工字钢19条
牛腿正面图
牛腿侧面图
图二
2.2.受力简图
（1）由于中牛腿主要受力结构为三排托架，所以三排托架以上的构件可作为外荷载按照传力机制作用于托架上，横向三排托架由于
支撑位置不同，分担的荷载不同，其可按图三所示。
12
3
图三
q1=（W1+W2+W3+W4+W5）／A 砼全* A 砼中／L 中
=（59.37+322.89+7.2+11.9+11.9）/24.66 *6.32／4.7 =22（t/m ）
q 2=（W1+W2+W3+W4+W5）／A 砼全* A 砼边／L 边 =（59.37+322.89+7.2+11.9+11.9）/24.66 *18.34／2 =150.3
根据边界条件，应用虚功原理，解一次超定静：
1 3.3501112(128.3)2[128.31128.3()]2222
x x x
q x q dx x x dx ∆=-+-⨯-⎰⎰ 3.35201222R x R x dx '
∆=⎰ 2110q R '∆+∆=
解之，得：222148.5()R R R t '"=+=
13127.8()R R t ==
（2）.纵向荷载分配
由（1）计算知，中间支架受力为最大。
通过纵梁、横梁及砂筒分担。
中间支梁为集中为集中荷载力，其受力图按图四所示。
图四
274.34900.32N L f cm AgE AgE ⨯∆=
==，230.3()R
q t L
==，则 N 1=N 2=74.3(t) 2.3支架计算 2.3.1 计算变形
由图4知，该托架主要变形为立柱受压变形
274.3490
0.32121.82N L f cm AgE E
⨯∆=
== 2.3.2 立柱应力计算 38.17uL
l
λ=
=2274.30.609(/)g 121.82N t cm A σ==
= [σ]=1.62(/)t cm 符合要求。
2.3.3 稳定计算
由结构图知立柱为2[36槽钢，形式为36×36cm 。
查表，得 Ag=2×60.91=121.82cm 2 J=2×11900=23800cm 4.则：
27.95l cm =
=。
两端视铰接偏于安全，则u=1. 于是38.17uL
l
λ=
= 查表20.609[]0.93 1.6 1.48(/)t cm σϕσ=<=⨯=，0.93ϕ=
2[]0.93 1.6 1.48(/)t cm ϕσ=⨯=
0.609[]σϕσ=<
符合要求。
2.3.4水平杆计算
由设计结构图知，水平杆作用力τ为集中荷载，靠墩侧承受剪力，前端传力于主杆，中段为非受力段，该水平杆只计算剪应力。
依《桥钢规》规定，[]0.71[]τσ=-，取2[]0.8[] 1.28(/)t cm τσ==。
而174.3
0.61121.82
N Ag τ=
==。
符合要求。
2.3.5砼局部受压计算
2.3.5.1.水平杆埋深1.5米，埋深型钢断面36×36cm ，则砼承受压力应力1 1.38N A
σ==（t ／cm 2
），考虑不均影响，取安全系数为2，则12 2.76N A
σ=⨯=（t ／cm 2
），根据《钢筋砼及预应力砼桥规》规定，
墩身砼为C35，[
]9.5
σ=，A为扩大砼承立面积，取宽为两托架，间距1／2宽1.6米，长度2.7米；则A=160×270=43200cm2，A2为
局部实际承受面积A2=150×36=5400cm2，
2.828
=，该值小于3，
取2.828。
则 t／cm2，[]
σσ
≤符合设计要求。
2.3.5.2.立柱底承台砼局部承压计算，从2.3.4.1计算可看出立柱底承台砼局部承压同理满足设计要求。
2.4．支架简算结论
（1）该支架承受最大应力为立柱应力0.609t／cm2小于许应力
1.6t／cm2,满足要求；
（2）最大变形为水平杆端部0.32cm小于L／400=1.22cm，满足要求；
（3）最大剪应力为水平杆靠近柱侧0.61t／cm2小于许应力
0.8t／cm2，满足要求；
（4）立杆符合稳定要求。
3．纵横梁简算
3.1.横梁计算
横梁采用挂蓝横梁，每条横梁由2[36钢组成，共2条：布置原则在靠近柱水平杆砂筒之上一条；另一条布置在支架立柱砂筒上。
有结构图知横梁为一次超静定连续梁，如图五
12
3
图五
由以上计算知：
12/q N L η=， η为荷载分配系数。
由梁砼断面形式计算， η=0.744，则：
1
74.30.744
27.62
q ⨯=
=
2
74.30.26
4.11
4.7q ⨯=
=
根据边界条件，应用虚功原理，解一次超定静方程： 1323.49()R R T ==, 227.53()R T = max 11.31()M t m =-⋅，max 9.86()M t m =⋅
22max
0.851(/)[] 1.6(/)M t cm t cm w σσ=
=≤=
符合要求。
由以上计算知，
12/q N L η=⋅ 其中，η为荷载分配系数。
由梁砼断面形式计算，10.744η=，20.26η=，则
174.30.744
27.6(/)2
q t m ⨯=
=
174.30.26
4.11(/)2
q t m ⨯=
= 根据边界条件，应用虚功原理，解一次超定静，得：
1323.49()R R t == 227.53()
R t = max 11.31()M t m =-⋅ m a x 9.86()
M t m =⋅ 22max 0.851(/)[] 1.6(/)M t cm t cm w
σσ==≤=
符合要求。
1.758.87400
L
f mm mm ∆=<= 符合要求。
3.2 纵梁计算
纵梁采用挂蓝，纵梁为19根36工字钢。
腹板底每侧6条，中间7条。
由梁横断面图可看出腹板底受外荷载最大，因此取腹板底6条型钢为检算对象。
计算图示如图六
1
2
图六
由图二有
150.3130.74.9
q ⨯==
则 1275.2()R R t == max 95.7()M t m =⋅
22max 1.6(/)[] 1.6(/)M
t cm t cm w
σσ====
符合要求。
490
12.212.340
f mm mm ∆=<
= 符合要求。
3.3 纵横梁结论：
（1）纵横梁最大应力在梁腹板底纵梁上，为1.6（t/m 2）,满足要求。
（2）最大变形在梁腹板底纵梁上，为12.2mm，满足规范要求。
4. 165、166号主墩支架计算结论:
（1）最大应力在梁腹板底纵梁上，为1.6（t/m2）,符合要求。
（2）最大变形在梁腹板底纵梁上，为12.2mm，符合要求。
（3）支架立柱稳定，符合要求。
（4）挂蓝底纵梁原设计为16条，其中腹板下为4条，现改为腹板下每侧6条，中间7条，新增3条。
165、166号主墩材料数量表。