第九章段塞流
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第九章西北旅游区ppt课件
第三节 宁夏旅游亚区 宁夏回族自治区，简称“宁”，首府银川，面积6.6万 多平方公里，人口630万（2010年）。其中，回族占l／3 左右，其余为汉、满等民族。历史上宁夏位于丝绸之路 上，曾是东西部交通贸易的重要通道；古老的黄河流经 宁夏397公里，滋润着千里沃野。大自然的鬼斧神工造就 了高山、平原、河流、绿洲、湖泊，自然风景和人文景 观交相辉映，使宁夏既有江南水乡的秀丽，又集塞外大 漠风光之雄浑，被誉为“塞上江南”。宁夏以蜚誉海内 外的“大漠、黄河、西夏、回乡及中国旅游最后处女地 ”为亮点。
历史癿年轮多元癿文化在这里积淀中原文化边塞文化河套文化丝路文化西夏文化伊斯兮文化等多种文化激荡交融浓郁癿回乡风情雄浑癿大漠风光秀癿塞上水色古老癿黄河文明神秘癿西夏文化构成了雄浑贺兮多彩银川癿城市形象形成了塞上湖城西夏古都回族之乡癿鲜明特色锤炼成包容诚信自强创新癿城市品栺
第九章 西北旅游区
知识目标： 1.掌握西北旅游区的自然、人文环境特点以及
（1）莫高窟
又称“千佛洞”，位于敦煌县城东南25公里的鸣沙山下。它是我国最大、 最著名的佛教艺术石窟，分布在鸣沙山崖壁上，全长1600米。现存石窟 492个，壁画总面积约45000平方米，彩塑佛像等造型2415尊。1987年被 列为“世界文化遗产”。莫高窟艺术的特点表现在建筑、塑像和壁画三者 的结合上。
。
一、主要旅游线路
甘肃省的旅游基本以古丝绸之路为主线，以兰州为中 心，向三面延伸。丝路之外的精华旅游线路如下：
1.华夏文明黄河旅游线：白银—兰州—临夏—甘南 中华民族的母亲河——黄河纵贯甘肃南北将近1000公 里，这也是一条著名的藏、回族民俗风情、宗教艺术 旅游线，也是中国最美的湿地生态、草原风光旅游线 。沿着此线，可以看到黄河第一湾、黄河三峡、黄河 石林、兰州的百里黄河风景线等景区，可以欣赏风格 各异的清真寺、世界上最大的藏传佛教学府拉卜楞寺 以及亚洲最美的草原风光甘南草原等景点。
第九章机床导轨的修理与调整
将被检验导轨放置于可调的支承垫铁上水平仪放置于导轨两端或中间位置初步校平导轨然后分段对导轨作等距离有限点测量用水平仪借助专用垫铁2使支承点首尾相接沿测量方向移动分别测出各段位置上水平仪气泡移动的格数并记录下来最后根据记录下来的数据作直线度误差曲线图
北京铁路局石家庄职工培训基地 主讲：邢建章 E-maiI:xingjz55@
5 2018/9/23
图9--2静压矩形导轨供 油系统图 1一油箱 2一滤油器 3一液压泵 4一溢流阀 5一精滤油器 6一可调节 流器7一油压表 8一软管 9—工作台导轨 10一油 腔 11一机床床身导轨
(3)静压导轨 如图9--2所示，利用液体的静压力，使导轨 在运动前完全浮起，由供油系统控制流量和恒压力，使两个相对 运动的导轨面处于纯液体状态摩擦，这种导轨称为静压导轨。其 优点是：导轨磨损小、寿命长，而且工作精度高、抗振性好，低 速时不爬行。其缺点是：结构复杂，对润滑油的洁净度要求高。 静压导轨一般用于重型机床及高精度机床。 重型机床 6
2018/9/23
(4)环形导轨 如图9--3所示，环 形导轨是各类机床回 转工作台的运动轨迹。 多用于立式车床、立 式滚齿轮机床、立式 磨床及插床等。其截 面形状有平面(矩形) 和v形(角度)两种，由 于导轨接触面较宽， 导轨副的刚度、精度 和稳定性都较好。
图9---3 环形导轨 a)底座(下导轨) b)工作台(上导轨)
塑料导轨
图9---7 贴塑导轨
12 2018/9/23
塑料软带材料是以聚四氟乙烯为基体，加以青铜粉、二硫化钼 和石墨等填充剂混合烧结并做成软带状，国内已有牌号TSF导 轨软带系列产品以及配套用的DJ胶粘剂。导轨软带使用工艺简 便，只要将导轨粘贴面作半精加工至表面粗糙度达尺。3．2～ 1．6，清洗粘贴面后，用胶粘剂黏合，加压固化，再经精加工 即可，如图9--7所示。 (2)注塑导轨 注塑导轨就是在定、动导轨之间采用注塑的方式制成塑料 导轨。注塑导轨是以环氧树脂和二硫化钼为基体，加入增塑剂， 混合成膏状，国内牌号为HNT。导轨注塑工艺简单，在调整好 固定导轨和运动导轨间相关位置精度后注入双组分塑料，固化 后将导轨分离即成塑料导轨副。
北京铁路局石家庄职工培训基地 主讲：邢建章 E-maiI:xingjz55@
5 2018/9/23
图9--2静压矩形导轨供 油系统图 1一油箱 2一滤油器 3一液压泵 4一溢流阀 5一精滤油器 6一可调节 流器7一油压表 8一软管 9—工作台导轨 10一油 腔 11一机床床身导轨
(3)静压导轨 如图9--2所示，利用液体的静压力，使导轨 在运动前完全浮起，由供油系统控制流量和恒压力，使两个相对 运动的导轨面处于纯液体状态摩擦，这种导轨称为静压导轨。其 优点是：导轨磨损小、寿命长，而且工作精度高、抗振性好，低 速时不爬行。其缺点是：结构复杂，对润滑油的洁净度要求高。 静压导轨一般用于重型机床及高精度机床。 重型机床 6
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(4)环形导轨 如图9--3所示，环 形导轨是各类机床回 转工作台的运动轨迹。 多用于立式车床、立 式滚齿轮机床、立式 磨床及插床等。其截 面形状有平面(矩形) 和v形(角度)两种，由 于导轨接触面较宽， 导轨副的刚度、精度 和稳定性都较好。
图9---3 环形导轨 a)底座(下导轨) b)工作台(上导轨)
塑料导轨
图9---7 贴塑导轨
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塑料软带材料是以聚四氟乙烯为基体，加以青铜粉、二硫化钼 和石墨等填充剂混合烧结并做成软带状，国内已有牌号TSF导 轨软带系列产品以及配套用的DJ胶粘剂。导轨软带使用工艺简 便，只要将导轨粘贴面作半精加工至表面粗糙度达尺。3．2～ 1．6，清洗粘贴面后，用胶粘剂黏合，加压固化，再经精加工 即可，如图9--7所示。 (2)注塑导轨 注塑导轨就是在定、动导轨之间采用注塑的方式制成塑料 导轨。注塑导轨是以环氧树脂和二硫化钼为基体，加入增塑剂， 混合成膏状，国内牌号为HNT。导轨注塑工艺简单，在调整好 固定导轨和运动导轨间相关位置精度后注入双组分塑料，固化 后将导轨分离即成塑料导轨副。
第九章 酒的检验(食品检验与分析)
2、试验方法
(1)主要测定仪器 ①全玻璃蒸馏器:500mL。 ②超级恒温水浴锅:精度士0.1℃。 ③附温度计比重瓶:25mL。
附温度计比重瓶
(2)测定方法
1)样品的制备。
酒 样
+
+
100mL蒸馏水 玻璃珠
接冷凝管 电炉缓慢加热
原容量瓶接馏出液
500mL蒸馏烧瓶
95mL、冰浴
加蒸馏水定容、混匀、备用
3、仪器
(1)酸度计: PHS-3C型，精度0.02pH。
(2)指示电极----玻璃电极:用前应在蒸馏水中浸泡 24h以上。使用后应立即清洗干净，长期浸入蒸馏水 中。
(3)参比电极----饱和甘汞电极:使用时，电极上端小 孔的橡皮塞应拔出。电极内氯化钾溶液应保持有少量 结晶，溶液中不得有气泡。
酸氢钾(C6 H 4CO2 HCO2 K ) 10.21g，用无二
氧化碳的水溶液溶解，并定容至1000mL 。
(2)0.01mol/L四硼酸钠标准缓冲溶液pH=9.18(25℃ ) 称取四硼酸钠( Na2 B4O7 •10 H 2O )3.81g，用无二氧化 碳的水溶液溶解，并定容至1000mL。
仪器结构:PHS-3C型
1-机箱 2-键盘 3-显示屏 4-多功能电极架 5-电极
4、注意事项
（1）玻璃电极的保质期为一年，出厂一年以后，不管 是否使用，其性能都会受到影响，应及时更换。
（2）第一次使用、或长期停用的pH电极，在使用前需 浸泡在蒸馏水中24h以上。
（3）测量前，应将仪器预热10～l5min，以便在测量 时保持较好的稳定性。
啤酒泡沫发生器视频
（3）迅速将盛满泡沫的标准杯+啤酒泡沫测定仪的探 针下，按下测量仪进行测量，数值自动显示，当读数 最终恒定时，记录下来的数值即为啤酒的泡持性。
第九章 侧钻工艺技术
1）用途：用于套管内侧钻开窗的磨铣工具。 用途：用于套管内侧钻开窗的磨铣工具。 特点：开窗速度快，窗口平整、圆滑，不形成死台阶。 2）特点：开窗速度快，窗口平整、圆滑，不形成死台阶。 结构：由上接头、球型体、矩形刀片、棱型刀片、 3）结构：由上接头、球型体、矩形刀片、棱型刀片、嵌焊在其上面
的YD合金及不同几何形状的硬质合金块组成的，如图8—7所示 YD合金及不同几何形状的硬质合金块组成的，如图8 合金及不同几何形状的硬质合金块组成的
第九章 套管开窗侧钻技术
侧钻就是侧向钻进，有裸眼侧钻和套管内侧钻两种。 侧钻就是侧向钻进，有裸眼侧钻和套管内侧钻两种。侧钻出一个井 眼的是一般侧钻井，侧钻出两个以上井眼的一般称谓分支井或多底井。 眼的是一般侧钻井，侧钻出两个以上井眼的一般称谓分支井或多底井。
套管开 窗侧钻 的用途
（1）钻多底井。 ）钻多底井。 （2）事故侧钻； ）事故侧钻； （3）已钻井偏离含油区； ）已钻井偏离含油区； （4）老油田枯竭采油井 ） 二次完井。 二次完井。
三、固井工具
双挂钩塞总成
阻 流 板 总 成 正 反 扣 接 头 总 成 双 挂 钩 堵 塞 杆 总 成
尾管悬挂器
双
阻 流 板
§9—2 侧钻工艺技术 2
一、侧钻井开窗前的准备工作
1、开窗段的选取
开窗段以上套管必须完好，套管封固质量良好。井斜角度小， 开窗段以上套管必须完好，套管封固质量良好。井斜角度小，井斜方位变 化小。开窗段的地层岩石较硬，地层无高压，不漏失，不坍塌。 化小。开窗段的地层岩石较硬，地层无高压，不漏失，不坍塌。 开窗口一般在目的层或套管损坏部位以上30米。套管开窗位置过高，要钻 开窗口一般在目的层或套管损坏部位以上 米 套管开窗位置过高， 进较长的一段才能进入油层，井眼越长，钻进和封固越困难。 进较长的一段才能进入油层，井眼越长，钻进和封固越困难。原井的油层套管 直径越小，侧钻的井眼长度应越短。 直径越小，侧钻的井眼长度应越短。套管开窗的位置应避开套管接箍 套管开窗的位置也不能太低，开窗位置低，则要用较大的井斜角度， 套管开窗的位置也不能太低，开窗位置低，则要用较大的井斜角度，这将使 增斜剧烈，增加造斜的困难，也使侧钻钻进难度提高。 增斜剧烈，增加造斜的困难，也使侧钻钻进难度提高。
的YD合金及不同几何形状的硬质合金块组成的，如图8—7所示 YD合金及不同几何形状的硬质合金块组成的，如图8 合金及不同几何形状的硬质合金块组成的
第九章 套管开窗侧钻技术
侧钻就是侧向钻进，有裸眼侧钻和套管内侧钻两种。 侧钻就是侧向钻进，有裸眼侧钻和套管内侧钻两种。侧钻出一个井 眼的是一般侧钻井，侧钻出两个以上井眼的一般称谓分支井或多底井。 眼的是一般侧钻井，侧钻出两个以上井眼的一般称谓分支井或多底井。
套管开 窗侧钻 的用途
（1）钻多底井。 ）钻多底井。 （2）事故侧钻； ）事故侧钻； （3）已钻井偏离含油区； ）已钻井偏离含油区； （4）老油田枯竭采油井 ） 二次完井。 二次完井。
三、固井工具
双挂钩塞总成
阻 流 板 总 成 正 反 扣 接 头 总 成 双 挂 钩 堵 塞 杆 总 成
尾管悬挂器
双
阻 流 板
§9—2 侧钻工艺技术 2
一、侧钻井开窗前的准备工作
1、开窗段的选取
开窗段以上套管必须完好，套管封固质量良好。井斜角度小， 开窗段以上套管必须完好，套管封固质量良好。井斜角度小，井斜方位变 化小。开窗段的地层岩石较硬，地层无高压，不漏失，不坍塌。 化小。开窗段的地层岩石较硬，地层无高压，不漏失，不坍塌。 开窗口一般在目的层或套管损坏部位以上30米。套管开窗位置过高，要钻 开窗口一般在目的层或套管损坏部位以上 米 套管开窗位置过高， 进较长的一段才能进入油层，井眼越长，钻进和封固越困难。 进较长的一段才能进入油层，井眼越长，钻进和封固越困难。原井的油层套管 直径越小，侧钻的井眼长度应越短。 直径越小，侧钻的井眼长度应越短。套管开窗的位置应避开套管接箍 套管开窗的位置也不能太低，开窗位置低，则要用较大的井斜角度， 套管开窗的位置也不能太低，开窗位置低，则要用较大的井斜角度，这将使 增斜剧烈，增加造斜的困难，也使侧钻钻进难度提高。 增斜剧烈，增加造斜的困难，也使侧钻钻进难度提高。
人教版初中物理八年级下册第九章《压强》测试(含答案解析)
一、选择题1．如图中的小实验能说明流体压强与流速的关系的是（）A．口吹硬币，硬币跳越木块B．水从容器侧壁的孔中喷出C．用硬纸片盖住塑料管管口，悬空塑料管中的水不会流出D．水静止时，连通器中的水面相平2．如图，下面的棋子被尺子快速打出，如图，说法正确的是（）A．此时最下面的象棋“马”受到了重力、支持力、摩擦力和被尺子敲打的力B．上面的棋子没有向左运动，是因为棋子受到了惯性力C．尺子敲击棋子，棋子飞了出去而尺子没有被弹飞，说明力的作用不是相互的D．由于四颗棋子比三颗棋子对桌面造成的压力大，但接触面积没有发生改变，因此实验前后桌子受到的压强变小了3．“生活处处有物理，留心观察皆学问”。
下面对生活中有关现象的解释，正确的是（）A．房屋屋顶做的坚实是为了防止大气压对它的作用B．用高压锅煮食物容易熟，是因为液体沸点随气体压强的增大而降低C．水坝的下部要比上部修得宽一些是因为水的压强随深度而增加D．鸡蛋砸石头，鸡蛋会碎掉是因为鸡蛋受到的力比石头大4．如图甲、乙所示，一块长木板放在水平桌面上。
现用一水平力F，向右缓慢匀速地推木板，使其一小部分露出桌面，如图乙所示。
在推木板的过程中，木板对桌面的压力F压、压强p和摩擦力f，下列说法正确的是（）A．推动过程中f=F B．木块在甲中对桌面的压力比乙中的小C．推动过程中摩擦力f变小D．木块在甲中对桌面的压强比乙中的大5．如图所示是舌尖上的美食﹣﹣运城油酥烧饼，从揉面团到压成面饼的制作过程，面团变成面饼后对水平面的（）A．压力变小B．压力变大C．压强变小D．压强变大6．下列说法正确的是（）A．骆驼具有宽大的脚掌，可以减小对地面的压力B．三峡船闸利用连通器的原理，让船只顺利通过大坝C．最早测出大气压强值的科学家是帕斯卡D．塑料吸盘能贴在光滑的墙面上，是因为吸盘对墙面有较大的吸引力7．日常生活中，人们的许多活动、做法都跟我们学过的物理知识有关，下列对涉及压强的事例论述不正确的是（）A．用吸管能把饮料吸入嘴里，其实是大气压强的作用B．菜刀钝了在磨石上磨一磨，是为了减小压强C．用高压锅煮食物熟得快是因为锅内气压加大使液体的沸点升高D．拦河坝坝堤筑成上窄下宽是因为液体的压强随深度增大而增大8．将玻璃瓶、两端开口的细玻璃管和橡皮塞组成如图所示的装置．装置内加入适量的液体，可完成如下四个实验：在这些实验的设计中，把微小变化放大以利于观察的是（）①验证力使物体发生形变；②观察大气压随高度的变化③观察液体的热胀冷缩：④模拟潜水艇的浮沉．A．①②③B．②③④C．①③④D．①②④9．如图所示，利用海绵、小桌、砝码探究“影响压力作用效果的实验”。
010第九章 中唐其他诗人
第九章中唐其他诗人第一节韩愈唐代诗歌到贞元、元和年间，又出现了第二次高潮。
多种多样艺术风格的诗人和诗派相继出现，使诗坛呈现全面繁荣的景象。
除前述影响最大的新乐府运动诸诗人外，其他诗人如韩愈、孟郊、柳宗元、刘禹锡、李贺等，在艺术上也各有创造，自成一家。
其中韩孟一派诗人的影响较大。
第一节韩愈韩愈不仅是杰出的散文家，也是一个在中唐诗坛上能够别开生面、勇于独创的诗人。
他在倡导古文运动的同时，也曾致力于诗歌的革新，以纠正大历十才子的平庸诗风。
在《荐士》诗里，他肯定了从《诗经》到建安诗歌的进步传统，认为晋宋诗歌已经“气象日雕耗”，而齐梁陈隋的诗，更是“搜春摘花卉，沿袭伤剽盗”。
并把陈子昂、李白、杜甫看作是诗歌革新的旗手。
在其他诗里，他更反复多次地对李白、杜甫加以赞美推崇。
但是，从创作实践来看，韩愈主要是继承李白诗的自由豪放，和杜甫诗的体格变化、“语不惊人死不休”的艺术传统，独立开拓道路。
和白居易着重继承杜甫现实主义精神有所不同。
韩愈在贞元年间的诗歌，对现实有一定的关怀。
如《汴州乱》、《归彭城》、《龊龊》等诗，反映了藩镇兵将叛乱的历史事件，对人民疾苦也有所接触。
《谢自然诗》、《送灵师》等诗表现了他反对佛老、斥责神怪迷信的思想。
其他许多咏怀、赠答的诗，抒发了自己和朋友们怀才不遇或遭受贬谪的牢骚愤懑。
这些诗不仅内容和他的散文大体一致，在形式上，也有明显的散文化的倾向。
这和他前期提倡儒学复古、致力于古文运动是分不开的。
他这些诗篇也受到杜甫一部分诗歌的启发，表现了雄才博学、好发议论、格调拗折、造语生新的特点。
例如《此日足可惜赠张籍》，前人曾认为“仿佛《彭衙》、《北征》光景”。
今天看来，虽然他爱国忧民的思想深度，艺术语言的朴素亲切，仍然不及杜诗。
但是，他关怀现实的态度，长篇叙事的规模，在叙事中融合抒情、议论的特点，确有和杜诗相似之处。
但是，这一时期也出现了一些艺术上失败的作品，如《嗟哉董生行》由于过分散文化，失去诗的特点。
第九章船舶管系之九
6. 对与冲洗系统有联系的管子，例如油舱加油 管、空气管、输送泵抽吸管等，用压缩空气对管路 进行吹洗。
的清洁度通常优于新油，对冲洗车内的油在冲洗 结
束后提取油样进行粒子计数确认，当质量优于或 与新油相当时，将冲洗车各接管做好封口工作，以 作
下一次冲洗使用。当发现油样质量比新油明显差， 将油从冲洗车内抽出，对冲洗车做清洁工作，并 由 质保部门认可。钢质冲洗临时管用于多艘船舶的， 在冲洗前作检查，不清洁的重新酸洗、喷油。
盲板 冲洗泵 高压油泵
时管和高压油泵接通，然后 在冲洗泵连接的管路上加装 盲板，如图所示。
压力油管
图9.1.1 液压系统投油前 按密性要求连接示意图
2、安装要求和方法 ⑴ 油水舱内吸入管上盲板靠近吸口； ⑵ 天花板、里子板内管系包括合拢管全部制 作、安装结束并参与密性，不装盲板； ⑶ 对管径较小、压力较低的管子可在法兰内 加装铁皮盲板，大口径管、高压管用盲法兰。由 于铁皮盲板受力后会变形，取出时必须拆开管路。 因此，当吸口离舱底距离很小时，为避免因无足 够间距拆开管路取出铁皮盲板，不可在管系与吸 口法兰之间加铁皮盲板，而应移开吸口，在管子 上装盲法兰。
三、冲洗设备、附件及材料
常用的冲洗设备、附件及材料有泵、油柜、 过滤器、阀、临时管、过滤纸、振动器、
加热器、检查袋、遮盖主机十字头轴承用的抱裙、 木槌、冲洗专用盲法兰、压力表和温度计。
㈠泵 泵一般采用船厂自备的泵。但对于主机滑油 系统，通常使用船上的主机滑油泵。主机燃油供给 泵、主机燃油循环泵在征得船东同意的情况下，也 可作为冲洗泵。
由于除了固体粒子以外，其他杂物也会对系统工 作带来影响。这些固体粒子和杂物无法用人工方法去 除，因此，必须使用冲洗的方法来去除，以保证系统 能正常工作。
的清洁度通常优于新油，对冲洗车内的油在冲洗 结
束后提取油样进行粒子计数确认，当质量优于或 与新油相当时，将冲洗车各接管做好封口工作，以 作
下一次冲洗使用。当发现油样质量比新油明显差， 将油从冲洗车内抽出，对冲洗车做清洁工作，并 由 质保部门认可。钢质冲洗临时管用于多艘船舶的， 在冲洗前作检查，不清洁的重新酸洗、喷油。
盲板 冲洗泵 高压油泵
时管和高压油泵接通，然后 在冲洗泵连接的管路上加装 盲板，如图所示。
压力油管
图9.1.1 液压系统投油前 按密性要求连接示意图
2、安装要求和方法 ⑴ 油水舱内吸入管上盲板靠近吸口； ⑵ 天花板、里子板内管系包括合拢管全部制 作、安装结束并参与密性，不装盲板； ⑶ 对管径较小、压力较低的管子可在法兰内 加装铁皮盲板，大口径管、高压管用盲法兰。由 于铁皮盲板受力后会变形，取出时必须拆开管路。 因此，当吸口离舱底距离很小时，为避免因无足 够间距拆开管路取出铁皮盲板，不可在管系与吸 口法兰之间加铁皮盲板，而应移开吸口，在管子 上装盲法兰。
三、冲洗设备、附件及材料
常用的冲洗设备、附件及材料有泵、油柜、 过滤器、阀、临时管、过滤纸、振动器、
加热器、检查袋、遮盖主机十字头轴承用的抱裙、 木槌、冲洗专用盲法兰、压力表和温度计。
㈠泵 泵一般采用船厂自备的泵。但对于主机滑油 系统，通常使用船上的主机滑油泵。主机燃油供给 泵、主机燃油循环泵在征得船东同意的情况下，也 可作为冲洗泵。
由于除了固体粒子以外，其他杂物也会对系统工 作带来影响。这些固体粒子和杂物无法用人工方法去 除，因此，必须使用冲洗的方法来去除，以保证系统 能正常工作。
第九章常见急症-2020年3月
支气管哮喘急性发作时胸部过度 充气状态，吸气性三凹征， 双肺闻及广泛的呼气相哮鸣音，严重的哮喘发作无哮鸣音 （静寂胸）。；
COPD常见呼吸浅快、桶状胸、叩诊过清音，辅助呼吸机 参与呼吸运动甚至出现胸腹矛盾运动；
气胸常见胸廓饱满、叩诊呈鼓音、听诊呼吸音减弱或消失；
第一节 呼吸困难
➢ 辅助检查 ✓ 血氧饱和度监测 ✓ 动脉血气分析 ✓ 胸部X线或CT检查 ✓ 心电图 ✓ 血常规 ✓ 特殊检查：肺动脉造影、肺功能等
吸气与呼气均费力，呼吸频率增 重症肺炎、肺水肿、气胸、肺间
快，深度变浅、呼吸音异常
质纤维化、胸腔积液、ARDS
劳动、平卧时加重，休息、坐位 急性左心衰、急性冠脉综合征、
时减轻
严重心律失常
深而大或浅而慢的呼吸困难
CO中毒、有机磷杀虫剂中毒、 药物中毒、毒蛇咬伤
心率快，相关疾病史
中毒贫血、甲亢危象、糖尿病酮 症酸中毒、尿毒症
第一节 呼吸困难
➢ 临床表现 1. 呼吸形态的改变： （1）呼吸频率：呼吸频率增快常见呼吸系统疾病、心血管疾 病、贫血、发热等；呼吸频率减慢多见于急性镇静催眠药物 中毒、CO中毒等。 （2）呼吸深度：加深见于糖尿病及尿毒症酸中毒，呼吸中枢 受刺激，出现深而慢的呼吸，称为酸中毒深大呼吸或库斯莫 尔呼吸。变浅见于肺气肿、呼吸机麻痹及镇静剂过量等。呼 吸浅快，常见于癔症发作。 （3）呼吸节律：节律异常表现为Cheyne-Stokes呼吸（潮式呼 吸）或Biot呼吸（间停呼吸），是呼吸中枢兴奋性降低的表现， 反应病情严重。
疾病分类
肺源性呼吸困难
症状描述
常见疾病
吸气性呼吸困难 呼气性呼吸困难 混合型呼吸困难 心源性呼吸困难 中毒性呼吸困难 血液及内分泌呼吸困难 神经精神性与肌病性呼吸困难
COPD常见呼吸浅快、桶状胸、叩诊过清音，辅助呼吸机 参与呼吸运动甚至出现胸腹矛盾运动；
气胸常见胸廓饱满、叩诊呈鼓音、听诊呼吸音减弱或消失；
第一节 呼吸困难
➢ 辅助检查 ✓ 血氧饱和度监测 ✓ 动脉血气分析 ✓ 胸部X线或CT检查 ✓ 心电图 ✓ 血常规 ✓ 特殊检查：肺动脉造影、肺功能等
吸气与呼气均费力，呼吸频率增 重症肺炎、肺水肿、气胸、肺间
快，深度变浅、呼吸音异常
质纤维化、胸腔积液、ARDS
劳动、平卧时加重，休息、坐位 急性左心衰、急性冠脉综合征、
时减轻
严重心律失常
深而大或浅而慢的呼吸困难
CO中毒、有机磷杀虫剂中毒、 药物中毒、毒蛇咬伤
心率快，相关疾病史
中毒贫血、甲亢危象、糖尿病酮 症酸中毒、尿毒症
第一节 呼吸困难
➢ 临床表现 1. 呼吸形态的改变： （1）呼吸频率：呼吸频率增快常见呼吸系统疾病、心血管疾 病、贫血、发热等；呼吸频率减慢多见于急性镇静催眠药物 中毒、CO中毒等。 （2）呼吸深度：加深见于糖尿病及尿毒症酸中毒，呼吸中枢 受刺激，出现深而慢的呼吸，称为酸中毒深大呼吸或库斯莫 尔呼吸。变浅见于肺气肿、呼吸机麻痹及镇静剂过量等。呼 吸浅快，常见于癔症发作。 （3）呼吸节律：节律异常表现为Cheyne-Stokes呼吸（潮式呼 吸）或Biot呼吸（间停呼吸），是呼吸中枢兴奋性降低的表现， 反应病情严重。
疾病分类
肺源性呼吸困难
症状描述
常见疾病
吸气性呼吸困难 呼气性呼吸困难 混合型呼吸困难 心源性呼吸困难 中毒性呼吸困难 血液及内分泌呼吸困难 神经精神性与肌病性呼吸困难
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第九章 段塞流
李玉星
引言
段塞流是多相管流最常遇到的一种流型，在许多操作条件下（正 常操作、启动、输量变化）混输管道中常出现段塞流。其特点是 气体和液体交替流动，充满整个管道流通面积的液塞被气团分割， 气团下方沿管底部流动的是分层液膜。管道内多相流体呈段塞流 时，管道压力、管道出口气液瞬时流量有很大波动，并伴随有强 烈的振动，对管道及与管道相连的设备有很大的破坏，使管道下 游的工艺装置很难正常工作。
由于液塞前锋的拾液和尾部的脱液，液塞前锋的运动速度 比液塞体内流体的运动速度快，称其为平移速度。1975年， Dukler和Hubbard提出了一个计算平移速度的模型，即
vt vs1C
C 0 .0 2 1 ln R e s 0 .0 2 2
31
液塞含液率的确定
Gregory（1978）经验关系式
36
液膜区特性参数
液膜区动量方程可以改写为
fwLL42S~Lvs2L
~
fwgg42S~gvs2g
在上述措施中，立管底部注气和顶部节流已有应用实例，但用注气法解决强烈 段塞流的费用太高，因而常采用各种顶部节流法。
13
立管顶部节流原理
为使系统稳定运行，必须在立管底部出现新液塞并在立管内增长 至顶部前，将液塞排出立管，使气液混合物在系统中连续流动， 即把混合物速度Umix（定义为气液折算速度之和）作为控制参 数。若Umix减小表示发生阻塞，为举升刚形成的液塞，出油管 道的压力应高于立管下游分离器或捕集器正常平均操作压力。立 管顶部节流可增大管道和捕集器之间的差压，利于在立管内刚形 成的小液塞流向捕集器。
增加小分离器和控制系统后，主 分离器液位和立管底部压力相当 稳定。
18
Dunbar 16”管道强烈段塞流的抑制
Dunbar位于北海英国海域北侧，它及它的卫星油田Ellon包括一 座生产平台和通向Alwyn north 平台（NAB平台）的16英寸和 长22km的多相流管道，87年投产。来自Ellon水下井口的气体 和Dunbar的油气混合，送往Alwyn north生产处理装置。最大 流量7791m3油/d和7.9MMSCMD，流量变化范围较大，特别 当Ellon不生产时，管道操作处于不稳定状态，产生立管诱导型 强烈段塞流。
（3）液塞流出 当管道压力足以举升立管内的液柱时，液体开始由立管顶部排出。 起初排液速度较低，当气体串入立管后液体加速，在很短时间内液体流量达到峰 值流量（常为平均流量的几倍），如果分离器或捕集器没有控制系统将淹没容器；
（4）管道气体排出 最后，液塞上游积聚的气体极快排出立管，进入平台的接收 装置，使装置工作失常。此时，立管内气体流速减小，管道压力下降，又开始新 一轮循环。
29
段塞流特性参数计算
液塞捕集器的工艺计算与段塞流特性参数密切相关，表征 段塞流特性的参数有很多，基本上可以分为两大类： 液塞区特性参数：包括液塞含液率，平均液塞长度，最 大液塞长度，液塞速度以及平移速度； 液膜区特性参数：包括液膜含液率，液膜速度，气泡速 度和平均气泡长度。
30
液塞区特性参数
压力传送器失效时，HIC1作为备用设施。
高输量控制方式。在高输量下，管道流态非常稳定，不会引起立
管的严重段塞流。在NAB平台的立管底也不需要保持89巴的压
力。为不超过Dunbar的最大操作压力（129巴），必须由手动
控制器HIC2打开16”入口主阀PV2。
24
25
气体自举
26
pump
27
第三节 段塞流特性参数计算
4 ,5
S c ott
4 ,0
1 ,6
1 ,8
2 ,0
2 ,2
2 ,4
2 ,6
2 ,8
3 ,0
3 ,2
ln D （ 英 寸 ）
35
最大液塞长度的确定
Norris（1982）经验关系式
Lsmaxexp1.54lnLs
假设液塞长度按对数正态分布，最大液塞长度出现的概率
为0.001，则
Lsmaxexp3.08lnLs
21
22
23
低输量控制方式。由立管底部压力传感器（有比例、积分、微分 线路PC1）控制接收Dunbar油气的分离器入口的段塞控制阀 PV1，使立管底部压力达89巴。手动控制器HIC1用于平缓地切 换为立管压力自动控制，并在管道再启动时（管内有很大的液体
持留量）限制分离器入口流量。此外，HIC1用来限制PV1的开 度，以免由于小的波动使阀失效而引起工艺条件的波动。在海底
液膜高度均匀一 致，液膜含液率 和液膜速度为定 值
液膜高度是变化 的，液膜含液率 和液膜速度也随 之变化
vb
vf
模型 I
vb
vf
模型 II
vs
vs
28
段塞流特性参数计算
段塞流模型的建立基于以下几个假设： 液塞内的小气泡和液相以相同的速度运动，并且都是以 混合物速度运动； 液膜内不含小气泡，气泡中也不含小液滴； 液塞前锋拾液量和尾部脱液量相等，即液塞长度保持不 变。
Scott（1987）经验关系式
ln L s 25.414428.4948lnD 0.1
34
Brill关系式 , Norris关系式 Scott关系式 Scott关系式的
计算结果与实 测值最为接近。
ln L s（ 英 尺 ）
7 ,5
7 ,0
6 ,5
6 ,0
5 ,5
实测值
5 ,0
B rill
N9
Brill（1981）经验关系式
2
H L s 1 . 0 0 . 0 1 e x p a b l n v s g c l n v s g
a0.527 02 .4838 vsL 39
b2.0140 5.1178vs7 L8
c0.2020 7.0118 vs1 L9
2
第一节 段塞流形成机理
段塞流分类 水动力段塞流(hydrodynamic slugging)
管道内气液折算速度正好处于流型图段塞流的范围内所诱发的段 塞流，水动力段塞流又可细分为：普通稳态水力段塞流和由于气 液流量变化诱发的瞬态段塞流，发生这种段塞流时一般气液流量 较大;地形起伏诱发段塞流
12
段塞流的抑制方法
强烈段塞流的抑制法 :抑制强烈段塞流的方法较多，基本上从设计和增加附加设 备两方面解决。例如： 减小出油管直径，增加气液流速； 立管底部注气，减小立管内气液混合物柱的静压，使气体带液能力增强 采用海底气液分离器如海下液塞捕集器 在海底或平台利用多相泵增压； 气体自举 立管顶部节流－最经济、实用的抑制方法
8
强烈段塞流
段塞流形成机理
9
（1）液体堵塞和液塞变长 在立管内较小气流速度下，管内的液体向下流动，积 聚在立管底部。它堵塞了管道内流来的气液混合物，使液塞上游的管道压力增大， 液塞变长。管道出口几乎没有液体流出，排出的气量也很小；
（2）气体压力增大 管道内压力增大，同时液体继续积聚液塞增长，立管内的液 位逐渐上升。当管道压力高于立管液体静压头时，才有液体从立管顶部流出；
传感器）。因而提出用出口具有
控制阀的小型分离器（用4个传感
器）实现控制阀的功能。
15
控制电路图
PID1用来控制小型分离器 的液位，使测试与控制阀 适当分开。PID2操作气阀 开度控制Umix（在大致 稳定液位时控制气阀直接 影响立管压力）。具有液 体排出阀的小型分离器能 保证气体不会从底部流出、 液体不从顶部流出。PID3 通过控制小型分离器的压 力为PID2建立设定值。这 是因为通常不可能测定出 油管线入口处的Umix。 PID3作为低增益积分器， 能很好地产生出油管内 Umix时均值。
3 ,4
3 ,6
3 ,8
混 合 物 速 度 （ m /s ）
4 ,0
4 ,2
33
平均液塞长度的确定
Brill（1981）经验关系式
ln L s 2 .6 6 3 5 .4 4 1 lnD 0 .5 0 .0 5 9 ln v m
Norris（1982）经验关系式
lnL s2.0994.859lnD0.5
计算表明：在很大流量范围内（特别当Ellon不生产时）， 特别是在低流量和低气油比时，管道处于立管诱导型强烈 段塞流。使NAB处理设备超压、火炬过负荷。
19
Dunbar 16”管道强烈段塞流的抑制
20
防止强烈段塞流的操作策略 使多相流管道流动稳定最有效的方法是：增加Ellon采 气量或增加Dunbar的产量。然而，在很宽流量范围内 操作条件处于强烈段塞流，因而所选段塞控制系统包括： 管道节流防止液塞在立管底部堵塞。对Dunbar管道防 止强烈段塞流所需的立管底部最小压力为84bar。图11 为控制工艺，图12为段塞控制系统。
小。如前者的影响大于后者，则波浪增大直至管顶，形成
段塞（见图1）。水动力段塞流型区可根据管道条件由流型
图判别，或用以Taitel-Dukler流型划分法为基础的各种流
型计算相关法判别。
6
段塞流形成机理
地形起伏诱发段塞流
7
图2表示低输量下湿天然气管顶的流动情况。在下坡管段中 含液率仅百分之几，气液处于分层流。下坡段的液体到达 管道低部，下游上坡段的部分液体倒流，使管道低部聚集 液体，并阻碍气体流动。于是，管道底部的气体流速增大， 带液能力增强，使上坡段的含液率大幅增加，可达50％左 右，在上坡段就形成了段塞流。由上看出，这类段塞流在 低气液流量下发生。在稳态多相流软件中，这能采用分段 计算。瞬态软件可跟踪段塞的形成、发展。
地形起伏诱发段塞流
由于液相在管道低洼处积聚堵塞气体通道而诱发的段塞流，常在 低气液流量下发生强烈段塞流(severe slugging)
3
段塞流分类
强烈段塞流(severe slugging)
李玉星
引言
段塞流是多相管流最常遇到的一种流型，在许多操作条件下（正 常操作、启动、输量变化）混输管道中常出现段塞流。其特点是 气体和液体交替流动，充满整个管道流通面积的液塞被气团分割， 气团下方沿管底部流动的是分层液膜。管道内多相流体呈段塞流 时，管道压力、管道出口气液瞬时流量有很大波动，并伴随有强 烈的振动，对管道及与管道相连的设备有很大的破坏，使管道下 游的工艺装置很难正常工作。
由于液塞前锋的拾液和尾部的脱液，液塞前锋的运动速度 比液塞体内流体的运动速度快，称其为平移速度。1975年， Dukler和Hubbard提出了一个计算平移速度的模型，即
vt vs1C
C 0 .0 2 1 ln R e s 0 .0 2 2
31
液塞含液率的确定
Gregory（1978）经验关系式
36
液膜区特性参数
液膜区动量方程可以改写为
fwLL42S~Lvs2L
~
fwgg42S~gvs2g
在上述措施中，立管底部注气和顶部节流已有应用实例，但用注气法解决强烈 段塞流的费用太高，因而常采用各种顶部节流法。
13
立管顶部节流原理
为使系统稳定运行，必须在立管底部出现新液塞并在立管内增长 至顶部前，将液塞排出立管，使气液混合物在系统中连续流动， 即把混合物速度Umix（定义为气液折算速度之和）作为控制参 数。若Umix减小表示发生阻塞，为举升刚形成的液塞，出油管 道的压力应高于立管下游分离器或捕集器正常平均操作压力。立 管顶部节流可增大管道和捕集器之间的差压，利于在立管内刚形 成的小液塞流向捕集器。
增加小分离器和控制系统后，主 分离器液位和立管底部压力相当 稳定。
18
Dunbar 16”管道强烈段塞流的抑制
Dunbar位于北海英国海域北侧，它及它的卫星油田Ellon包括一 座生产平台和通向Alwyn north 平台（NAB平台）的16英寸和 长22km的多相流管道，87年投产。来自Ellon水下井口的气体 和Dunbar的油气混合，送往Alwyn north生产处理装置。最大 流量7791m3油/d和7.9MMSCMD，流量变化范围较大，特别 当Ellon不生产时，管道操作处于不稳定状态，产生立管诱导型 强烈段塞流。
（3）液塞流出 当管道压力足以举升立管内的液柱时，液体开始由立管顶部排出。 起初排液速度较低，当气体串入立管后液体加速，在很短时间内液体流量达到峰 值流量（常为平均流量的几倍），如果分离器或捕集器没有控制系统将淹没容器；
（4）管道气体排出 最后，液塞上游积聚的气体极快排出立管，进入平台的接收 装置，使装置工作失常。此时，立管内气体流速减小，管道压力下降，又开始新 一轮循环。
29
段塞流特性参数计算
液塞捕集器的工艺计算与段塞流特性参数密切相关，表征 段塞流特性的参数有很多，基本上可以分为两大类： 液塞区特性参数：包括液塞含液率，平均液塞长度，最 大液塞长度，液塞速度以及平移速度； 液膜区特性参数：包括液膜含液率，液膜速度，气泡速 度和平均气泡长度。
30
液塞区特性参数
压力传送器失效时，HIC1作为备用设施。
高输量控制方式。在高输量下，管道流态非常稳定，不会引起立
管的严重段塞流。在NAB平台的立管底也不需要保持89巴的压
力。为不超过Dunbar的最大操作压力（129巴），必须由手动
控制器HIC2打开16”入口主阀PV2。
24
25
气体自举
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pump
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第三节 段塞流特性参数计算
4 ,5
S c ott
4 ,0
1 ,6
1 ,8
2 ,0
2 ,2
2 ,4
2 ,6
2 ,8
3 ,0
3 ,2
ln D （ 英 寸 ）
35
最大液塞长度的确定
Norris（1982）经验关系式
Lsmaxexp1.54lnLs
假设液塞长度按对数正态分布，最大液塞长度出现的概率
为0.001，则
Lsmaxexp3.08lnLs
21
22
23
低输量控制方式。由立管底部压力传感器（有比例、积分、微分 线路PC1）控制接收Dunbar油气的分离器入口的段塞控制阀 PV1，使立管底部压力达89巴。手动控制器HIC1用于平缓地切 换为立管压力自动控制，并在管道再启动时（管内有很大的液体
持留量）限制分离器入口流量。此外，HIC1用来限制PV1的开 度，以免由于小的波动使阀失效而引起工艺条件的波动。在海底
液膜高度均匀一 致，液膜含液率 和液膜速度为定 值
液膜高度是变化 的，液膜含液率 和液膜速度也随 之变化
vb
vf
模型 I
vb
vf
模型 II
vs
vs
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段塞流特性参数计算
段塞流模型的建立基于以下几个假设： 液塞内的小气泡和液相以相同的速度运动，并且都是以 混合物速度运动； 液膜内不含小气泡，气泡中也不含小液滴； 液塞前锋拾液量和尾部脱液量相等，即液塞长度保持不 变。
Scott（1987）经验关系式
ln L s 25.414428.4948lnD 0.1
34
Brill关系式 , Norris关系式 Scott关系式 Scott关系式的
计算结果与实 测值最为接近。
ln L s（ 英 尺 ）
7 ,5
7 ,0
6 ,5
6 ,0
5 ,5
实测值
5 ,0
B rill
N9
Brill（1981）经验关系式
2
H L s 1 . 0 0 . 0 1 e x p a b l n v s g c l n v s g
a0.527 02 .4838 vsL 39
b2.0140 5.1178vs7 L8
c0.2020 7.0118 vs1 L9
2
第一节 段塞流形成机理
段塞流分类 水动力段塞流(hydrodynamic slugging)
管道内气液折算速度正好处于流型图段塞流的范围内所诱发的段 塞流，水动力段塞流又可细分为：普通稳态水力段塞流和由于气 液流量变化诱发的瞬态段塞流，发生这种段塞流时一般气液流量 较大;地形起伏诱发段塞流
12
段塞流的抑制方法
强烈段塞流的抑制法 :抑制强烈段塞流的方法较多，基本上从设计和增加附加设 备两方面解决。例如： 减小出油管直径，增加气液流速； 立管底部注气，减小立管内气液混合物柱的静压，使气体带液能力增强 采用海底气液分离器如海下液塞捕集器 在海底或平台利用多相泵增压； 气体自举 立管顶部节流－最经济、实用的抑制方法
8
强烈段塞流
段塞流形成机理
9
（1）液体堵塞和液塞变长 在立管内较小气流速度下，管内的液体向下流动，积 聚在立管底部。它堵塞了管道内流来的气液混合物，使液塞上游的管道压力增大， 液塞变长。管道出口几乎没有液体流出，排出的气量也很小；
（2）气体压力增大 管道内压力增大，同时液体继续积聚液塞增长，立管内的液 位逐渐上升。当管道压力高于立管液体静压头时，才有液体从立管顶部流出；
传感器）。因而提出用出口具有
控制阀的小型分离器（用4个传感
器）实现控制阀的功能。
15
控制电路图
PID1用来控制小型分离器 的液位，使测试与控制阀 适当分开。PID2操作气阀 开度控制Umix（在大致 稳定液位时控制气阀直接 影响立管压力）。具有液 体排出阀的小型分离器能 保证气体不会从底部流出、 液体不从顶部流出。PID3 通过控制小型分离器的压 力为PID2建立设定值。这 是因为通常不可能测定出 油管线入口处的Umix。 PID3作为低增益积分器， 能很好地产生出油管内 Umix时均值。
3 ,4
3 ,6
3 ,8
混 合 物 速 度 （ m /s ）
4 ,0
4 ,2
33
平均液塞长度的确定
Brill（1981）经验关系式
ln L s 2 .6 6 3 5 .4 4 1 lnD 0 .5 0 .0 5 9 ln v m
Norris（1982）经验关系式
lnL s2.0994.859lnD0.5
计算表明：在很大流量范围内（特别当Ellon不生产时）， 特别是在低流量和低气油比时，管道处于立管诱导型强烈 段塞流。使NAB处理设备超压、火炬过负荷。
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Dunbar 16”管道强烈段塞流的抑制
20
防止强烈段塞流的操作策略 使多相流管道流动稳定最有效的方法是：增加Ellon采 气量或增加Dunbar的产量。然而，在很宽流量范围内 操作条件处于强烈段塞流，因而所选段塞控制系统包括： 管道节流防止液塞在立管底部堵塞。对Dunbar管道防 止强烈段塞流所需的立管底部最小压力为84bar。图11 为控制工艺，图12为段塞控制系统。
小。如前者的影响大于后者，则波浪增大直至管顶，形成
段塞（见图1）。水动力段塞流型区可根据管道条件由流型
图判别，或用以Taitel-Dukler流型划分法为基础的各种流
型计算相关法判别。
6
段塞流形成机理
地形起伏诱发段塞流
7
图2表示低输量下湿天然气管顶的流动情况。在下坡管段中 含液率仅百分之几，气液处于分层流。下坡段的液体到达 管道低部，下游上坡段的部分液体倒流，使管道低部聚集 液体，并阻碍气体流动。于是，管道底部的气体流速增大， 带液能力增强，使上坡段的含液率大幅增加，可达50％左 右，在上坡段就形成了段塞流。由上看出，这类段塞流在 低气液流量下发生。在稳态多相流软件中，这能采用分段 计算。瞬态软件可跟踪段塞的形成、发展。
地形起伏诱发段塞流
由于液相在管道低洼处积聚堵塞气体通道而诱发的段塞流，常在 低气液流量下发生强烈段塞流(severe slugging)
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段塞流分类
强烈段塞流(severe slugging)