悬挑脚手架计算书 (2)
悬挑脚手架计算书PKPM
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。
悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m=0.158×106/4491.0=35.181N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×600.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.194mm小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
悬挑板计算书
悬挑板（扣件式，斜立杆）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20085、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×15×15/6＝30000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=800×15×15×15/12＝225000mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.15)+1.4×0.9×2.5]×0.8＝6.759kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.15)]×0.8＝3.14kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.125q1L2＝0.125×6.759×0.3252＝0.089kN·mσ＝M max/W＝0.089×106/30000＝2.975N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×3.14×3254/(384×10000×225000)＝0.203mm≤[ν]＝L/250＝325/250＝1.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1q1L＝1×6.759×0.325＝2.197kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×3.14×0.325＝1.02kN五、小梁验算承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝2.197/0.8＝2.746kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.325＝0.088kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×1.35×0.5×0.15×0.325=0.033kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×2.5]×((1-0.5)-0.8/2)/2×0.325+1×1.35×0.5×(0.15-0.1)×0.325＝0.128kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.02/0.8＝1.276kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.325＝0.065kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×0.15×0.325=0.024kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.1)×((1-0.5)-0.8/2)/2×0.325+1×0.5×(0.15-0.1)×0.325＝0.057kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.34×106/64000=5.317N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.717mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.185kN，R2＝1.261kN正常使用极限状态R'1＝0.57kN，R'2＝0.597kN六、主梁验算由上节可知P＝max[R1，R2]＝1.261kN，P'＝max[R1'，R2']＝0.597kN主梁计算简图一主梁计算简图二 1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.82×106/4490=182.628N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝2.667kNτmax=2V max/A=2×2.667×1000/424＝12.58N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝2.922mm≤[ν]＝L/250＝1300/250＝5.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.714mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm 满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.638kN图二：R max=3.153kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝3.419kN，立杆2：R2＝3.638kN图二立杆1：R1＝2.963kN，立杆2：R2＝3.153kN七、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝3.638kN≤R c=k c×8=0.85×8=6.8kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l0= h/min[sinα,sinθ1,..,sinθn,sinβ]=1800/min[sin77,sin90]=1847.347mm λ=l0/i=1847.347/15.9=116.185≤[λ]=180长细比满足要求！2、稳定性计算l01=h /sinβ=1800/1=1800mmλ1= l01/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180查表得，φ1＝0.496立杆自重G=1×1.35×0.15×(3.55-0.15)=0.689kN,R1＝3.419kN，R2＝3.638kN立杆最大受力N＝max[(R1+G)/sinα，(R2+N边+G)/sinβ]＝max[(3.419+0.689)/sin77，(3.638+6.564+0.689)/sin90]＝10.891kNf＝N/(φA)＝10.891×103/(0.496×424)＝51.785N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.55/7.2=0.493≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.891/(0.9×0.15)＝80.672kPa≤f ak＝140kPa满足要求！。
多排悬挑架主梁验算(花篮螺栓式)计算书
多排悬挑架主梁验算(花篮螺栓式)计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN第3排：F'3=F3'/n z=8/1=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN 第3排：F3=F3/n z=10.9/1=10.9kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=3.301×106/141000=23.413N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.577×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.046N/mm2τmax=16.046N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.17mm≤[ν]=2×l x/360=2×2500/360=13.889mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=8.598kN,R2=10.157kN,R3=14.57kN四、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆) 上拉杆件直径(mm) 20 上拉杆截面积A(cm2) 3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 上拉杆弹性模量E(N/mm2) 206000 花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm) 20 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170上拉连接螺栓类型摩擦型高强螺栓上拉杆与建筑物连接螺栓个数n1： 1高强螺栓的性能等级8.8级高强螺栓公称直径M20 摩擦面抗滑移系数u 0.5 一个高强螺栓的预拉力P(kN) 125 高强螺栓传力摩擦面数目n f 1上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1500)=62.65°α2=arctanL1/L2=arctan(2900/2000)=55.408°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×10.157=10.157kN设计值：R S2=n z R3=1×14.57=14.57kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=10.157/tan62.65°=5.254kNN SZ2=R S2/tanα2=14.57/tan55.408°=10.048kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=R S1/sinα1=10.157/sin62.65°=11.436kN设计值：N S2=R S2/sinα2=14.57/sin55.408°=17.699kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=17.699kN轴心受拉稳定性计算：σ =N S/A=17.699×103/314.2=56.329N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算σ=N s/(π×d e2/4)=17.699×103/(π×202/4)=56.337N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、吊耳板计算吊孔直径d0(mm) 25 吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2) 205吊耳板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125吊耳板由于型钢主梁位置吊耳板排数为1，则单个吊耳板所受荷载为N d=17.699/1=17.699kN参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求B e= 2t+16= 2×12+16=40mm≤b=50mm满足要求！4B e/3= 4×40/3=53.333mm≤a=65mm满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(2×12+16,50-25/3)=40mmσ= N d/(2tb1)= 17.699×103/(2×12×40)=18.436N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算σ= N d/[2t(a-2d0/3)]= 17.699×103/[2×12×(65-2×25/3)]=15.258N/mm2≤f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z= [(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5= [(65+25/2)2-(25/2)2]0.5=76.485mmτ= N d/(2tZ)= 17.699×103/(2×12×76.485)=9.642N/mm2≤fv=125N/mm2耳板抗剪强度满足要求！4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算荷载V分别为：上拉杆1位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=R S1/1=10.157/1=10.157kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=R SZ1/1=5.254/1=5.254kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F1/(0.7h f l w1)=10.157×103/(0.7×8×120)=15.115N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V1/(0.7h f l w1)=5.254×103/(0.7×8×120)=7.818N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(15.115/1.22)2+7.8182]0.5=14.65N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求！上拉杆2位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F2=R S2/1=14.57/1=14.57kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V2=R SZ2/1=10.048/1=10.048kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F2/(0.7h f l w1)=14.57×103/(0.7×8×120)=21.681N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V2/(0.7h f l w1)=10.048×103/(0.7×8×120)=14.953N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(21.681/1.22)2+14.9532]0.5=23.225N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆2位置吊耳板焊缝强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算τf=N d/(0.7h f×l w2)=17.699×103/(0.7×8×120)=26.337N/mm2≤f f w=160N/mm2钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！6、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：单个摩擦型高强螺栓抗剪承载力设计值：N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×150=67.5kN螺栓所受剪力：N v=N s/n2=17.699/1=17.699kN≤N v b=67.5kN上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！7、上拉杆件与建筑物连接锚固螺栓验算上拉杆1：与建筑物连接螺栓所受拉力N t1=N s1×sin(90-α1)=11.436×sin(90°-62.65°)=5.254kN与建筑物连接螺栓所受剪力N v1=N s1×cos(90-α1)=11.436×cos(90°-62.65°)=10.157kN单个螺栓所受的拉力值：N t=N t1/n1=5.254/1=5.254kN单个螺栓所受的剪力值：N v=N v1/n1=10.157/1=10.157kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值N t b=0.8P=0.8×125=100kNN V/N v b+N t/N t b=10.157/56.25+5.254/100=0.233≤1螺栓承载力满足要求。
悬挑支撑结构(扣件式)计算书
悬挑支撑结构计算书一、计算依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计规范》GB50017-20033、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011二、计算参数及施工简图（图1）立面图1（图2）立面图2三、悬挑部分竖向荷载验算架体按三角形架体每单位横截面面积上的自重值为计算基本单元，包括扣件、钢管下式中的w g为钢管自重标准值。
对于悬挑支撑结构横断面单位平米自重值为：g={[2(l a+l b+h)+(l a2+h2)0.5+(l b2+h2)0.5](w g+18.4/6)+2×13.2+1×14.6}/(l a h)=((2×(0.9+0.9+0.5)+(0.92+0.52)0.5+(0.92+0.52)0.5)×(2.43+18.4/6)+2×13.2+1×1 4.6)/(0.9×0.5)=172.451N/m2自重荷载标准值G=B t H t g k/(2l a l b)=2×2.4×172.451/(2×0.9×0.9)=510.966 N/m2p t=1.2(G+G1+G3)+1.4Q=1.2×(510.966/1000+2+0.35)+1.4×2=6.233 kN/m2≤p t,max=29.25kN/m2满足要求四、落地部分稳定验算1、悬挑部分竖向荷载引起的附加轴力n t=2Bt/la=2×2/0.9=4.444根据nt查JGJ300-2013表6.1.2得ηt=0.717N t=ηt p t l a B t=0.717×6.233×0.9×2=8.041kN2、落地部分长细比验算为方便计算立杆计算长度l0,按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中的公式5.4.6-1和5.4.6-1进行计算。
脚手架搭设方案(含计算书)
1。
0 安全技术设计1.1 一般规定本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定：(1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。
本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算：1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2）立杆的稳定性计算;3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4）立杆地基承载力计算。
(2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。
永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。
4。
（3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。
验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。
（4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。
（5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用.(6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。
注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。
m，且不应大于65N.m。
(7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。
注：l为受弯构件的跨度（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。
1.2 构造要求1.2.1 脚手架设计本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。
85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。
内排架距离墙体距离为550mm。
脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。
5m。
1。
2。
2 平面布置立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。
内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。
立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据：1 、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112 、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123 、《钢结构设计规范》GB50017-20034 、《施工技术》2006.2 期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2 期编制，仅供参考。
一、参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m ; 内排架距离墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m ；采用的钢管类型为048X3;横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6 m ，水平间距4.5 m ，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000 ；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3. 风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数注为0.920 ,风荷载体型系数西为1.254 ;计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）: 0.010 ;脚手板铺设层数：2层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P i= 0.03kN/m ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.35 xi.5/3=0.17kN/m ;活荷载标准值：Q=2X1.5/3=1kN/m ;荷载的计算值：q=1.2 >0.03+1.2 >0.17+1.4 xl=1.65kN/m；1.65kN/m1050横向水平杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：2M qma=q| /8最大弯矩M qmax =1.65 >.05 2/8=0.23kN m最大应力计算值（=M max W =50.64N/mm；横向水平杆的最大弯曲应力c=50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值2[f]=205N/mm横向水平吧的弯曲应力满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ;4v max =5ql /384EI最大挠度 v 5.0 X1.21 X 10504/(384 X2.06 X 105Xl07800)=0.86 mm ；横向水平杆的最大挠度0.86 mm 小于 横向水平杆的最大容许挠度1050 / 150=7 与10mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上 面。
悬挑长度为3m18#工字钢
悬挑长度为3.0m、18#型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3同时施工作业层数 1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 16.8 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.6立杆横距l b(m) 0.85 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 0.15内立杆离建筑物距离a(m) 1.9 双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.6/(2+1))+1.4×3×1.6/(2+1) =2.34kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.1×1.6/(2+1))+3×1.6/(2+1)=1.69kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.34×0.852/8，2.34×0.152/2]=0.21kN·mσ=M max/W=0.21×106/4490=47.15N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.69×8504/(384×206000×107800)，1.69×1504/(8×206000×107800)]=0.516mmνmax＝0.516mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.34×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.38kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.69×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.99kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.38kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.99kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.6×106/4490=132.75N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.526mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1600/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.2kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.38kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.2kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.33kN 单内立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(16.8/1.8+1)×1.6×(0.85+0.15)×0.1×1/1/2=0.83kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.83kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/3=(16.8/1.8+1)×1.6×0.17×1/3=0.94kN1/3表示挡脚板3步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.6×16.8=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.83+0.94+0.27=2.03kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.83kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.6×(0.85+0.15)×(1×3)/2=2.4kN内立杆：N Q1k=2.4kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+ 0.9×1.4×2.4=8.25kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.33+0.83)+ 0.9×1.4×2.4=6.81kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，υ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+2.03+2.4=6.76kN单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+0.83+2.4=5.55kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+1.4×2.4=8.59kNσ=N/(υA)=8590.99/(0.188×424)=107.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+2.03+2.4=6.76kN单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+0.83+2.4=5.55kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+0.9×1.4×2.4=8.25kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.17×1.6×1.82/10=0.11kN·m σ=N/(υA)+M w/W=8254.99/(0.188×424)+110557.92/4490=128.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.24×2×1.8×2×1.6=3.94kN长细比λ=l0/i=3/15.9=0.19，查《规范》表A.0.6得，υ=1(N lw+N0)/(υAc)=(3.94+3)×103/(1×424)=16.37N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.94+3=6.94kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数点号恒载标准值FGi(kN)活载标准值FQi(kN) γGi γQi 梁上荷载标准值F'(kN)梁上荷载设计值F(kN) 梁外锚固点水平距离(mm) l a (mm)1 3.153 2.4 1.35 1.4 5.553 7.617 2000 1600 24.362.41.351.46.769.24628501600附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=γ0×g k=1×0.241=0.24kN/m第1排：F'1=γ0F1'/n z=1×5.55/1=5.55kN第2排：F'2=γ0F2'/n z=1×6.76/1=6.76kN荷载设计值：q=γ0×1.2×g k=1×1.2×0.241=0.29kN/m第1排：F1=γ0×F1/n z=1×7.62/1=7.62kN第2排：F2=γ0×F2/n z=1×9.25/1=9.25kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=3.85×106/185000=20.82N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.31×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=9. 11N/mm2τmax=9.11N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.43mm≤[ν]=2×l x/250=2×3000/250=24mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.15kN,R2=3.95kN,R3=14.75kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳直径(mm) 20 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 416 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm)主梁拉环直径d(mm) 16 焊缝厚度h e(mm) 10焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/2800)=45°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×14.75=14.75kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=14.75/tan45°=14.75kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=14.75/sin45°=20.86kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=20.86kN 钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α× F g/k=0.85×221.5/9=20.92kN≥N S=20.86kN符合要求！绳夹数量：n=2.5[Fg]/T=2.5×20.92/15.19=4个≤[n]=4个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=20.92×103/(π×162/4)=104.04N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×20.92×103/(π×162)=52.02N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=20.86×103/(10×100)=20.86N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N SZ1)]/n z=[(14.75)]/1=14.75kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.85×106/(1.05×185×103)+14.75×103/3060=24.65N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.3由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.85。
悬挑长度2 m18#工字钢
悬挑长度2 m 、18#型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3同时施工作业层数 1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 16.8 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.6立杆横距l b(m) 1.25 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.5 双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.6/(2+1))+1.4×3×1.6/(2+1) =2.34kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.1×1.6/(2+1))+3×1.6/(2+1)=1.69kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.34×1.252/8，2.34×0.152/2]=0.46kN·mσ=M max/W=0.46×106/4490=101.96N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.69×12504/(384×206000×107800)，1.69×1504/(8×206000×107800)]=2.414mmνmax＝2.414mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1250/150，10]＝8.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.34×(1.25+0.15)2/(2×1.25)=1.84kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.69×(1.25+0.15)2/(2×1.25)=1.32kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.84kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.32kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.79×106/4490=176.25N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝4.681mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1600/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.24kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.84kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=4.24kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1.25+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.45kN 单内立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1.25+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.45kN 2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(16.8/1.8+1)×1.6×(1.25+0.15)×0.1×1/1/2=1.16kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=1.16kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/3=(16.8/1.8+1)×1.6×0.17×1/3=0.94kN1/3表示挡脚板3步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.6×16.8=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.16+0.94+0.27=2.36kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.16kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.6×(1.25+0.15)×(1×3)/2=3.36kN内立杆：N Q1k=3.36kN不组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N'=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.45+2.36)+ 1.4×3.36=10.48kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.45+1.16)+ 1.4×3.36=9.03kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，υ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.45+2.36+3.36=8.17kN 单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.45+1.16+3.36=6.97kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.45+2.36)+1.4×3.36=10.48kN σ=N/(υA)=10480.97/(0.188×424)=131.49N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.24×2×1.8×2×1.6=3.94kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.74，查《规范》表A.0.6得，υ=0.9(N lw+N0)/(υAc)=(3.94+3)×103/(0.9×424)=18.12N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.94+3=6.94kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数γGi活载分项系数γQi各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距l a(mm)1 3.608 3.36 1.35 1.4 6.968 9.575 600 16002 4.81 3.36 1.35 1.4 8.17 11.198 **** ****附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=γ0×g k=1×0.241=0.24kN/m第1排：F'1=γ0F1'/n z=1×6.97/1=6.97kN第2排：F'2=γ0F2'/n z=1×8.17/1=8.17kN荷载设计值：q=γ0×1.2×g k=1×1.2×0.241=0.29kN/m第1排：F1=γ0×F1/n z=1×9.58/1=9.58kN第2排：F2=γ0×F2/n z=1×11.2/1=11.2kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=26.94×106/185000=145.6N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=21.36×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=2 0.9N/mm2τmax=20.9N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=15.88mm≤[ν]=2×l x/250=2×2000/250=16mm符合要求！4、支座反力计算R1=-10.41kN,R2=32.5kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=26.94×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=138.67N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=0.99由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.79。
脚手架方案安全计算书（GB51210-2016规范）
脚手架方案安全计算书（GB51210-2016规范）悬挑式脚手架扣件式脚手架计算书（计算软件：品茗安全计算软件V12.0）计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ0 1.1脚手架安全等级一级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 45立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.5立杆横距lb(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 结构脚手架作业层数njj 2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2) 2 地区广东东莞市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.35风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.05，1.05风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 0.367，0.367计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03 3+0.1×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=0.916kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))=(0.033+0.1×0.9/(2+1))=0.063kN /m计算简图如下：计算简图1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·mσ=γ0Mmax/W=1.1×0.206×106/4490=50.49N/mm2≤[f]=20 5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.063×15004/(100×20600 0×107800)=0.098mmνmax＝0.098mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.063×1.5=0.104kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.511kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.104kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：计算简图弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1.1×0.457×106/4490=111.935N/mm2≤[f]= 205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：计算简图变形图(mm)νmax＝0.134mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.529kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.1×1.511/2=0.756kN≤Rc=1×8=8kN横向水平杆：Rmax=1.1×1.529kN≤Rc=1×8=8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 45 脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×45 =7.054kN单内立杆：NG1k=7.054kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(45/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.878kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.878kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(45/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=3.31 5kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×45=0.675kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.878+3.315+0.675=4.867kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.878kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN 内立杆：NQ1k=2.7kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(7.054+4.867)+ 1.4×2.7=18.085kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(7.054+0.878)+ 1.4×2.7=13.297kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量 3 吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm) 22 钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6脚手架卸荷次数1第N 次卸荷 钢丝绳直径(mm) 卸荷点位置高度hx(m) 卸荷点净高hj(m) 钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m) 上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm) 上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm) 卸荷点水平间距HL(m)115.5 2124320011001.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.864°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13020112、《建筑结构荷载规范》GB5000920123、《钢结构设计规范》GB5001720034、《施工技术》2006、2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定,故本计算书参考《施工技术》2006、2期编制,仅供参考。
一、参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m;搭设尺寸为:立杆得纵距为1、5m,立杆得横距为1、05m,立杆得步距为1、8 m;内排架距离墙长度为0、30m;横向水平杆在上,搭接在纵向水平杆上得横向水平杆根数为2 根;三角形钢管支撑点竖向距离为3、60 m;采用得钢管类型为Φ48×3;横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数0、80;连墙件布置取两步三跨,竖向间距3、6 m,水平间距4、5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2、活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2、000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3、风荷载参数本工程地处浙江温州市,查荷载规范基本风压为0、350kN/m2,风压高度变化系数μz 为0、920,风荷载体型系数μs为1、254;计算中考虑风荷载作用;4、静荷载参数每米立杆承受得结构自重荷载标准值(kN/m):0、1250;脚手板自重标准值(kN/m2):0、350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0、170;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0、010;脚手板铺设层数:2 层;脚手板类别:竹串片脚手板;栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板;二、横向水平杆得计算横向水平杆按照简支梁进行强度与挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆得上面。
按照上面得脚手板与活荷载作为均布荷载计算横向水平杆得最大弯矩与变形。
1、均布荷载值计算横向水平杆得自重标准值:P1= 0、03kN/m ;脚手板得荷载标准值:P2= 0、35×1、5/3=0、17kN/m ;活荷载标准值:Q=2×1、5/3=1kN/m;荷载得计算值:q=1、2×0、03+1、2×0、17+1、4×1=1、65kN/m;横向水平杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下得弯矩,计算公式如下:M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1、65×1、052/8=0、23kN·m;最大应力计算值σ=M qmax/W =50、64N/mm2;横向水平杆得最大弯曲应力σ =50、64N/mm2小于横向水平杆得抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平吧得弯曲应力满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下得挠度荷载标准值q=0、03+0、17+1=1、21kN/m ;νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5、0×1、21×10504/(384×2、06×105×107800)=0、86 mm;横向水平杆得最大挠度0、86 mm 小于横向水平杆得最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆得挠度满足要求！三、纵向水平杆得计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆得上面。
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第一节编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
第二节工程概况楼施工地点位于西至胜利路,南至长春街,东至光辉路,北至解放街总建筑面积29952㎡。地上三十二层，会所一到五层为商品楼；12#楼一层到三十二层为住宅楼。建筑物层高：3.15米、地下室为4.95m，其余标准层为3.15m.
第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：普通悬挑架
第四节脚手架的材质要求普通悬挑架l、钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚3.20mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由温州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用16a号槽钢，斜杆采用支杆采用5.6号角钢56×3×6.0mm钢管。8、预埋螺栓的直径为20.0mm。第五节脚手架的搭设流程及要求
普通悬挑架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。
第六节脚手架计算书普通悬挑架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为15.0米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为120米；采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处浙江省温州市，查荷载规范基本风压为0.600，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005；脚手板铺设层数:5层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.000/(2+1)=0.100kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.000/(2+1)=0.667kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.035+1.2×0.100=0.162kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.667=0.933kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.162×1.500+0.10×0.933×1.500=0.239kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.162×1.500-0.117×0.933×1.500=-0.282kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.239×10,0.282×10)/4730.0=59.619N/mm；大横杆的最大弯曲应力为σ=59.619N/mm小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.100=0.135kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.667kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.135×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)+0.990×0.667×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)=1.626mm；大横杆的最大挠度1.626mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算: