多股流换热器设计的量纲1温差场均匀性优化因子
热交换器的选型和设计指南三
热交换器的选型和设计指南三2010-01-26 20:15:11 来源：热泵热水器技术网浏览：136次11管壳式换热器的设计要点换热器的设计过程包括计算换热面积和选型两个方面。
有关换热器的选型问题，前面已经讲过了，下面主要介绍管壳式换热器的设计要点及如何分析计算结果、调整计算，而设计出满足工艺需要的、传热效率高的换热器。
11.1设计计算的基本模型及换热器的性能参数换热器的性能主要是通过下列公式来描述的。
a.冷、热两流体间热量平衡Qreq=(WCpΔT)hot=(WCpΔT)coldW--流体质量流量Cp--流体的比热hot--热流体cold--冷流体ΔT--进出口温度差b.传热率方程Qact=(A)(ΔTm)(1/ΣR)ΣR=(1/hi)o+(1/ho)o+(Rf)o+(Rw)oΣR--总热阻A--传热面hi、ho--分别为两流体的传热膜系数Rf--两流体的污垢热阻Rw--金属壁面热阻ΔTm--平均温度差O--通常换热计算以换热管外表面为基准c.传热率的估算Qact≥Qreqd.对压力降的限制条件(ΔPi)act≤(ΔPi)allow(ΔPo)act≤(ΔPo)allowΔP--压力降下标i表示管内下标o表示管外11.2换热器的计算类型换热器的计算类型常分为设计计算和校核计算两大类。
换热器计算一般需要三大类数据：结构数据、工艺数据和物性数据，其中结构数据的选择在换热器中最为重要。
在管壳式换热器的设计中包含有一系列的选择问题，如壳体型式、管程数、管子类型、管长、管子排列、折流板型式、冷热流体流动通道方式等方面的选择。
工艺数据包括冷、热流体的流量、进出口温度、进口压力、允许压降及污垢系数等。
物性数据包括冷、热流体在进出口温度下的密度、比热容、粘度、导热系数、表面张力。
a.设计计算 Design设计计算就是通过给定的工艺条件，来确定一台未知换热器的结构参数，并使其结构最优、尺寸最小。
对设计计算应先确定下列基本的几何参数：－－管长－－管间距－－流向角－－换热管外径及管壁厚b.校核计算 Rating校核计算就是评估一台已知换热器的传热性能，即通过校核设备的几何尺寸来看其是否能满足传热要求。
化工原理---传热.第三讲-2016.5.12 (1)
并流，可降低该处壁温，延长换热器使用寿命。 34
小结
LMTD法------对数平均温差法
Q KStm
Q qm,hcp,h T1 T2 Q qm,ccp,c t2 t1
1 Ko
1
o
Rso
bdo
dm
Rsi
15
2. 总传热系数
当两侧对流传热系数相差较大时，K近似等
于 i ,o 中小者。
欲提高K值，强化传热，最有效的办法是减
小控制热阻。
有人曾作过实验,数据如下:
0(w/m2.K) i(w/m2.K) K(w/m2.K)
5000
40
39.7
10000 40
39.8
5000
80
78.8
例5-5？
16
2. 总传热系数
2）K的实验查定
Q KStm
3）总传热系数的经验值 在有关传热手册和专著中载有某些情况下
K 的经验数值，可供设计参考。
17
列管换热器总传热系数K的经验数据
流体种类
水—气体 水—水 水—煤油 水—有机溶剂 气体—气体 饱和水蒸气—水 饱和水蒸气—气体 饱和水蒸气—油 饱和水蒸气—沸腾油
dQ
w
w
w
w
T t
1
b
1
1
b
1
dS dS dS
ii
m
oo
dS dS dS
ii
m
oo
上式两边均除以 dSO
dQ
T t
dS o
(完整word版)换热器计算思考题及参考答案
换热器思考题1. 什么叫顺流？什么叫逆流（P3）？2.热交换器设计计算的主要内容有那些（P6）？换热器设计计算包括以下四个方面的内容：热负荷计算、结构计算、流动阻力计算、强度计算。
热负荷计算：根据具体条件，如换热器类型、流体出口温度、流体压力降、流体物性、流体相变情况，计算出传热系数及所需换热面积结构计算：根据换热器传热面积，计算热交换器主要部件的尺寸，如对管壳式换热器，确定其直径、长度、传热管的根数、壳体直径，隔板数及位置等。
流动阻力计算：确定流体压降是否在限定的范围内，如果超出允许的数值，必须更改换热器的某些尺寸或流体流速，目的为选择泵或风机提供依据。
强度计算：确定换热器各部件，尤其是受压部件(如壳体)的压力大小，检查其强度是否在允许的范围内。
对高温高压换热器更应重视。
尽量采用标准件和标准材料。
3. 传热基本公式中各量的物理意义是什么（P7）？4. 流体在热交换器内流动，以平行流为例分析其温度变化特征（P9）？流动型式示意图5. 热交换器中流体在有横向混合、无横向混合、一次错流时的简化表示（P20）？一次交叉流，两种流体各自不混合一次交叉流，一种流体混合、另一种流体不混合一次交叉流，两种流体均不混合6. 在换热器热计算中, 平均温差法和传热单元法各有什么特点（P25、26）?什么是温度交叉，它有什么危害，如何避免（P38、76）？7．管壳式换热器的主要部件分类与代号（P42）？8．管壳式换热器中的折流板的作用是什么，折流板的间距过大或过小有什么不利之处（P49～50）？换热器安装折流挡板是为了提高壳程对流传热系数，为了获得良好的效果，折流挡板的尺寸和间距必须适当。
对常用的圆缺形挡板，弓形切口过大或过小，都会产生流动“死区”，均不利于传热。
一般弓形缺口高度与壳体内径之比为0.15～0.45，常采用0.20和0.25两种。
挡板的间距过大，就不能保证流体垂直流过管束，使流速减小，管外对流传热系数下降；间距过小不便于检修，流动阻力也大。
基于计算流体力学热流固耦合仿真的换热器折流板结构优化_张仂
基于计算流体力学热流固耦合仿真的换热器折流板结构优化_张仂管壳式换热器具有结构坚固、操作弹性大和可靠性高等特点，广泛应用于各工业领域，尤其是在石油化工行业中，大量使用管壳式蒸发器和冷凝器等换热设备，它们的性能直接影响了整套工艺的能效。
因此，对管壳式换热器的综合性能进行理论研究具有重要的学术价值和现实意义。
近年来，随着对管壳式换热器强化传热技术的深入研究以及换热器不断向着大型化、高参数化发展，人们越来越认识到采用传统的试验法或经验关联式法，已经不能对换热器进行精确分析，这将基于计算流体力学热流固耦合仿真的换热器折流板结构优化张仂1，谷芳2（1. 中盐制盐工程技术研究院天津市盐化工企业重点实验室，天津 300450；2. 天津大学内燃机研究所，天津 300072）［摘要］采用多物理场耦合方法，建立了管壳式换热器的计算流体力学（CFD）热流固耦合仿真分析模型，对20种不同折流板结构参数的管壳式换热器进行了流动与传热的数值模拟。
CFD仿真计算结果显示，换热器的折流板间距和折流板缺口高度对流动和传热的影响相互关联，不能进行单目标优化设计。
以JF因子作为换热器综合性能的评价准则，对管壳式换热器的折流板间距和折流板缺口高度进行了结构优化设计，提出在换热器内径（d）200 mm、换热管长1 140 mm、并流条件下，该换热器的最佳折流板间距为80 mm（折流板数目为10），最佳折流板缺口高度为0.3d（即60 mm）。
［关键词］换热器；折流板；热流固耦合；计算流体力学［文章编号］ 1000-8144（2012）06 - 0682 - 06 ［中图分类号］TQ 051.5 ［文献标识码］ A Structure Optimization for HeatExchanger Baffle Based on Computational Fluid Dynamics Simulation of Thermal-Fluid-Structure CouplingZhang Le1，Gu Fang2（1. Salt Research Institute of China National Salt Industry Corporation，Tianjin Enterprise Key Laboratory of Salt Chemical Industry，Tianjin 300450，China；2. Internal Combustion Engine Research Institute，Tianjin University，Tianjin 300072，China）［Abstract］ A thermal-? uid-structure coupling simulation model for shell-and-tube heat exchangers was established based on computational fluid dynamics(CFD) by a multi-physical field coupling method. The ? ow and heat transfer in 20 different types of shell-and-tube heat exchangers with differentbaf? e structural parameters were simulated by the model. The CFD simulation results showed that the effects of the baf? e spacing and baf? e gap height on the ? ow and heat transfer interconnected，which showed that the single-objective optimization could not be achieved. With JF factors as the evaluation criteria of the heat exchanger performances，the baf?e spacings and baf? e gap heights in the shell-and-tube heat exchangers were optimized. It was put forward that under the conditions of parallelow，inside diameter of the heat exchanger(d) 200 mm and heat exchange tube length 1 140 mm，thebaf? e space and baf? e gap height were 80 mm(the baf? e number 10) and 0.3d(60 mm)，respectively. ［Keywords］ heat exchanger；baffle；thermal-fluid-structure coupling；computational fluid dynamics［收稿日期］ 2011 - 12 - 17；［修改稿日期］2012 - 02 - 23。
换热器设计参考手册
换热器设计参考手册分类：①按用途：加热器、冷却器、冷凝器、再沸器、蒸发器等。
②按冷热流体热量交换的原理和方式：直接接触式：冷、热直接混合。
蓄热式：间壁式：冷、热两流体由固体壁隔开，不直接接触。
间壁式换热器的类型：(1)夹套式换热器：结构：在容器外壁安装夹套制成。
优点：结构简单。
缺点：传热面受容器壁面限制，传热系数小。
应用范围：主要用于反应过程的加热或冷却。
强化传热方法：釜内安装搅拌器，加螺旋隔板，在釜内安装蛇管。
(2)沉浸式蛇管换热器：结构：将金属管子绕成各种形状，沉浸在液体中。
优点：结构简单，便于防腐，能承受高压。
缺点：管外流体的湍流程度低，表面传热系数较小。
管内易除垢。
强化传热方法：可安装搅拌器。
(3)喷淋式换热器：结构：将换热管成排地固定于支架上，热流体在管内流动，冷却水由管上方的喷淋。
优点：湍流程度高，传热效果好；冷却水在喷林中气化，携带热量，降低冷却水温度；便于检修和清洗。
缺点：喷淋不易均匀，杂质易进入冷却水。
应用范围：多用于冷却管内的热流体。
⑷套管式换热器：结构：将两种直径大小不同的直管装成同心套管，并可用U形肘管把管段串联起来，每一段直管称作一程。
优点：表面传热系数大；逆流流动，平均温差最大；结构简单；能承受高压。
缺点：占地面极大；耗材量大；易泄漏。
应用范围：流量不大，粘度较大，传热面积不多，压强较高。
⑸管壳式换热器又称为列管式换热器，是最典型的间壁式换热器。
结构：壳体、管束、管板、折流挡板和封头。
一种流体在管内流动，其行程称为管程；另一种流体在管外流动，其行程称为壳程。
管束的壁面即为传热面。
优点：单位体积设备所能提供的传热面积大，传热效果好，结构坚固，可选用的结构材料范围宽广，操作弹性大。
多程：管程：封头内设置分程隔板，单管程→多管程。
多壳程：相当于单壳程串联，传热面积↑。
传热面积：流通截面积：说明：管程数↑，流通截面积↓，管内流速↑，hi↑，强化传热。
折流挡板：作用：提高壳程流体湍动程度(Re＞100湍流)，ho，强化传热。
(完整word版)换热器计算思考题及参考答案
换热器思考题1. 什么叫顺流？什么叫逆流（P3）？2.热交换器设计计算的主要内容有那些（P6）？换热器设计计算包括以下四个方面的内容：热负荷计算、结构计算、流动阻力计算、强度计算。
热负荷计算：根据具体条件，如换热器类型、流体出口温度、流体压力降、流体物性、流体相变情况，计算出传热系数及所需换热面积结构计算：根据换热器传热面积，计算热交换器主要部件的尺寸，如对管壳式换热器，确定其直径、长度、传热管的根数、壳体直径，隔板数及位置等。
流动阻力计算：确定流体压降是否在限定的范围内，如果超出允许的数值，必须更改换热器的某些尺寸或流体流速，目的为选择泵或风机提供依据。
强度计算：确定换热器各部件，尤其是受压部件(如壳体)的压力大小，检查其强度是否在允许的范围内。
对高温高压换热器更应重视。
尽量采用标准件和标准材料。
3. 传热基本公式中各量的物理意义是什么（P7）？4. 流体在热交换器内流动，以平行流为例分析其温度变化特征（P9）？流动型式示意图5. 热交换器中流体在有横向混合、无横向混合、一次错流时的简化表示（P20）？一次交叉流，两种流体各自不混合一次交叉流，一种流体混合、另一种流体不混合一次交叉流，两种流体均不混合6. 在换热器热计算中, 平均温差法和传热单元法各有什么特点（P25、26）?什么是温度交叉，它有什么危害，如何避免（P38、76）？7．管壳式换热器的主要部件分类与代号（P42）？8．管壳式换热器中的折流板的作用是什么，折流板的间距过大或过小有什么不利之处（P49～50）？换热器安装折流挡板是为了提高壳程对流传热系数，为了获得良好的效果，折流挡板的尺寸和间距必须适当。
对常用的圆缺形挡板，弓形切口过大或过小，都会产生流动“死区”，均不利于传热。
一般弓形缺口高度与壳体内径之比为0.15～0.45，常采用0.20和0.25两种。
挡板的间距过大，就不能保证流体垂直流过管束，使流速减小，管外对流传热系数下降；间距过小不便于检修，流动阻力也大。
工艺设计要点之十七：换热器
工艺设计要点之十七：换热器
1。
热交换器计算式Q = U×A×F×(LMTD)中LMTD的校正因子可取F = 0.9。
2。
最常见的换热管外径为19、25、38 mm ，三角形排列，管长6000、3000 mm 。
3。
壳径300 mm的换热器面积约为9.3 m2；
壳径600 mm 的换热器面积约为37.2 m2；
壳径900 mm的换热器面积约为102 m2。
4。
换热管内液体流速应该为1 ~ 3 m/s ；气体流速应该为9 ~ 30 m/s 。
5。
带有腐蚀、污浊、锈蚀或者高压的流体通常安排在管内侧。
6。
粘性和冷凝的流体通常安排在管外壳侧。
7。
对于蒸发工况，压降约为0.1 bar；其他工况约为0.2 ~ 0.68 bar。
8。
管壳式换热器中对于同端面管内外流体的最小温差约为10o C；对于冷剂约为5o C 。
9。
凉水塔出口温度通常为30o C ，返水温度不高于45o C 。
10。
从参考文献中可以找到许多管壳式换热器中传热系数的估算式，
参见本园地2000-12-22刊发的“如何设计换热器及平均总传热系数U的初估”。
11。
对于换热面积为10 ~ 20 m2的工况，最好选用套管式换热器。
12。
螺旋板换热器通常用于泥浆及含有固体物料的工况。
13。
带垫片的板式换热器温度可高达160o C，由于其高效传热及“交错温差”的特性，而被广泛应用。
换热器计算步骤
第2章工艺计算设计原始数据表2—1管壳式换热器传热设计基本步骤（1）了解换热流体的物理化学性质和腐蚀性能（2）由热平衡计算的传热量的大小,并确定第二种换热流体的用量;3确定流体进入的空间4计算流体的定性温度,确定流体的物性数据5计算有效平均温度差,一般先按逆流计算,然后再校核6选取管径和管内流速7计算传热系数,包括管程和壳程的对流传热系数,由于壳程对流传热系数与壳径、管束等结构有关,因此,一般先假定一个壳程传热系数,以计算K,然后再校核8初估传热面积,考虑安全因素和初估性质,常采用实际传热面积为计算传热面积值的~倍l9选取管长10计算管数NT11校核管内流速,确定管程数12画出排管图,确定壳径D和壳程挡板形式及数量等i13校核壳程对流传热系数14校核平均温度差15校核传热面积16计算流体流动阻力;若阻力超过允许值,则需调整设计;确定物性数据定性温度由饱和水蒸气表可知,蒸汽和水在p=、t>295℃情况下为蒸汽,所以在不考虑开工温度、压力不稳定的情况下,壳程物料应为蒸汽,故壳程不存在相变;对于壳程不存在相变,其定性温度可取流体进出口温度的平均值;其壳程混合气体的平均温度为：t=420295357.52+=℃2-1管程流体的定性温度：T=3103303202+=℃根据定性温度,分别查取壳程和管程流体的有关物性数据;物性参数管程水在320℃下的有关物性数据如下：参考物性数据无机表表2—2壳程蒸气在下的物性数据1：锅炉手册饱和水蒸气表表2—3估算传热面积 热流量根据公式2-1计算：p Q Wc t =∆ 化原 4-31a 2-2将已知数据代入 2-1得：111p Q WC t =∆=60000××310 330-310/3600=式中： 1W ——工艺流体的流量,kg/h ；1p C ——工艺流体的定压比热容,kJ/㎏.K ；1t ∆——工艺流体的温差,℃；Q ——热流量,W;平均传热温差根据 化工原理 4-45 公式2-2计算：1212ln m t t t t t ∆-∆∆=∆∆ 2-3 按逆流计算将已知数据代入 2-3得：()()()()121242033031029541.86420330ln ln 310295m t t t t t ---∆-∆∆===∆-∆-℃式中： m t ∆——逆流的对数平均温差,℃；1t ∆——热流体进出口温差,℃； 2t ∆——冷流体进出口温差,℃； 可按图2-1中b 所示进行计算;图2-1 列管式换热器内流型传热面积根据所给条件选定一个较为适宜的K 值,假设K =400 W/则估算传热面积为:mt K QS ∆=化工原理 式4-43 2-4 将已知数据代入 2-3得： 2m 39.10986.4140067.1831666t =⨯∆=m K Q S式中：S ——估算的传热面积,2m ； K ——假设传热系数,W/m 2.℃；m t ∆——平均传热温差,℃; 考虑的面积裕度,则所需传热面积为:28.12515.188.11215.1'm S S =⨯=⨯= 2-5热流体用量根据公式2-4计算：由化工原理热平衡公式p QW c t=∆ 将已知数据代入 2-4得： kg/h 68.17392)295420(033.367.1831666222=-⨯=∆=t C Q W p 2-6式中Q ——热流量,W ；2p c ——定压比热容,kJ/㎏.℃；2t ∆——热流体的温差,℃；2W ——热流体的质量流量,kg /h ;工艺尺寸 管数和管长1.管径和管内流速根据红书 表3-2 换热管规格表2-4根据 红书 表3-4 取管内流速s m i /1u = ⒉管程数和传热管数 依红书3-9式 un dqv 24π=,可根据传热管内径和流速确定单管程传热管数758.74102.047.70967.164n 22≈=⨯⨯==ππu d qii v s 根 2-7 式中qv——管程体积流量,s 3m ；n ——单程传热管数目；i d ——传热管内径,mm ； u ——管内流体流速,sm ;按单管程计算,依红书3-10,所需的传热管长度为 ()m nd A sop 3.2175025.08.125L =⨯⨯==ππ 2-8式中 L ——按单程管计算的传热管长度,m A p ——传热面积,2m ；do——换热管外径,m;按单管程设计,传热管过长,则应采用多管程,根据本设计实际情况,采用非标准设计,现取传热管长m l 6=,则该换热器的管程数为 456.363.21≈===l L N p 管程 2-9 传热管总根数 300475=⨯=⨯=N n N p s T 根 2-10 式中, 0d ——管子外径,m ；'T N ——传热管总根数,根；0d ——管子外径,m ；3.换热器的实际传热面积,依据红书3-12,203.1413006025.014.3m lN d A T =⨯⨯⨯==π 2-11式中,。
场协同原理
四.数值验证
� 边界层型的流动与换热 :
: �有两个扰流子的平行板通道中的换热 有两个扰流子的平行板通道中的换热:
-3-
: �插入有同心圆棒的圆管 中流体的流动换热 中流体的流动换热:
4 二维叉排板换热 .通道与平直通道的对比 : ○ 二维叉排板换热.
-4-
5 顺排翅片通道与平行平板通道的比较 : ○
对流源项
导热源项
真实源项
等式的右边仍然是通常关注的壁面热流，等式的左边则是各种源项在热边界层中的总和。它们分 别是真实源项， 对流源项（流动引起的当量热源） 和导热源项（流体中平行壁面方向导热引起的当量热源） 。 用此源强化的概念就能很好的认识为什么具有放热化学反应的流体加热冷壁时，对流换热能强化；为什么 空气冷却器中喷水蒸发能强化换热，以及在管流中流体的轴向导热会引起 Nu 的降低。 等式左边的对流项改写为矢量的形式 ：
对流换热从本质上来说是具有内热源的导热，流体的运动起着当量热源的作用。对流换热的强度取决 于当量热源的强度，它不仅取决于流体与固体壁面的温差、流速和流体性质，还取决于流体流速矢量和热 流矢量的夹角。流动引起的当量热源可正可负。所以，严格而言，对流换热不是基本传热方式，他只不过 是流体运动情况下的导热。 层流边界层的能量守恒方程：
.........................................................7 八.参考文献 参考文献.........................................................7
场协同原理
（Field Synergy Principle） 一. 内容
来源 ............................................................1 二． 二．来源 来源............................................................1
换热器的传热及阻力计算
（4）已知kA和 ，按传热方程计算在假设出口温度下的传热
量 ；
tm
（5）根据4个进出口温度，用热平衡式计算另一个，这个值
和上面的 ，都是在假设出口温度下得到的，因此，都不是
真实的换热量；
（6）比较两个值，满足精度要求则结束，否则，重新假定出 口温度，重复(1)-(6)，直至满足精度要求。
三、效能-传热单元数(-NTU)法
对于这种复杂情况，我们当然也可以采用微元方法进 行分析，但数学推导将非常复杂。
实际上，逆流的平均温差最大，因此，人们想到对纯
逆流的对数平均温差进行修正以获得其他情况下的平均温
差。
tm (tlm )
tlm ：按逆流布置的对数平均温差。
：小于1的温度修正系数。
对于复杂的叉流式换热器，其传热公式中的平均温度的 计算关系式较为复杂，工程上常常采用修正图表来完成 其对数平均温差的计算。具体的做法是：
待定的温度。 (3)由冷热流体的4个进出口温度确定平均温差tm (4)由传热方程式计算所需的换热面积A，并核算换热面流
体的流动阻力。 (5)如果流动阻力过大，则需要改变方案重新设计。
2、校核计算
（1）先假设一个流体的出口温度，按热平衡式计算另一个出 口温度；
（2）根据4个进出口温度求得平均温差 tm； （3）根据换热器的结构，算出相应工作条件下的总传热系数k；
(1)顺流和逆流是两种极端情况，在相同的进出口温度下，
逆流的 tm 最大，顺流则最小；
(2)顺流时 t1 t2 ，而逆流时，t2 则可能大于 t1 ，可见，
逆流布置时的换热最强。
Ti
dq
T
In
dT1
Ti
To
T dq
dT2
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失 ； 称 其 为 难 点 ，是 由 于 到 目前 为 止 ，还 没 有 一 种
平衡 性差 等缺 点 ；局部 热 负荷 平衡 型通道 排列 的设
想 ，尽 可能减 小 过剩热 负 荷与传 导距 离 ，此设 想是 符合 传热 学基 本规 律 的 ，但 这种 设想 还 只停 留在定 性 与 半经 验 的基础 上 ，由于沿气 流方 向热 负荷不 是 呈 线 性分 布 ，所 以总通 道 的局部 热负荷 平衡 并不 能
多 股 流 换 热 器 设 计 的 量 纲 １温 差 场 均 匀 性 优 化 因 子
吕岩 岩 ，崔 国 民，郭 佳 ，李美 玲
（ 海 理 工 大 学 热 工 程 研 究 所 ，上海 ２ ０ ９ ） 上 ０ ０ ３
关 键 词 ：温 差 均 匀 性 优 化 原则 ；多 股 流换 热 器 ；通 道 排 列
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能够 有效评 价 多股流 换热 器通 道 排列效 果 的指标 和 方法 ，而 是 大 多 以 人 为 经 验 作 为 设 计 和 排 列 的
指导 。
代 替 实 际传热 中通 道微 元段 之间 的局部 热平 衡 ；文
２０—０—０ ０ ６ ９ ８收 到 初稿 ，２０ —０ —２ ０ ７ ３ ７收 到修 改 稿 。 联 系 人 ：崔 国 民 。第 一 作 者 ： 吕岩 岩 （ ８ ） １ ５ ，女 ，硕 士 研 ９
ｐｒ ｐｏ ｅ ．Ｔｈｅ ｐｐｌ ａ ｉ ｎ ｆ ｈｉ ｆ ｃ ｏ ｔ ｐ ｔ ａ ｒ ｎ ｍ ｅ ｔ ｏ ｓｄ ａ ｉ ｔｏ ｏ ｔ ｓ ａ ｔ ｒ ｏ ａ ｈ ｒ ａ ｇｅ ｎ ｗａ ｓ ｕｄ ｅ ． ｃ ｓ ｔ ｉ ｄ Ｔｈｅ ｓ ｕ ｓ ｗｅ ｔ ａ ｔ ｄｙ ｈｏ ｄ ｈ ｔ
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通 道排列 一 直是 多股 流换热 器设 计 中 的重点 和 难 点 。称其 为重 点 ，主要是 因为通道 排列 的好 坏直
接关 系 到换热 器 的整体 性能 ，当通道 的排 列偏 离理 想 布置 时 ，局 部 的热负 荷将 引起 很大 的不 平衡 ，甚 至产 生温 度 交 叉 和 热 量 内耗 ，使 换 热 器 的 效 率 降
引 言
一
尽 管如 此 ，对 于多 股流换 热 器通道 排列 的研究 直也 没有 停 止过 ，先 后提 出 了多种通 道排 列 的指 导 方法 ｌ ］ Ｊ ，分别 有 ：隔 离 型 通 道 排 列 的设 想 ，冷 通 道 与热通 道相 间 隔排列 ，即全部 单迭 布置 ，同一 股 冷流体 通 道尽 可能集 中 ，实 践证 明这种 方法 在应 用 过程 中经 常会 遇到 冷热 通道 数 目相差很 ｏ
化
工
学
报
（ ｉ ａ Ｃｈ ｎ ）
Ｖ ｏ１５８ Ｎ０ ０ ． ．１ Ｏｃ ｏｂ ｒ ２ ０７ ｔ ｅ ０
２０ ０ ７年 １ ０月
Ｊ ｕ ｎ ｌ ｏ Ｃｈ ｍｉａ Ｉ ｄ ｓ ｒ ａ ｄ Ｅｎ ｉ ｅ ｒｎ ｏ ｒ ａ ｆ ｅ ｃ ｌ ｎ ｕ ｔｙ ｎ ｇｎ ｅ ｉｇ
中 图分 类 号 ：ＴＫ １ ４ ２ 文 献 标 识 码 ：Ａ 文 章 编 号 ：０ ３ ～ １ ５ （ ０ ７ １ — ２ ６ 一Ｏ ４８ １７ ２０） ０ ４９ ５
Ａｐ ｌｃ ｔｏ ｆ ｔ ｍ ｐｅ ａ ｕ ｅ ｄ ｆ ｅ ｅ ｅ ｕ ｆ ｒ ｉｙ ｏ ｔｍ ｉ ａ ｉ ｎ ｐ ｉ ｉ ｌ ｐ ｉ ａ ｉ ｎ ｏ ｅ ｒ ｔ ｒ — ｉ ｆ ｒ ｎｃ ｎｉｏ ｍ ｔ ｐ ｉ ｚ ｔｏ ｒ ｎｃ ｐ ｅ ｔ ｔ ｒ ａ ｅ ｅ ｔ ｏ ｕ ｔ— ｔ ｅ ｍ ａ ｘ ｈａ ｅ ｓ ｏ ｐａ ｈ ａ ｒ ｎｇ ｍ ｎ ｆｍ ｌｉｓ ｒ ａ ｈｅ ｔｅ ｃ ｎｇ ｒ