CrMo钢材料韧脆转变温度曲线的回归分析
Cr12MoV热处理曲线
Cr12MoV预先热处理Cr12MoV钢的有关预先热处理曲线示于图2-3-1~图2-3-3，退火前后的相成分、硬度和显微组织示于表2-3-5。
图2-3-1 锻压后退火图2-3-2 锻压后等温退火图2-3-3 高温回火说明：1）退火保温时间，在全部炉料加热到退火温度后为1~2h；冷却时的等温保温为3~4h；2）在需要获得比较低的退火硬度时，可补充一次高温回火；其保温时间在全部炉料加热后2~3h组织B 淬火Cr12MoV钢的有关淬火曲线示于图2-3-4~图2-3-9，推荐的淬火规范示于表2-3-6，淬火状态的组织比例示于表2-3-7。
图2-3-4 奥氏体等温转变曲线（奥氏体化温度980℃图2-3-5 硬度及残余奥氏体量与淬火温度的关系图2-3-6 马氏体转变图1-在增碳剂中加热，油中冷却；2-在空气中加热，油中冷却；3-在空气中加热，空气中冷却图2-3-7 在不同加热和冷却条件下的硬度与淬火温度的关系×—·—淬火；×————×淬火加回火1000~1050℃淬火150℃回火；1125~1150℃淬火510℃回火4次图2-3-8 力学性能及长度L、直径D的变量与淬火温度的关系图2-3-9 不同淬火温度对晶粒度的影响图2-3-10 试样长度的相对变量与碳化物条纹方向及淬火温度的关系表2-3-6 Cr12MoV钢推荐的淬火规范注：1.方案Ⅱ、Ⅲ用于要求获得很高的力学性能及变形较小的工件，如螺纹滚子、搓丝板、形状复杂受冲击负荷的模具等；2.方案Ⅳ、Ⅴ用于要求获得红硬性及耐磨性的工件，但力学性能较差，尺寸变形较大，如450℃以下工作的热冲模等；3.这种钢对脱碳很敏感，预热和加热用的盐浴必须经过充分的脱氧后再使用；若在普通电炉中加热可将工件装入箱内，填充以渗碳剂或生铁粉（这时工件可能有少许增碳现象，硬度可提高HRC1~2）。
表2-3-7 淬火状态的组织比例C 回火Cr12MoV钢的有关回火温度曲线示于图2-3-11~图2-3-15，推荐的回火规范示于表2-3-8。
2.25cr1mo韧脆转变温度
2.25cr1mo韧脆转变温度
2.25Cr-1Mo钢在不同温度下的韧脆转变温度有不同的表现：
1.在高于-30℃温度时，该钢呈现韧性断裂或韧脆性混合断裂。
2.当温度低于-30℃时，该钢呈现解理脆性断裂。
3.在650℃时效2小时后，其韧脆转变温度为-55℃。
4.在560℃时效100小时后，其韧脆转变温度为-25℃。
5.在480℃时效1200小时后，其韧脆转变温度升高至-10℃。
韧脆转变温度受到很多因素的影响，例如P在晶界处的偏聚行为是导致试验钢韧脆转变温度变化的主要因素。
另外，试验钢的化学成分、热处理条件、晶粒度等也会对其韧脆转变温度产生影响。
因此，在实际应用中，需要根据具体情况进行综合考虑。
CrMo钢材料韧脆转变温度曲线的回归分析
(a) Boltzmann 函数曲线
(b) 韧脆转变温度曲线 图1
211 母材试板韧脆转变温度曲线 该组数据选用 2125Cr1Mo 钢试板母材状态下冲
击功 —温度试验数据 , 并据此得到在不同回归方式 下的韧脆转变温度曲线 。该组数据的分散性较小 。
中图分类号 :TB302 ;TQ05214 文献标识码 :A 文章编号 :1001 - 4837 (2003) 06 - 0013 - 06
Regression Analysis of Ductile - Brittle Transition Temperature Curve for CrMo Steel
第 20 卷第 6 期 压 力 容 器 总第 127 期
图 2 和表 1 。根据文献 [6 ] , 在 99 %置信度下 , 对 24 个数据点进行回归 ,相关系数要求大于 01515 。
(a)
( b)
图 2 试板母材韧脆转变温度曲线
表 1 母材试板不同回归方式下的韧脆转变温度曲线方程
方程 形式
方程
相关性
vTr5412 ( ℃)
三次 多项式
A KV = 279159248 - 5123071 T
- 0116578 T2 - 8159812 ×10 - 4 T3
018931 - 8511
五次 多项式
A KV = 294182653 + 2190438 T
试 验 研 究
CrMo 钢材料韧脆转变温度曲线的回归分析
周昌玉1 ,夏翔鸣2 (11 南京工业大学 机械与动力工程学院化机研究所 ,江苏 南京 210009 ;
δ-Fe对ZG06Gr13Ni4Mo不锈钢韧脆转变温度的影响
δ-Fe对ZG06Gr13Ni4Mo不锈钢韧脆转变温度的影响张锦;张瑞雪;马文进;仇国民【摘要】通过分析影响ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢材料韧脆转变温度的因素,表明δ-Fe是降低此材料的抗低温冲击能力的主要原因.对此材料进行优化,减少δ-Fe含量,使材料具有良好的抗低温冲击能力.随后通过扫描电镜得到低温冲击试样断口形貌,显示此材料在极低的温度下仍保留良好的韧窝状韧性断口形貌,随温度降低,冲击断口会呈从完全韧窝状变成韧窝—解理状,再到完全解理状的变化规律.%After analyzing the factors of ductile-brittle transition temperature ofZG06Crl3Ni4Mo stainless steel, which showed that the main factor was microstructure of material including δ-Fe. Making ZG06Crl3Ni4Mo stainless steel better by reduce the S-Fe content could have good low temperature impact resistance. The appearances by scanning electron microscope showed that the material remained a good dimple fracture toughness in a lower temperatures, and the impact fracture pattern would be from dimple to dimple-cleavage, then to perfect cleavage variation with the temperature lower.【期刊名称】《理化检验-物理分册》【年(卷),期】2013(049)003【总页数】5页(P139-143)【关键词】ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢;冲击功;脆性断裂面积率;韧脆转变温度;冲击断口电子形貌【作者】张锦;张瑞雪;马文进;仇国民【作者单位】宁夏共享集团有限责任公司检测中心,银川750021【正文语种】中文【中图分类】TG142.1水轮机叶片作为当今制造业质量要求最高、制造难度最大、最具有代表性之一的铸件，其材料为ZG06Gr13Ni4Mo不锈钢，由于叶片工作时承受很大的冲击载荷、重力载荷及疲劳载荷，所以对其质量要求很高，除了常规的化学成分、力学性能检验外，还要进行零度冲击、弯曲试验以及韧脆转变温度的检测。
工业汽轮机转子钢28CrMoNiV脆性转变温度的研究的开题报告
工业汽轮机转子钢28CrMoNiV脆性转变温度的研究
的开题报告
一、选题背景和意义
工业汽轮机转子是一种重要的机械设备，其质量和可靠性对汽轮机
的安全运行和效率都具有重要作用。
而转子的材料是其最为关键的部分，如何提高其耐腐蚀性、抗疲劳性、高温强度和韧性等性能一直是研究的
热点。
而28CrMoNiV钢作为一种高强度合金钢，广泛用于制造汽轮机转子，研究其脆性转变温度的变化规律，对于汽轮机的安全运行和寿命提
高具有重要意义。
二、研究内容和方法
本文将通过对28CrMoNiV钢进行热处理以及不同温度下的冲击试验和金相组织观察，研究其脆性转变温度的变化规律。
具体的步骤包括：
1. 确定28CrMoNiV钢的化学成分和机械性能。
2. 进行不同温度下的冲击试验，计算出钢的韧性指标。
3. 制备不同温度下的金相组织样品，并在光学显微镜下观察其组织
特征。
4. 分析不同温度下28CrMoNiV钢的脆性转变温度变化规律。
三、预期成果和意义
预计通过本次研究，可以得到以下结论：
1. 不同温度下28CrMoNiV钢的脆性转变温度有差异，其中随着温度升高，脆性转变温度逐渐下降。
2. 钢材的韧性随着温度的升高而提高。
3. 金相结构变化与钢材韧性有关。
这些研究结论对28CrMoNiV钢的使用、制造以及汽轮机的安全运行和寿命提高具有重要意义，同时也为钢材研究提供了新的思路和方法。
HSLAQ345D中厚板韧脆转变温度测定与分析
－２９．３ －４０．９
－３１．８ －３９．５
冲击韧性的影响因素很多。冲击试样的加工精 度 、化 学 成 分 、显 微 组 织 、应 力 状 态 、强 度 和 冲 击 载 荷 等 ，都 会 不 同 程 度 地 影 响 材 料 的 冲 击 韧 性 ，即 缺 口 断 裂敏感性。材料的强度又存在“厚度效应”［４］，所 以， 即使取相同厚度的 试 样 进 行 缺 口 试 验，也 会 得 到 不 同的冲击韧性。试样１和试样２在钢板中的位置如 图５所示。
Ｒｍ／ＭＰａ ５２５ ５６５
４７０～６３０
Ａ／％ ３０．５ ２９．５ ≥２１
冷弯 合格 合格
２．３ 金 相 组 织 及 夹 杂 物 分 析 试样 １ 和 试 样 ２ 的 金 相 组 织、晶 粒 度 以 及 夹 杂
物评级如表３所示，图 １ 为 试 样 １ 和 试 样 ２ 的 心 部 金相组织。
· ９７ ·
表４为拟合结果。
表 ４ Ｂｏｌｔｚｍａｎｎ 函 数 拟 合 结 果
Ｔａｂｌｅ ４ Ｆｉｔｔｉｎｇ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ Ｂｏｌｔｚｍａｎｎ ｆｕｎｃｔｉｏｎ
钢种
规 格／ 剪切断面
ｍｍ 率拟合
ＤＢＴＴ／℃ 冲击值 侧膨胀
拟合
率拟合
平均
１２ Ｑ３４５Ｄ
２５
－３５．１ －４０．１
－３０．９ －３７．５
１ 试验方法
试验 材 料 为 ＨＳＬＡ Ｑ３４５Ｄ 中 厚 板，从 规 格 为 １２ｍｍ 和 ２５ｍｍ 的 钢 板 上 制 备 Ｖ 型 缺 口 试 样，在 Ｎ１５００Ｆ 全自动冲击试 验 机 上 进 行 系 列 温 度 冲 击 试 验，试验温度分 别 为 ２０、０、－１０、－２０、－２５、－３０、 －３５、－４０、－５０、－６０、－７０、－８０℃，试 验 方 法 符 合 ＧＢ／Ｔ２２９—２００７标准要求。
奥氏体化温度对25CrNi3MoV钢的组织和力学性能的影响
奥氏体化温度对25Cr Ni3MoV钢的组织和力学性能的影响靳芳芳1,2 王毛球1 惠卫军1 时 捷1 董 瀚1 李建锡2(1.北京钢铁研究总院,北京100081;2.昆明理工大学材料与冶金工程学院,云南650093)摘要:研究了奥氏体化温度对25CrNi3MoV的组织和力学性能的影响。
结果发现:在830～1200℃范围淬火时,随着淬火温度的升高,碳化物充分溶解,奥氏体晶粒长大,其粗化温度为950～1000℃,强度和冲击能先增大而后减小。
随着淬火温度的升高,韧脆转变温度升高,880℃淬火时韧脆转变温度为-90℃,1050℃淬火时韧脆转变温度为-47℃。
关键词:25CrNi3MoV;马氏体钢;奥氏体化温度;组织;力学性能中图分类号:T G156.3 文献标识码:AThe Effect of t he Austenitizing Temperat ure on t he St ruct ure and t he Mechanical Propert y for25CrNi3MoV SteelJin F angfang,W ang Maoqiu,H ui Weijun,Shi Jie,Dong H an,Li Jianxi Abstract:The effect of the austenitizing temperature on the structure and the mechanical property for 25CrNi3MoV steel has been described in this article.The result showed that with the increase of the quenching temperature f rom830℃to1200℃,the carbides dissolved f ully,and the austenite grain grew,in this case the strength and the impact energy first increased and later decreased with the austenite grain coarsening tempera2 ture in the range of950～1000℃.As the increasing of the quenching temperature,the ductile2to2brittle transi2 tion temperature upgraded accordingly,f rom-90℃at the austenitizing temperature of880℃to-47℃at the austenitizing temperature of1050℃.K ey w ords:25CrNi3MoV steel;martensite steel;austenitizing temperature;structure;mechanical property 奥氏体化温度影响着奥氏体晶粒尺寸和合金元素溶入到奥氏体中的量,进而影响钢的淬透性和力学性能。
一种CrMoV结构钢等温转变动力学曲线的数值模拟
一种CrMoV结构钢等温转变动力学曲线的数值模拟
林政;许昌淦
【期刊名称】《兵工学报》
【年(卷),期】1989(000)003
【摘要】利用导磁率法测出一种CrMoV结构钢经930℃奥氏体化后不同温度下等温时转变的动力学曲线;同时,在大型计算机上进行数值模拟。
结果说明,在珠光体和贝氏体转变区内,用x(t)=1-exp(al~b+cl~d)的方程来表达动力学过程,可以得到比Johnson-Mehl方程更好的结果,具有更小的方差值。
【总页数】7页(P45-51)
【作者】林政;许昌淦
【作者单位】
【正文语种】中文
【中图分类】TJ-55
【相关文献】
1.基于数值模拟的等温挤压速度曲线及获取方法 [J], 王亚非;谭建平;许洪韬;杨武
2.H08Mn2SiA钢等温转变曲线和连续冷却转变曲线 [J], 李红英;肖纳敏;孟力平;谢先娇
3.50SiMn2MoV钢奥氏体等温转变曲线和连续冷却转变曲线的测定 [J],
4.高聚物的非等温结晶动力学——从不同速率的升温或降温DSC曲线解析结晶动力学参数 [J], 张志英;康文华;张春玲
5.H08Mn2E钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线 [J], 曹芬;程晓农
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。