110kV构架吊装技术参数计算书10.16
预制构件吊具(吊梁、吊架)计算书
预制构件吊具（吊梁、吊架）计算书1前置参数钢材牌号选用Q345，吊装动力系数为1.5，重力荷载分项系数为1.3。
2吊梁计算2.1.吊梁几何尺寸吊梁长5米，耳板间距3m，下挂板吊孔间距250mm，吊孔直径60mm。
2.2.吊梁验算吊梁截面选用热轧H型钢200x200x8x12，吊梁单位自重为49.9kg/m，梁下挂板单位自重为22kg/m，则吊梁自重为：（）⨯W=49.9+225/1000=0.36t吊梁自重设计值为：⨯⨯⨯G=0.36 1.5 1.310=7.01KN2.2.1.预制墙2#地块A户型YWQ26验算2.2.1.1.外力计算构件重量为6.61t，构件自重设计值为6.61x1.5x1.3x10=128.9KN，总重量设计值为：G=128.9+7.01=135.9KN1上部钢丝绳竖向拉力：T=135.9/2=68.0KN1上部钢丝绳水平拉力：2T =135.9/2tan30=39.2KN ⨯︒上部钢丝绳拉力：T=135.9/2/sin30=78.5KN ︒2.2.1.2. 耳板验算根据《钢结构设计标准》GB 50017-2017第11.6条，设计耳板尺寸为：a=70mm ，b=50mm ，d 0=60mm ，厚度t=14mm ，具体如下图：a. 尺寸验算：214164450b/t=50/14=3.57444a=704458.733e e b b mm b mm =⨯+=≤=≤≥=⨯=，满足要求，满足要求，满足要求b. 强度验算取N=T=78.1KN 。
1) 耳板孔净截面处的抗拉强度：121min(216,)303=93.4305N/mm 2d b t b mm N f tb σ=+-==≤=2) 耳板端部截面抗拉（劈开）强度：20=93.4305N/mm 223Nf t a d σ=≤=-（/）3) 耳板抗剪强度：2V 95.4=29.4175N/mm 2Z mm N f tZσ===≤=故耳板尺寸、强度均满足要求。
钢构吊装满堂脚手架支撑体系专项施工计算书
目录一、工程简介-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 11.1工程概况 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 11.2施工平面布置图----------------------------------------------------------------------------------------------------- 1二、满堂支撑架计算书 ------------------------------------------------------------------------------------------------------- 22.1架体参数 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 22.3设计简图 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 32.4板底纵向支撑次梁验算 -------------------------------------------------------------------------------------------- 52.5横向主梁验算--------------------------------------------------------------------------------------------------------- 82.6可调托座验算-------------------------------------------------------------------------------------------------------- 122.7立杆的稳定性验算 ------------------------------------------------------------------------------------------------- 122.8抗倾覆验算----------------------------------------------------------------------------------------------------------- 142.9立杆支承面承载力验算 ------------------------------------------------------------------------------------------- 14一、工程简介1.1工程概况本工程采用钢筋混凝土框架结构，其顶层为穹顶网壳钢结构，结构投影为圆形，分为上下两层。
吊车计算书
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱 7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力) q----起重滑车组的重力L 1—G 1重心至履带中心点的距离 L 2—G 2重心心至履带中心点的距离 L 3—G 3重心到履带中心点的距离 L 0—G 0重心到履带中心点的距离 H 1—G 1重心到地面的距离 2.33米 H 2—G 2重心到地面的距离 0.89米 H 3---G 3重心到地面的距离 19.2米 H 0---G 0重心到地面的距离 1.92米 β地面仰斜角度,应限制在30以内 R---起重半径M F ---风载引起的倾覆力矩,M G ---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩 M G =P G (R-L 2)=(Q+q)(R-L 2)V/gt 其中P G 是惯性力V —吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒 g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒. M L ---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为: M L =P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h) 其中:P L --离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离 H 起重机顶端至地面的距离. e 0=6.48米 e 1=2.82米 β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力. 计算有关数据:L 2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米 L 1= e 1+L2=2.82+2.81=5.63米 L 0= e 0+ L2=6.48+2.81=9.29米 R=2.02+54.8com77=14.34米 L 3=2.02+54.8com77/2-L 2=5.37米 将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中. K 2=Mr/Mou=(G1L 1+G 2L 2+G 0L 0-G 3L 3)/(Q+q)(R-L 2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10) (14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S 由下式计算S=S b /k其中S b :钢丝绳的破断拉力，S b =α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN ）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg ＝0.5d 2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数, K 钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
110KV变电站变压器吊装方案
施工组织（总）设计（方案）工程名称马兰矿110KV变电站主变增容改造工程主变吊装方案施工单位：西山金信安装公司单位负责人：施工负责人：技术负责人：编写人：编写日期：会签栏工程名称：马兰矿110KV变电站主变增容改造工程(主变吊装方案)会签栏工程名称：马兰矿110KV变电站主变增容改造工程(主变吊装方案)马兰矿110KV变电站主变增容改造工程（主变吊装方案）一、编制依据1电气装置安装工程电力变压器、油浸电抗器、互感器施工及验收规范GBJ148—902《电力建设安全工作规程》（变电所部分）DL5009.3—19973《建筑机械使用安全技术规范》GJG33—20014《电力建设安全健康与环境管理工作规定》国家电网公司2002-01-215 施工图纸及相关资料。
二、工程概况马兰矿110KV变电站目前采用2台31500KV A主变，经本次改造容量增至50000KV A。
由于该变电站给马兰矿、马兰矿选煤厂、煤气化等矿厂供电，施工时尽量缩短和减少单回路供电，以确保矿厂安全供电，施工时必须采用逐台更换、逐台移位的施工方法。
固施工时增加了较多的机械台班。
31500KV A变压器器参数：50000KV A变压器参数：三、施工方案由于增容后的2台50000KV A主变位于现有31500KV A主变位置上，需分两次将2台31500KV A主变分别移至临时位置恢复送电后。
再进行拆除旧砼基础，而后浇筑新基础，待基础强度达到要求后，再分别将两台50000KV A主变进行组装、试验、逐台进行切换。
（一）两台31500KV A变压器的移位由于单台31500KV A变压器总重为64.18T，且要求当天移位、当天恢复送电。
恢复送电运行24h无异常后，进行第二台变压器移位。
时间紧、任务重，根据现场位置采用大型吊车一次性整体移位。
作业半径13米，查汽车吊车性能表需采用300T吊车。
两台31500KV A变压器移位共用300T汽车吊车台班4个。
吊装方案,计算,一建吊装方案计算书
吊装方案,计算,一建吊装方案计算书吊装方案,计算,一建:一级建造师进度和成本计算案例11A__ 建筑工程项目施工进度控制方法的应用常用的施工进度控制方法主要有如下两种：流水施工方法和网络计划技术。
（1）流水施工施工参数有三种：工艺参数、空间参数、时间参数。
施工过程数：n 施工段数：M 流水节拍：t 流水步距：K 工期：T 流水施工的基本组织形式主要分三种：等节奏流水施工、异节奏流水施工、无节奏流水施工，应掌握三种形式的不同特点及适用情况，并熟悉其工期计算方法。
等节奏流水施工工期计算公式：TP=（M＋N－１）K－∑C ＋∑G，其中C为工序搭接时间，G为工序间隔时间。
无节奏流水施工工期计算公式：TP=∑Ki,i+1＋∑tn－∑C＋∑G，其中Ki,i+1为各施工过程间的流水步距，∑tn为最后一个施工过程的持续时间。
案例一：某工程由4幢完全相同的砖混住宅楼组成，某建筑公司中标后，施工组织设计中考虑以每个单幢为一个施工流水段组织单位工程流水施工。
经测算，各施工过程及流水节拍参数如下：1.分别指出地下部分、地上部分各自最适合采用的流水施工组织形式，并给出各自的流水施工工期。
2.除问题1中采用的流水施工组织形式外还有哪些形式？并简要说明其特点。
3.如果地上、地下均采用最适合的流水施工组织方式，现在要求地上部分与地下部分最大限度地搭接，各施工过程间均没有间歇时间，计算最大限度搭接时间。
4.试按第3问的条件绘制流水施工进度计划，并计算整个工程的总工期。
参考答案：（1）地下部分适合采用等节奏流水施工施工过程：N＝4 施工段数：M＝4 流水步距：K＝2工期T地下＝（M＋N－1）×K＝（4＋4－1）×2＝14周。
（2）地上部分适合采用成倍节拍流水施工（异节奏流水施工）。
施工过程：N＝3 施工段数：M＝4流水步距：K＝min（4、4、2）＝2 专业队数：b1＝4/2＝2 b2＝4/2＝2 b3＝2/2＝1总队数N′＝2＋2＋1＝5工期T地上＝（M＋N′－1）×K＝（4＋5－1）×2＝16周。
汽车吊吊装计算书
汽车吊吊装计算书附件：附件1:汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m ⅛预制箱梁单片边梁梁长20m,高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51. 2OtO预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5In的位置。
运输便道及吊装平台地面标髙为20. 3m,设计桥面标高为24.207m（北Ott台）~24.427m（中1#墩）^24. 644m（南2#台），桥面结构层厚度为O. 2m,则设计小箱梁面标髙为24. 007m（北0#台）~24.227m（中1#墩）^24. 444m（南2#台）。
1・汽车吊的选型及验算（1）Ott-W跨吊装：计划采用一台130T, —台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁厂主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。
具体汽车吊站位详见附图。
（2）W-2#跨吊装:同0#-1#跨吊装。
最不利工况：30Ot吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7）, 边梁设计混凝土20. 5方，重51.25吨。
（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1主臂起重性能表（kg, m）2)130汽车吊起重重量计算G 总二Ql+Q2=51.25÷2=53. 25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取QI二51. 25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2二2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26. 63t,考虑动载系数1.2,安全吊装预制小箱梁的全重(单机承担的) =26. 63×1. 2=31. 95t o3)130t汽车吊工作半径R计算R=SQRT((Ll+L1∕2)* (L1+L1∕2)+ (L2+ L3+L0/2)* (L2+ L3+L0/2))=SQRT ((2. 95*2+2. 95/2) * (2. 95*2+2. 95/2) + (2+1. 5+7. 6/2) * (2+1. 5+7. 6/2))=10. 03m式中:Ll-相邻两片小箱梁轴心间距,Ll二2. 93m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。
结构吊装计算范文
结构吊装计算范文
一、结构吊装计算前的准备工作
1.结构应力分析
2.设备负载内聚力分析
吊装设备除了外力外，还要考虑其内聚力，即根据设备本身的重量，以及设备上的零件的重量确定设备对建筑物产生的内聚力。
3.建筑物及吊装结构受力分析
吊装设备时，还要考虑所要悬挂的设备重量对建筑物产生的受力，还要考虑所要悬挂的设备重量对吊装结构的受力，并对吊装结构的物理参数进行计算，以验证吊装结构的稳定性。
二、结构吊装计算步骤
1.根据实际工况确定吊装方式
在确定吊装方式时，应考虑设备类型、重量、尺寸、特殊性等，根据实际工况，确定最佳的施工方案，如电动滑轮吊装、索具吊装、火车吊装等。
2.根据吊装方式确定悬挂点
确定吊装方式后，分析设备的位置及方向，确定悬挂点位置，如果采用电动滑轮吊装，悬挂点可以在设备的上端、下端，甚至安装支架，作为悬挂点；如果采用索具吊装，确定索具悬挂点位置等。
钢构建筑结构吊装计算
钢构建筑结构吊装计算1.引言钢构建筑结构是一种广泛应用于建筑领域的轻型结构，具有重量轻、短工期、高强度等优势。
在钢结构的安装过程中，吊装是一个关键环节。
因此，钢构建筑结构吊装计算是确保吊装过程安全可靠的重要环节。
本文档旨在提供钢构建筑结构吊装计算的相关原则、步骤和方法，以帮助相关工程师和技术人员进行吊装计算，并确保吊装过程的安全性和高效性。
2.吊装计算原则在进行钢构建筑结构吊装计算时，需要遵循以下原则：1.安全性原则：吊装设计必须满足工程结构的安全要求，确保吊装过程中不会对人身和财产造成危害。
2.直立性原则：吊装设计应保证钢构件在吊装过程中保持垂直位置，防止构件倾斜或倒塌。
3.抗风性原则：吊装设计应考虑吊装过程中的风力影响，确保吊装结构在风力作用下的稳定性。
4.负荷平衡原则：吊装设计应合理安排起重设备和吊装点，以实现构件负荷的平衡分布。
3.吊装计算步骤进行钢构建筑结构吊装计算时，可以按照以下步骤进行：1.确定吊装方案：根据实际情况，确定起重设备的类型和数量，选择合适的吊装点，并考虑配重的设置。
2.计算起重能力：根据起重设备的性能参数和构件的重量、形状等信息，计算起重设备的起重能力，并确保其能满足吊装要求。
3.计算吊装点布置：根据构件的重心位置和吊装点之间的距离，计算吊装绳或吊钩的合理布置位置，保证吊装过程中构件的平衡。
4.考虑吊装角度：根据实际情况，选择合适的吊装角度，以提高吊装过程的安全性和稳定性。
5.考虑风力影响：根据工地的地理位置和气象数据，计算风力对吊装结构的作用力，并选择合适的安全系数进行计算。
6.完善吊装方案：根据计算结果，适时修正吊装方案，使吊装过程更安全、顺利。
4.吊装计算方法进行钢构建筑结构吊装计算时，可以采用以下方法：1.静力计算方法：根据构件的几何形状和重量，利用静力学原理计算吊装过程中的受力情况。
可以采用手算或借助计算软件进行计算。
2.动力计算方法：在考虑风力等外力作用下，采用动力学原理计算吊装过程中的受力情况。
吊装方案计算书
同安西福三路道路工程K1+396埭头溪桥扒杆法吊装方案与计算福建来宝建筑工程开发公司同安西福三路（纵一路~丙洲大桥段）项目部2007年11月一、工程概况：中山大桥桥位于路线中心桩号K1+K10+950.5直线上，斜交角15°。
桥梁上部结构形式为6*20m预应力钢筋砼空心板，每片空心板梁主体宽1.24m，高0.95m，其中中板重30.8t，边板重36.4t；空心板按斜交板预制，每孔空心板板长相等。
全桥体系布设：在0#、6#台桥台设置伸缩缝，其它墩均设置桥面连续。
二、架设方案：本桥空心板梁架设扒杆纵向“钓鱼”架设法是安装在墩台上的两休人字扒杆，配合运梁设备，以绞车相互牵吊，在无支架、无导梁支托的情况下，把梁悬空吊过桥孔，横移落梁，就位安装的架设法。
以预制梁的质量和墩台间跨径为基础，架梁、吊梁进行横移等各个阶段，对作用于扒着牵吊绳、卷扬机、锚碇和其它的附属设备所定应力进行计算，以保证设备的安全。
与此同时对各阶段的安全性进行定期检查。
本桥架设采用先中梁后边梁吊梁方法；架梁设备按中梁重量进行配置，吊装时先架设中梁2~3片后，再进行吊装边梁，边梁吊装时运梁车直接从已架好的中梁面采用卷扬机，牵引至另一端，再用扒杆吊移至边梁设计位置安装。
三、机械设备的选择：根据空心板的长度，重量以及现场的实际情况，拟采用卷扬机四台四、吊装前的准备工作①检查支座垫石的高程、位置、以及橡胶支座是否安放正确。
②测量标出每榀板梁的端线及边线于盖梁或台帽处，并用红漆示出。
③检查构件的长宽高三个方向尺寸是否正确，构件的堆放位置装车是否方便。
④检查运输及吊装道路是否按要求铺设。
五、现场布置及空心板吊装：中山大桥桥的吊装顺序为6跨5跨4跨3跨2跨1跨。
为了保证吊装顺利进行应如平面布置图，在6号台后设置一地垄用来锚固5号台卷扬机，结构尺寸如图示一，卷扬机的牵进引力为2吨。
在3号墩后设置地垄（如图示二）用于锚固在5号墩帽上的人字扒杆的缆风。
钢构建筑结构吊装计算
钢构建筑结构吊装计算首先，进行吊装计算前需要了解施工现场的具体情况，包括吊装构件的种类、尺寸和重量等。
根据构件的形状和重量，选择合适的吊装设备和吊装附件。
吊装设备可以选择起重机、塔吊、吊车等，吊装附件包括吊装锁具、吊钩、吊索、吊具等。
根据具体情况，选择合理的吊装方案，确保吊装过程中构件的安全和施工的顺利进行。
其次，吊装计算需要考虑吊装构件的自重、吊装附件的重量和附加荷载的影响。
自重是指构件本身的重量，根据构件的材料、形状和尺寸可以计算得出。
吊装附件的重量包括吊钩、吊索、吊具等，根据吊具的重量和数量可以得到。
附加荷载可以包括人员、工具、雨水等，根据实际情况进行估算。
根据构件的自重、吊装附件的重量和附加荷载的影响，可以计算出吊装总重，并根据吊装设备的额定起重量和最大起重力矩，选择合适的吊装设备。
另外，吊装计算还需要考虑结构的稳定性。
在吊装过程中，如果构件的重心不在吊装设备的作用线上，就会产生倾覆力矩。
为了确保吊装的稳定性，需要根据构件的几何形状和重心位置，计算出倾覆力矩，并根据吊装设备的额定稳定力矩，选择合适的吊装设备。
此外，吊装计算还需要考虑施工现场的限制条件。
施工现场的限制条件包括空间狭窄、地面承载力、周边建筑物、电力线路、水管等。
根据实际情况，选择合适的吊装设备和吊装方案，确保施工现场的安全和施工的顺利进行。
同时，还需要根据施工现场的限制条件，制定相应的安全措施和施工方案，确保施工过程中不会对周边环境和人员造成影响和危害。
综上所述，钢构建筑结构吊装计算涉及吊装参数的综合计算，包括构件的重量、附加荷载、吊装设备的额定起重量和稳定力矩等。
通过合理计算吊装参数，可以确保吊装过程中的安全和施工效率的提高。
同时，还需要考虑施工现场的限制条件，制定相应的安全措施和施工方案，确保施工的顺利进行。