立井单绳箕斗提升选型计算正式
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算一、提升容器的选择1．确定合理的经济速度立井提升的合理经济速度为V j =√H式中V j —经济提升速度，m ／s ；H ——提升高度，m ；H=H s +H x +H zH x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0；Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。
2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算)式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ；a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2；u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ；θ—休止时刻。
3、计算一次合理的经济提升量式中rn j --一次合理的经济提升量，t ；A n —矿井年产量，t ／a ；C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数；b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ；t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。
依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。
4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。
（1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为（2） 计算提升机所需的提升速度二、提升钢丝绳的选择计算中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量m-----一次提升货载质量，kgM z ——提升容器自身质量，kg ；m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ；g —重力加速度，m ／s 2；H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ，H s --井筒深度，m ；H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ；H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。
(完整版)矿井提升设备选型设计
第三章矿井提升设备选型设计第一节提升方式的确定及提升设备选型依据一、矿并提升设备的作用矿井提升设备是矿井重要的大型机电设备之一，它是联系矿井井下与地面时主要生产设备.矿井提升设备的任务是提升有益矿物（煤炭、矿石等）和矸石，升降人员和设备，下放材料等。
矿井提升设备的工作特点是在一定的距离内，以变速和匀速作往复直线运动,而且起动和停止频繁，因此它须具有良好的控制系统和完善的保护装置，以保证安全可靠地运转。
矿井提升设备的合理选型和正确的维护、管理和使用,对确保矿井提升设备的经济与安全运转具有重大的意义.二、矿井提升设备的组成部分矿井提升设备一般包活捉升机、电动机、提升钢丝绳、提升容器、天轮、井架、装卸载设备，以及电控设备与安全保护装置等.矿井提升机主要由缠绕机构(或主导轮)、减速器、联铀器、离合器、制动系统、深度指示器、液压站及操纵台等部分组成。
三、矿井提升系统根据提升方式的不同,矿井提升系统可分为以下几种:(1)竖并普通罐笼提升系统（2）竖井箕斗提升系统（3)斜井箕斗提升系统(4)斜井串车提升系统四、矿井提升设备的分类(一）按用途分类(1）主井提升设备，专供提升煤炭用的提升设备。
在特大、大和中型矿井，提升容器多采用箕斗，小型矿井多采用罐笼或矿车；（2）副井提升设备,专供提升歼石、升降人员、运送材料和设备的提升设备。
提升容器多为普通罐笼或翻转罐笼。
(二)按缠绳机构的型式分类（1）单绳缠绕式提升机，即等直径圆柱形卷筒提升机，多用于井深在350m以下的大、中、小型矿井提升，此外还有变直径圆柱圆锥形卷筒提升机；（2)多绳摩擦式提升机，适用于井筒较深、产量较大的矿井提升.（三）按井筒倾角分类（1）竖并提升设备；（2)斜井提升设备.(四）按提升容器分类（1)罐笼提升设备;（2）箕斗提升设备；（3）串车提升设备；斜井串车提升（5）吊桶提升设备。
（五)按拖动装置分类（1）交流感应电动机施动的提升设备；（2)直流电动机施动的提升设备;（3）液压传动的提升设备。
立井提升钢丝绳选择计算
5.选择钢丝绳
≥Ps
—每米钢丝绳标准重量，kg/ m
6.钢丝绳安全系数校核
≥
—所选钢丝绳所有钢丝破断力总和，N
立井提升钢丝绳选择计算
计 算 步 骤
计 算 公 式
符号及数据
1.钢丝绳最大悬垂高度H0/m
H0=Hsh+Hj
Hsh—井筒深度
Hj—井口水平至井架天轮平台垂高
2.提升物料荷重Q/N
对矸石吊桶/kN
对临时罐笼/kN
Q=9.81
Q=9.81
—标准吊桶容积，m3
—矿车容积，m3
—岩石松散容积，kg/ m3
—岩石松散系数，
取1.8~2.0
—水容重，kg/ m3
—临时罐笼ห้องสมุดไป่ตู้容纳矿车数
—装满系数，取0.9
3.提升钢丝绳终端荷重Q0/kN
Q0=Q+ QZ
QZ—提升容器自重，N
4.钢丝绳单位长度重量
—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，1470~1870Mpa
—钢丝绳的安全系数
提人员时 ≥9
提物料时 ≥6.5
提人与物时：提物时 ≥7.5
第一部分煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升选择设计
第一部分煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升选择设计煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升是煤矿运输系统中非常重要的一环，其设计的合理与否直接影响着矿井的生产效率和安全性。
本文将对竖井箕斗提升设备的选择设计进行探讨。
首先，竖井箕斗提升设备的选择应考虑以下几个主要因素：1.提升高度：根据煤矿的实际情况，确定提升设备所需的最大提升高度。
提升高度的确定直接决定了提升设备的型号和参数，包括提升速度、额定载荷等。
2.提升能力：根据煤矿的产量和生产需求，确定提升设备的额定载荷。
提升能力的确定需要综合考虑煤矿的年产量、单次提升的煤炭量以及提升设备的可靠性和稳定性。
3.环境条件：考虑到煤矿的特殊环境，如高温、高湿等，需要选择能够适应恶劣环境条件下工作的提升设备，并考虑到设备的防爆性能。
4.安全性：提升设备的安全性是煤矿生产中最重要的考虑因素之一、应选择具备完备的安全保护措施的设备，如安全钳、防坠装置等，确保在突发情况下能够迅速停止设备的运行，并保障人身安全。
5.维护保养：选择易于维护和保养的提升设备，减少设备故障和停机时间。
同时，考虑到提升设备的寿命和抗疲劳性，选择高品质的设备。
在确定了提升设备的选择后，需要进行相应的设计。
以下是竖井箕斗提升设备的一般设计要求：1.结构设计：提升设备的结构设计应满足稳定性、强度和刚度要求，能够承受额定载荷和环境荷载。
设计时需要考虑到提升道路、箕斗和滑轮的结构设计，并确保各个部位的配合良好，运行平稳。
2.动力设计：提升设备的动力设计应满足提升高度和提升能力的要求。
需要选择合适的电机、减速器和制动器，并进行相应的功率计算和传动设计。
3.控制设计：提升设备的控制设计应考虑到提升速度的控制、安全保护措施的设置和故障诊断等。
需要选择合适的控制方式和相应的传感器、执行器等设备，并进行系统整体设计。
4.安全设计：提升设备的安全设计应满足相关的国家法规和标准要求，如《煤矿安全规程》、《电气设备安全规范》等。
矿井提升设备选型计算
5
精选ppt
提升钢丝绳的选择计算
1．提升钢丝绳的安全系数 根据《煤矿安全规程》的规定，按最大静载荷并
考虑一定安全系数的方法进行计算。 安全系数是指钢丝绳各钢丝拉断力的总和与钢丝
绳最大静拉力之比。
《煤矿安全规程》对提升钢丝绳的安全系数ma作
了明确规定。
6
精选ppt
《安全规程》规定钢丝绳安全系数
Hz
9
精选ppt
提升钢丝绳规格选择计算
立井单绳缠绕提升钢丝绳的选择计算 钢丝绳最大静载荷Qmax为：
Qmax = m g + mz g + mp g Hc
A Hj
设：σb为钢丝绳钢丝抗拉强度（N/m2）
As为钢丝绳各钢丝断面积之和 （m2）
Hc Hs
ρ0为钢丝绳线密度（kg/m），则 需要满足
b As
1. 小时提升量Ah
式中 c—提升不均衡A系h 数。Anb《crat 煤f 矿工业设t/h计规范》规定，
有井底煤仓时为1.10～1.15，无井底煤仓时为1.20； af—提升能力富裕系数。主井提升设备对第一水平留有
20%的富裕能力。 2. 合理的经济提升速度
m/s 式中 H——提v升j 高(0.3度，0.5H) =HHs+Hx+Hz，m。 提升高度愈大，其系数取值愈大。一般情况下，当 H<200m时取0.3为宜，当H>600m时取0.5为宜。
Fjm (m mz n1mp Hc )g
Fjc mg
②重尾绳 Fjm (m mz n1mph0 n2mq H0 )g Fjc mg H
③轻尾绳
Fjm [m mz n1mp (h0 H ) n2mq Hh ]g Fjc Q H
提升机选择计算表
时/N
斜井提升
时/N
的≥Q+0+7⅞3∙Ho
用之@+0而“+/ICOS^)+Psδ∙Zo(sinβ+力COSs)
Fck>Q-vPsb∙Hq
助2厢加0+2。MeoSf+∕⅛哪in/+。M
不一提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，N
F以一提升机主轴强度要求允许的钢丝绳最大静张力差，N
Q一提升物料荷重，N°一提升容器荷重，N尸'3一钢丝绳线分布力，N/m
102多
Q一动力系数：吊桶提升时，p
立井提升：
双钩提升/
W
单钩提升/
W
斜井提升：
双钩提升/
W
单钩提升/
W
F_@+Q+尸sδ∙7∕o)∙t⅛5102%
刀Kb∙FdQnB
P=102^
尸—KB∙Fj∙υ^
102%
=1.05
罐笼提升时，Q=1.3
5B—提升机最大速度，m/s
K一矿车阻力系数，K=1.15-
1.2
提升机选择计算
计算步骤
计算公式
符号及数据
1.卷筒直
径∕mm
D260ds；D29008
d、6—分别为钢丝绳直径及
最粗钢丝直径，mm
2.选定提
升机型号
DT≥D
DT一所选提升机的ห้องสมุดไป่ตู้筒直径
3.校验卷
筒宽度/m
m
B="熏3°+3+H(ds+ε)≤Br
Ho一最大提升速度，m
30—提升钢丝绳试验长度，m
）一提升机卷筒名义直径，m
4一电动机功率备用系数，
第一部分 煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升选择设计
第一部分 煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升选择设计一.原始资料：1.矿井年产量: A=60万吨,主井提升设备,采用箕斗;2.工作制度:br=300d,每天两班提升,每班t=7h;3.井筒深度为:Hr=412m;4.受煤仓距井口水平高度为:Hx=16.1m;5.装煤仓距井底车场水平高度为:Hz=21.6m;6.煤的散集密度:r=0.87t/m 3;7.提升方式,采用箕斗提升;8.矿井电压等级为. U=6kv.二.提升容器的选择:1.经济提升速度 提升高度：H=H r +H x +H z =412+16.1+21.6 =449.7 m经济提升速度:H V j 4.0= =7.4494.0⨯=8.48 m/s2.加速度a ,暂取0.8m/s 2,爬行阶段时间u ，暂取10s,一次提升装卸时间θ，暂取8s.θ+++=u V H a V T jj j=81048.87.4948.048.8+++=81.6s3.一次经济提升量：因没有井底煤仓，不均衡系数C ，取1.15 一个水平提升，富容系数f a =1.2； 一次经济提升量：tbrT ACa Qj j f 3600==3002736006.812.115.110604⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=4.47 t4．箕斗选择：根据《矿山运输及提升设备》教科书，表7—5，选择竖井单绳提升煤箕斗型号为 ML —6型其主要参数如下：箕斗名义货载质量：6t; 箕斗斗箱有效容积：V=6.6m 3; 箕斗质量：kg Qz 5000=; 箕斗全高： Hr=9735mm; 两箕斗中心距： s=1830mm.5.一次实际提升量： Q=r V =0.87⨯6.6 =5.7 t 6．所需一次提升时间： s C A a t Qb T fr 1042.1106015.1273007.5360036004=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=='7.所需一次提升速度：24)]([)]([22aH u T a u T a V -+-'-+-'='θθ=27.4498.04)]810(104[8.0)]810(104[8.022⨯⨯-+-⨯-+-⨯=5.7 m/s三．提升钢丝绳的选择： 1．钢丝绳每米的质量：钢丝绳公称抗拉强度选用：b δ=1666Mpa ； 安全系数a m ，按规程规定为 6.5； 井架高度 H j 暂取为35m. 钢丝绳最大悬垂长度：Hc=Hj+Hs+Hx=35+412+16.1 =463.1 m钢丝绳每米质量P 为：110z b a Q Q P H cm gδ+=-=1.4638.95.6166611050005700-⨯⨯+=4.4 kg/m2.选择钢丝绳：考虑矿井提升深度和经济选型，选用6⨯19股型的钢丝绳。
主井单绳缠绕式提升设备选型设计
主井单绳缠绕式提升设备选型设计某矿年产量n A =45万t ，年工作日r b =300d ，每日工作时数t=14h 。
该矿井深s H =242m ，主井装在高度z H =18m ，卸载高度x H =16m 。
散煤容重γ=9003/kg m ,试进行主井提升设备的选型设计。
一 提升容器的确定1. 提升高度Hm H H H H z x s 2761816242=++=++= 2. 经济速度m Vs m H v m /65.62764.04.0=== 3. 估算提升循环时间X Ts u V H a V T m m X 8.69101065.62768.065.6=+++=+++=θ 上式中，a 为提升加速度，预设取值20.8/m s ，u 为箕斗低速爬行时间，一般取值10s ，θ为箕斗装卸载休止时间，一般取值10s4. 计算箕斗一次提升量Qkg t b T A C Q r x n 2389143006.38.69104515.16.34=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅=上式中，C 为提升不均衡系数，箕斗提升取值1.15。
根据上述计算结果可知，应选名义载重量为3t 的JL-3型单绳箕斗，其有关数据是自重 3.8Z Q t =，容器全高7.78r H m =，有效容积33.3V m =，箕斗中心距m S 87.1=。
因散煤容重γ=9003/kg m ，故一次实际提升量kg V Q 29703.3900=⨯=⨯=γ二 钢丝绳选择计算1. 计算绳重力p钢丝绳悬垂长度m H H H H z j S C 2921832242=++=++= 在井架高度为确定 之前，将井架高度j H 选值为32mm N g H m Q Q p caBz /19.26102925.617000011.03800297011.0=⨯-⨯+=-+=σ考虑井深不大，选用619⨯普通圆股钢丝绳，抗拉强度2170000/B N m σ=，箕斗安全系数 6.5a m =，有关数据为直径31d mm =，33.83/p N m =，kN Q q 5.608=，0.2max =δ2. 验算安全系数a m5.68.729283.333800029700500>=⨯++=++=cz qa pH g Q Qg Q m所选钢丝绳符合要求。
立井临时改箕斗提升设备选型计算
0前言立井井筒工程是矿井建设中的关键工程[1]。
工程转入井下水平巷道开拓施工以后,有两种提升运输方案可供选择。
一种是利用立井井筒施工时所用的吊桶提升系统，另一种方案则是拆除立井井筒施工的吊桶提升系统[2-3]；吊桶提升为单钩提升，不能安装防坠系统,提升效率低，安全可靠性差[4-5]；为缩短建井周期，节约成本，进行临时改绞提升系统，完全遵守《煤矿安全规程》的各项规定,提升运输效率、安全可靠性高[6-7]。
大海则矿井设计生产能力15.0Mt/a，采用立井开拓，工业广场内布置有主立井、副立井、1#回风立井、2#回风立井四个井筒。
根据建设工期安排，四个立井井筒贯通后，对1#回风立井、2#回风立井进行临时改绞，以便施工二三期工程；1#回风立井装备两个11t箕斗，用于提升巷道掘进的煤及矸石，经皮带输送至1#回风井井底临时煤仓，经定量皮带机装入箕斗提升至地面。
2#回风立井装备宽窄罐笼各一个，承担人员、设备、材料提升任务；1#回风立井井口设计标高+1274.0m，井筒净直径8.0m，净断面50.3m2；井筒深度678m。
1立井提升临时改箕斗方案临时改绞提升系统为双钩提升，采用V型凿井井架、2JKZ-4×2.65/18矿井提升机（一期施工时已安装），配2个11t箕斗，每个箕斗配一根提升钢丝绳，4根罐道钢丝绳。
井筒内布置一趟Φ219×12mm无缝钢管下料管路，一趟Φ180×9mm排水管均采用井壁固定；一趟信号电缆、光缆用于提升系统传输。
图1立井临时改箕斗提升平面图立井临时改箕斗提升设备选型计算王长久（中煤陕西榆林能源化工有限公司大海则煤矿，陕西榆林719000）摘要：因吊桶提升无法满足高效建设的现状，根据大海则煤矿建设需要，四个立井井筒贯通后，对1#回风立井、2#回风立井进行临时改绞，以便施工二三期工程煤矸提升需要。
提出了1#、2#回风立井提升临时改绞方案。
本文主要分析1#回风立井临时改箕斗选型计算和安全校验，确定提升系统设备选型方案，并对其提升能力进行了计算，满足矿井掘进工程煤矸提升需要，大大缩短了建井工期、有效节约建设成本。
提升设备计算书
内蒙古自治区鄂托克旗千里沟白云煤矿主井提升设备选型计算书临汾市天宇新矿山设备制造有限公司主井提升设备选型计算书本选型计算是根据内蒙古自治区鄂托克旗千里沟白云煤矿矿领导的合理化建议，在太原市明仕达煤炭设计有限公司初步设计的基础进行的，由于时间短，基础资料不完善，是否合理请各位领导审核。
（一）、设计依据生产能力 60万t/a井口标高 +1591.21m装载硐室底板标高 +1220.0m装载高度 5m卸载高度 9m工作制度 330d/a,16h/d提升容器：箕斗型号： 4t 提煤箕斗本体质量（包含悬挂） 3650kg装载质量 4000kg本体高度 7.56m装载口距箕斗底高度 3.56m（二） 、设备选择1、钢丝绳绳端载荷： Qd=3650+4000=7650kg提升高度： H t =1591.21-1220+5+9+3.56=388.77m 悬挂长度： H c =388.77+7.56+6.5=402.83m最大允许提升速度： ［Vm ］=0.6t H =0.677.388=11.83m/s专用升降物料的立井提升的最大速度不得超过公式［Vm ］=0.6t H 钢丝绳选用30 18×7+FC 1770 B ZZ GB8918-2006型钢丝绳，d=30mm ；qk=3.51kg/m,δB =1770Mpa （钢丝绳的公称抗拉强度），Fq =1.283×494=633.802KN钢丝绳安全系数：m=g ×)H ×(c k d qq Q F +=9.81×402.83)×51.37650(633802+=7.1＞6.5（专为升降物料用的不得小于6.5）式中：Fq 为钢丝绳的全部破断拉力总和，NQd 为钢丝绳终端载荷；qk 为所选钢丝绳每米质量，kg/mHc 为钢丝绳的悬挂长度，mg 为重力加速度，m/s 22、提升机滚筒计算直径： D /g =（60-80）×d=80×30=2400mm其中d-已选定的钢丝绳直径，30mm计算最大静张力：Fjmax=（Qd +qk Ht ）g=(7650+3.51×388.77) ×9.81×10-3=88.43KN 计算最大静张力差：Fcmax=（m+ qk Ht ）g=（4000+3.51×388.77）×9.81×10-3=52.626KN 式中：m 为装载质量；根据以上计算，选用2JK-2.5/11.5E 型单绳缠绕式提升机，其主要技术参数如下：型号 2JK-2.5/11.5E滚筒直径 2.5m滚筒宽度 1.2m最大静张力 90KN最大静张力差 55KN滚筒数量 2提升速度 6.6m/s主机变位质量 13700kg减速比 10.5计算钢丝绳实际缠绕宽度： B=ππ×Dp ×2 2.5××)43(+++Lm Ht =ππ×2.528×2 2.5××)43(3077.388+++×（30+2.5）=969mm ＜1200mm式中：Dp=Dg+(Kc-1)d ；Dg 为卷筒直径，2500mm ；Kc 为缠绕层数，2层；d-已选定的钢丝绳直径，30mm3、电动机初选 Ns=η1000max Km gV ρ=0.92×1000 6.6×9.81×4000×15.1×1.25=404.66KW 式中：Ns 所需电动机功率，kwK 矿井提升的阻力系数，箕斗可取1.15；Vmax 提升机选定的最大速度，m/sη减速器的传动效率，《煤炭工业矿井设计规范》规定，行星齿轮减速器可取0.92.ρ动负荷的影响系数，称为动力系数，箕斗可取1.2-1.3。
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新疆工程学院课程设计说明书题目名称：立井箕斗提升系部：采矿工程系专业班级：采矿工程12-2班学生姓名：***指导教师：完成日期：年月日新疆工程学院采矿工程系课程设计评定意见设计题目：立井箕斗提升学生姓名：张成龙专业采矿工程班级12-2 评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年月日新疆工程学院采矿工程系课程设计任务书学年第一学期年月日教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年月日目录一计算条件 (1)二提升容器的确定 (1)三钢丝绳计算 (1)四提升机的选用 (1)五提升系统 (2)六电动机预选 (3)七变位重量计算 (3)八提升机速度图的计算 (3)九提升能力 (5)十电动机等效功率计算 (5)十一电耗及提升机效率计算 (7)立井箕斗提升系统一、计算条件：矿井年产量An 为90万吨，年工作月br 为300天，每天净提升时间t 为14h ;矿井开系最终水平，井筒深度Hs 为260m ，矿井服务年限为80年；提升方式为双箕斗提升，采用定重装载；卸载水平至井口的高度（卸煤高度）Hx 为20米；装载水平至井下运输水平的高差（装煤高度）Hz 为29米。
二、提升容器的确定：小时提升量：)/(2461430090000015.1h t t b A c A r n h =⨯⨯=⨯⨯=C 为不均衡系数，箕斗提升取C=1.5提升高度：2602029309()t s x z H H H H m =++=++=经济提升速度：`0.417.587.03(/)m V m s ===⨯=一次提升时间估标：)(74.72101003.73098.003.7`1``s u V H a V T m t m g=+++=+++=θ 一次提升量：)(97.4360074.722463600``t T A Q g h =⨯=⨯=根据上述计算结果可知，应选名义装量为6t 的JL-6型单绳箕斗。
其有关数据是:自重t Q z 5=；容器全高m 45.9=r H ；有效容积3m 6.6=V ；两箕斗的中心距m S 87.1=。
因散煤容重3kg/m 965=γ，故一次实际提升量Q 为：kg 63696.6965=⨯=Q三、钢丝绳计算：绳端荷重：)(1136950006369kg Q Q Q c d =+=+= 井架高度：Hg-过卷高度，《煤矿安全规程》对箕斗提升，Hg>4m .取Hg=4.5m. t R 为天轮半径：)(075.355.175.05.445.92075.0m R H H H H t g r x j =⨯+++=+++=取j H =36m钢丝绳悬重长度)(3252926036m H H H H z s j c =++=++=： 钢丝绳单位长度重量：113699.843.66(/)0.110.111700003256.5d b caQ g P N m H m σ⨯===⨯--选用b σ=170kN/2cm ,钢丝绳安全系数a m =6.5.查表从钢丝绳标准中，可选用6×19普通圆股钢丝绳，其相关数据为：2max b 37;48.71/; 2.4; =170kN/ cm ;876000K S d mm P N m P mm Q N δδ==>== 钢丝绳的静力安全系数： 8760006.88 6.5113699.848.71325m ==≥⨯+⨯所选钢丝绳合格。
四、提升机的选用1. 滚筒直径：'80,'80372960()'1200,'1200 2.42880()D d D mm D D mm δ≥≥⨯=≥≥⨯='D 为提升机卷筒直径，mm ；d 为提升钢丝绳直径，mm ；δ为提升机钢丝绳中最粗钢丝绳直径，mm 。
2. 钢丝绳作用在滚轴筒上的最大静张力及最大静张力差：最大张力： 113699.848.71325127.247()j d k c F Q g p H kN =+=⨯+⨯= 最大静张力差：60009.848.7132574.63()c k c F Qg p H kN =+=⨯+⨯=根据滚筒直径及其张力，可选用23/20JK -型单绳缠绕提升机。
滚筒直径D=3m ；滚筒宽度B=1.5mm ,最大静张力为，130kN ，两绳的最大静压力差为80kN 。
3. 钢丝绳在滚筒上的缠绕宽度： `32530(3()(3)(373)1507()3c m g H L B d mm B D εππ++=++=++=> 即钢丝绳将在滚筒上做双层缠绕。
五、提升系统1. 天轮直径：取Dt=Dg=3000(mm)。
天轮选择203000TSG 型。
2. 井架高度：0.75j x r g g H H H H R =+++ 3. 取井高度：H j =36(m)4. 滚筒中心到提升容器中心的距离s L ：0.6 3.50.636 3.5328.1()s j g L H D m =++=⨯++=考虑到减轻“咬绳”现象，取s L =34(m)5. 提升钢丝绳弦长：49.2()x L m === 注：通常工业场地较平坦时，C 取1（m ） 6. 钢丝绳的偏角： ⑴ 最大外偏角：11 1.920.143()15003(0.0370.003)220.0149.203414ga x s B d t L αεα︒----⨯+--⨯+===='"查表得2JK-3/20型提升机的两卷筒中心距为1.64m 。
所以α=1.64-1.5=0.14m ； 天轮的中心距s=1.92m. ⑵ 内偏角：12 1.920.140.0182249.21211x S tgx L αα︒--===⨯='"根据不咬绳的条件，可查的允许的内偏角为'111 。
内偏角2α<'111 . 满足不咬绳的条件。
⑶ 卷筒的下出绳角：1111min min 36133sin sin 503636234 1.5249.2j t gg s tx H C D D tt L R L β-----+-+=+=+=︒'"--⨯卷筒的下出绳角大于允许值 15，满足要求。
六、电动机预选：1. )(75.7713.185.0100003.78.9636915.1102g max kw e V KQ N s =⨯⨯⨯⨯⨯==η2. 校核：)(89532003.76060max `rpm D V N g i d =⨯⨯==ππ 动力系数ε=1.3；减速器的传动比为i=20。
选用YR1000-6/1180型电动机。
根据上述s N 值，选用YR800-10/1180型高压6KV 交流电动机。
其参数为：()22e 680.4;27.2,925.0min,/989n ,1000m kN GD r KW N dd e ⋅=====λη3. 提升机实际运行速度：)/(76.72060989360max s m in D V dg =⨯⨯⨯==ππ七、变位重量计算：1. 电动机转子的变位重量：kN i D GD G d d 20820968.4)(2222=⨯== 有查表可知。
提升机旋转部分的变为重力为：G j =18000×9.8=176.4kN. 天轮的变为重力查表可得：G t =7.81kN. 2. 一根钢丝绳丝绳全长：)(46.4653014.3182.4914.35.132530)3(2'm D n L D H L x tc p =+⨯++⨯+=+++++=ππ c H 为钢丝绳悬垂长度，m ；t D 为天轮直径，m ；x L 为钢丝绳弦长，m ；()n 3'+为摩擦圈及多层缠绕时错绳用的钢丝绳圈数；30为钢丝绳试验长度，m 。
)(77.6052084.17681.72100046.46571.4828.9528.9369.6222g kN G G G pLg Q Q G dj t pz=++⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯=+++++=∑。
为尾绳全长，；为一个提升钢丝绳全长；圆周处的变位重力，为每个天轮变位至卷筒位重力；变位到卷筒圆周处的变为提升机全部旋转部分m L L N G G t q p j3. 变位质量：)(5.6181381.9100077.605kg gG M ≈⨯==∑∑八、提升机速度图的计算：按六阶段速度图 1. 加速度的确定：主加速度：)(45.05.225.12220200s m h V a =⨯==2. 正常加速度：⑴ 按减速器输出轴允许的最大力矩计算：max 100095509550193124()98920P M N m n ==⨯=⋅÷max2121931242(1.1563699.848.71325)()3 1.01(/)61813.52080009.8k c d M kQg p H D a m s m m ⨯-⨯⨯+⨯-+≤==∑--÷ ⑵ 充分利用电动机的过负荷能力计算：i η为减速器的传动效率，一般取 i η=0.851000100010000.85109536.08()7.76e j e s P F N V η⨯⨯==120.75()0.75 2.27109536.08(1.1563699.848.71325)61813.51.60(/)k c e kQg P H mm s F a λ-+⨯⨯-⨯⨯+⨯≤=∑= 安全规程规定：箕斗的提升加速度1a ≤1.2m/s 2为宜。
取21 1.0()ma s =3. 减速度的确定：按自由滑行：23 1.1563699.848.713250.905(/)61813.5k c kQg P H m m a s -⨯⨯-⨯===∑取230.905(/)a m s =4. 速度图的具体计算：⑴ 初加速度阶段： 初加速度时间： 00022 2.353.13()1.5h t s v ⨯=== 初加速度：2000 1.50.751(/)3.13v a m s t ===式中：h 0 为卸载距离，与箕斗形式有关，单规格表中无此数据，所以取2.35m;V 0为箕斗在卸载曲轨内运行的最大速度，取V 0=1.5m/s ;t 0为初速阶段运行时间，s;a 0为初加速阶段的加速度，m/s. ⑵ 主加速阶段： 加速时间：0117.76 1.56.26()1m V V t s a --=== 加速运行距离：0117.76 1.56.2628.98()22m V V h t m ++==⨯=式中：t 1为主加速阶段运行时间,s:h 1为主加速阶段运行距离,m 。
⑶ 正常减速阶段： 减速时间：4337.760.58.02()0.905m V V t s a --===减速运行距离：m 4337.760.58.0233.12()22V V h t m ++==⨯=式中：t 3为减速阶段运行时间,s;h 3为减速阶段运行距离,m;V 4为爬行速度，m/s ，一般取V 4=0.4 m/s 至0.5m/s 。