斜井提升绞车设计选型资料
绞车选型计算
十矿斜坡运输绞车选型计算一、说明：1.根据我矿实际情况,现所使用1.6米以下绞车型号一般为JD-11.4、JD-25、JD-40和JD-55四种。
2.根据提升能力一般提升矿车数量为：根据实际情况，我矿所使用载重工具一般为1吨矿车，车轮直径Φ300mm，轨距600mm，轴距550mm,外型尺寸2050×880×1150mm,重量638kg，则根据公式计算绳端荷重为：Q0=Q车+Q载可得各型号绞车绳端载重量二、相关参数：使用地点相关参数：使用地点：使用地点斜巷最大倾角（α）度，斜巷长度（L）m；绞车绳端载荷（矿车自身重量+载荷的质量）（G）kg；三、选型计算1、实际提升时最大静拉力Q j =n·G·g（sinα+f1cosα）+P·L·g（sinα+f2cosα）式中: n：串车的数量G：绳端载荷（矿车自身重量+载荷的质量），kgg ：重力加速度，9.8m/s 2 a ：斜巷最大倾角，f 1：提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，f 1=0.01~0.02； f 2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，f 2=0.15~0.2； P ：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m ； L ：使用地点斜巷长度，m 。
2.选择斜井提升钢丝绳的型号为012(sin cos )(sin cos )bQ f P L f g m θθσθθρ+≥-+式中 P: 钢丝绳每米重量（kg/m ）；Q 0: 绳端荷重； Θ: 坡度；f 1: 提升容器运动的阻力系数：（f1=0.01－0.02）；f 2: 钢丝绳与底板和托辊间的摩擦系数：（f2=0.15－0.2）；b σ: 钢丝绳钢丝的公称抗拉强度；g: 重力加速度：g=9.8m/s 2 ； m: 钢丝绳的安全系数；ρ: 钢丝绳的密度；（注：我矿一般使用的是6×19的钢丝绳，其密度为9450kg/m3）L: 钢丝绳的倾斜长度；四、绞车选型验算： 1、绞车牵引力：F （绞车额定牵引力） > Q j （实际提升时的最大静力） 经验算，绞车额定牵引力>，实际提升时最大静拉力，故可选用型号为 的绞车。
南采区绞车选型设计.
南采区辅助运输绞车设计一、概述南采区辅助运输设备有JD-4型绞车、JWB110BJ 型无极绳绞车、JWB75BJ 型无极绳绞车、JD-11.4、JD-25型调度绞车。
二、绞车选型设计（一）无极绳绞车房JD-4绞车选型设计 1）设计依据：1.斜坡长：500 m2.斜坡倾角：803.提升重量：20000 kg4.提升方式：单钩串车提升2）选型计算： 1.钢丝绳选择 ①钢丝绳绳端荷重Q d = n(m 1+m z1)(sin B ±f 1.cos B ) =20000×(sin8±0.015 cos8) =20000×(0.14±0.015 ×0.99) =3097kg式中： f 1取0.015（滚动轴承）②钢丝绳单重6211*10(/)(sin .cos )dp a B B Q m m L f βδ-=-+式中： ＆B —钢丝绳抗拉强度，取1670×106pa m a ---安全系数，提物时取6.5（安全规程）f 2---钢丝绳移动阻力系数，f 2取0.25L---钢丝绳下放点至井下停车点之间的斜长，500m B--- 斜坡倾角80将上述参数代入式中：66309711*10(1670*10/6.5)500(sin80.25*cos8)p m -=-+m p = 1.18 kg/m据《矿井运输提升学》表5—8及参照我矿现有资料，选用6×19S+FC 型钢丝绳，其绳径d=21.5mm,每米钢丝绳重量m p = 1.73 kg/m ，全部钢丝绳的破断力总和Q p =273 kN 。
③钢丝绳安全系数校验。
2**(sin *cos )pa d p Q m g Q m L f gββ=++3273*109.8*3097 1.73*500(sin80.25*cos8)*9.8a m =++ m p = 8.1＞6.5（查安全规程） 因此，所选D21.5mm 钢丝绳满足要求。
斜井提升绞车设计选型
第4章斜井提升4.1 斜井串车提升本章主要介绍平车场双钩串车提升运动学分析与循环周期的计算。
4.1.1 平车场双钩串车提升运动学分析平车场双钩串车提升如图1-1，开始时，在井口平车场空车线上的空串车，由井口推车器以a0加速至v0 =1.0m/s 的低速，向下推进。
同时，井底重串车上提，全部重串车进入井筒后，绞车以a1加速到最大提升速度vｍ。
并等速运行，行至井口。
空串车运行到井底时，绞车以a3进行减速运行，使之由vｍ减至v0，空串车进入井底车场时，减速、停车。
与此同时，井口平车场内的重串车在重车，借助惯性继续前进。
行至摘挂钩位置时，摘下重串车挂上空串车，此时，井下也摘挂钩完毕。
打开井口空车线上的阻车器，再进行下一个循环。
图 4-1斜井平车场及其速度图4.1.2 斜井串车运动学计算根据《煤矿安全规程》规定：用矿车升降物料时，最大允许速度vｍ≤5ｍ /s，倾斜井巷内升降人员时，其加速度a1和减速度 a3≤ 0.ｍ5 /s2。
本例初选最大速度vｍ=4.7ｍ/s，初加速度 a0＝0.3ｍ/s2，主加速度 a1＝ 0.5ｍ /s2和主减速度 a3＝0.5ｍ/s2，车场内速度v0＝1.0ｍ/s，各阶段运行速度计算图如图1-2 所示图 4-2各阶段运行速度计算图4.1.3 一次提升循环时间T(1)速度图中各阶段运行时间及路程计算如下：重车在井底车场运行阶段初加速时间t01＝v0＝1.0＝3.33 s a00.3初加速行程L01＝v02＝1.022a02＝1.67 ｍ0.3等速度行程L02＝ L D－L 01＝30－1.67＝ 28.33ｍ等速度时间t02＝L02＝28.33＝ 28.33st D=t01+t02=3.33+28.33=31.66 s （2）串车离开井底车场后的主加速度阶段：主加速时间t1＝v m v0＝3.8 1.0＝5.6 s a10.5主加速行程L1＝t1(v m v0 ) ＝5.6(3.8 1.0) ＝13.44ｍ22（3）等速度运行阶段：等速度行程L 2＝L－（L D31）＝860—(30+2×13.44)=803.12 m（式中31）+L +L L =L式中 L——提升斜长， L=L D+L T +L K =30+800+30 m=860 m L T——井筒斜长， 800m。
副斜井提升绞车选型设计
副斜井提升绞车选型设计副斜井提升机选型设计⽅案矿井⽣产能⼒为0.30Mt/a。
根据开拓部署，副斜井在地⾯已安装⼀台J K2×1.5P 提升机串车提升完成辅助提升任务。
（⼀）设计依据1、矿井⽣产能⼒：0.30Mt/a；2、⼯作制度：每年⼯作330天，每天四班作业（每天提升时间18h）；3、上车场标⾼+1151.1m，下车场标⾼+1025m，倾⾓17°，斜长431m；4、车场形式：上、下部均为平车场；5、服务年限：与矿井服务年限相同；6、提升矸⽯量：提升矸⽯量45000t/a，(矸⽯量取矿井年产量的15％)，是是最⼤班提升矸⽯量47.7t(按⽇出矸⽯量35％计算)；7、提升容器：选⽤MF1.1-6A型1.1t翻⽃式矿车，⾃重592kg，⼤型设备采⽤MPC13.5-6型平板车运输，⾃重1050kg，其他车辆见表7-1-4；8、最重件参数：液压⽀架重量约为11800kg；9、装卸休⽌时间；1）单钩提升矿车摘挂总时间，取25s；2）运送爆破材料休⽌时间取60s；10、车辆卸载⽅式，采⽤翻⽃式矿车⼈⼯卸载。
（⼆）提升设备选型计算和校验1、提升钢丝绳选择与校验1）提升钢丝绳选择条件计算（1）提升斜长L＝Lx ＋Ld=431＋50=481(m)式中：Lx ——巷道斜长（m），Lx=431（m）；Ld——上、下车场长度(m)，各取25m，共50（m）。
（2）提升速度计算根据开拓部署及提升量拟定提升机直径为2.0m30607200.214.3==2.51m/s式中：D g ——标称直径，D g =2.0m ；n e ——额定转速，n e =720r/min ； i ——传动装置减速⽐，i=30。
（3）⼀次提升循环时间①按公式计算⼀次提升循环时间（估算）25277.3481222?+?=+=θm V L T ＝397.7(s) 式中：T ——提升循环时间，s ；θ——上、下车场摘挂钩时间，s ，取25s ； v m ——提升绞车的绳速，m/s ，v m ＝2.51m/s 。
绞车计算1
绞车选型演算主斜井倾角为-11.5°，建井期间，采用55kw绞车进行提升运输,钢丝绳选用Ø18.5mm。
副斜井倾角为-11.5°，建井期间，采用25kw绞车进行提升运输,钢丝绳选用Ø21.5mm。
回风斜井倾角为-14°，采用55kw绞车进行提升运输,钢丝绳选用Ø18.5mm。
一）、计算资料1、倾角a＝11.5°，斜长L＝200m（Lmax临时长度）。
2、巷道断面S＝16.2㎡，全岩掘进，每班最大进尺按2米计算。
每小时提升量为:Dn＝16.2×2.0×1.5／3.6＝13.5t/h3、一次提升循环时间:TX=2L/VP+80=2×200/1+80=480(S)4、一次提升量:Q=DnTX/3600 =13.5×480/3600=1.8(T)5、矿车参数一定,3T>1.8T(符合提升要求)二）、提升钢丝绳的选择：1、钢丝绳直径选择Q端＝Z(G1＋G2)(Sina＋f1Cosa)式中：Z—为矿车个数，取2， f1—车辆运行阻力系数，取0.015G 1—矿车矿车自重,取1000kg。
G2—矿车载重，取3600 kgQ端＝Z(1000＋3600)(Sin11.5＋0.015Cos11.5)=2285kg 由以上数据可选钢丝绳￠=18.5mmP K =1.658kg/m，钢丝绳破断拉力为QZ=234000N2、钢丝绳验算（用安全系数法表示）K=QZ /WZ= QZ/［Q端+ PKL（sina+f2cosa）］X9.8=234000/［(2285+1.658X200(sin11.5+0.15cos11.5）］X9.8=10.39>6.5(符合提升要求)3、钢丝绳强度计算：WZ=［z(G1＋G2)（sina+f1cosa）+ PKL（sina+f1cosa）］X9.8=［2(1000＋3600)（sin11.5+0.015cos11.5）+ 1.658 X200（sin11.5+0.15cos11.5）］X9.8=4.1KN<42KN(绞车最大静拉力)三）、提升绞车配套电机计算：P=K备WZ VP/1000y则：P=1.2 X 4056.9X3.6/1000 X0.9=16KW根据以上计算结果:选用55KW绞车进行提升运输。
2JK-3×1.5提升机选型计算
官庄河煤业副斜井提升绞车能力核算说明书一、设备参数：1.提升机型号： 2JK-3×1.52.卷筒直径： 3 m3.卷筒宽度： 1.5m4.钢丝绳直径： 6×19＋FC（36mm）5. 卷筒数量： 2个6. 减速器型号 ZKL37. 减速比 31.58. 最大静张力： 135kN9. 最大静张力差： 90kN10. 提升长度： 525m11.提升斜角 21度12. 钢丝绳重： 4.78Kg/m×525=2510kg≈25.1 kN13. 大件重： 185 kN14. 平板车重： 15 kN15.电机 YTS400L3-10 功率400KW 电压660V 转速594r/min二、牵引力校核：实际载荷校核计算对于斜井 F= G·sinθ+G钢·sinθ+0.015 G·cosθ+0.175 G钢cosθG钢—钢丝绳总重： 25.1 kNG—最大件重（含平板车）： 185+15=200 kNθ—提升倾角： 21°F—实际静张力差： kN所以 F=200×sin21°+25.1× sin21°+0.015×200cos21°+0.175×25.1 cos21°=87.6kN5.2JK-3×1.5矿井提升机最大静张力差为90 kN，满足使用。
三、制动力矩校核计算：安全系数na≥3.25 闸瓦摩擦系数μ=0.35 制动头数量n=16 摩擦中心直径Dm=3270mm制动器最大正压力 N=（F×D×na）/（n×μ×Dm）=（87.6×3000×3.25）/（16×0.35×3270）≈46.6 kN50kN正压力的制动器可满足使用。
选用50kN正压力的制动器。
四、电机校核1.电机转速计算n= 60Vi/Dπ式中n—电机转速 r/minV—最大提升速度3.11m/si—减速器传动比 31.5D—卷筒直径3 mn= 60×3.11×31.5/3π≈624r/min靠标准选用594 r/min转速可以，此时提升速度为2.96m/s。
斜井提升系统选型资料
斜井提升系统选型一、主斜井主提升运输矸石选型计算如下：1)绞车型号为：2JK-3.5/18提升最大速度：V m=5.9m/s电机参数 1000kw 580r/min D=3.5m B=1.7m最大静张力170KN最大静张力差115KN2) 提升容器 8m3箕斗3)提升钢丝绳校核提升物料荷重Q=0.9V j V g=0.9*8*1600=11520kg提升钢丝绳终端载荷Q0 =Q+Q Z =11520+4164=15684Kg钢丝绳单位长度重量P S（Kg/m）P S = Q0（sinα+μ1 cosα）/[110δB /9.81m a—L（sinα+μ2cosα）] =15684（sin150 +0.01* cos150）/[110*1670/9.81*6.5—2100（sin150 +0.2cos150）]=2.18Kg/mδB—钢丝绳钢丝的抗拉极限强度，取1670N/mm2mα—钢丝绳安全系数，取6.5L—钢丝绳最大牵引长度，取2100mα—井筒倾角 150μ1—容器运行阻力系数，取0.01μ—钢丝绳运行时与托辊和底板的阻力系数，取0.2选择钢丝绳据P SB> P S查表选钢丝绳型号为6×7-28-1670P SB=2.75 Kg/m 钢丝破断拉力总和50169kg钢丝绳安全系数校核m= Q d/[ Q0（sinα+μ1 cosα）+ P SB L（sinα+μ2cosα）]=56169/[15684（sin150 +0.01cos 150）+2.37*2100*（sin150+0.2 cos 150）]=56169/6460=7.8>6.5 符合安全规程规定4)提升机强度校验：最大静张力差为：Fj= Q0（sinα+μ1 cosα）+ P SB L（sinα+μ2cosα）= 15684（sin150 +0.01 cos150）+2.75*2100*（sin150 +0.2 cos150）=6460kg <11500 kg提升机强度能够满足需要5)电机功率估算：P=K B* Fj*VmB/102ηc=1.2*6460*5.9/102*0.85=528KW <1000KW 符合要求式中：K B—电动机功率备用系数；K B=1.2Fj—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，NVmB—提升机最大速度，m/sηc—传动效率，一级减速ηc =0.92二级减速ηc=0.85二、主斜井副提升运输选型计算如下：（一）主斜井副提升运输喷浆料选型计算如下：1、绞车型号为：2JK-3.0/30提升最大速度：V m=3.7m/s电机参数400kw 720r/min D=3.0m B=1.5m最大静张力130KN最大静张力差80KN2、提升容器1.5t矿车自重：718Kg3、提升钢丝绳校核提升物料荷重Q=0.9V j V g=0.8*4*1.7*2100=11424kg提升钢丝绳终端载荷Q0 =Q+Q Z =11424+4*718=14296Kg钢丝绳单位长度重量P S（Kg/m）P S= Q0（sinα+μ1cosα）/[110δB/9.81m a—L（sinα+μ2cosα）] =14296（sin150+0.01cos150）/[110*1670/9.81*6.5-2100（sin150 +0.2 cos 150）]=3838/1932=1.99Kg/mδB—钢丝绳钢丝的抗拉极限强度，取1670N/mm2mα—钢丝绳安全系数，取6.5L—钢丝绳最大牵引长度，取2100mα—井筒倾角 150μ1—容器运行阻力系数，取0.01μ—钢丝绳运行时与托辊和底板的阻力系数，取0.2选择钢丝绳据P SB> P S查表选钢丝绳型号为6*7-26-1670P SB=2.37 Kg/m 钢丝破断拉力总和43233kg钢丝绳安全系数校核m= Q d/[ Q0（sinα+μ1 cosα）+ P SB L（sinα+μ2cosα）]=43233/[14296（sin150 +0.01 cos 150）+2.02*2100*（sin150+0.2 cos150）]=43233/5756=7.5>6.5 符合安全规程规定4、提升机强度校验：最大静张力差为：Fj= Q0（sinα+μ1 cosα）+ P SB L（sinα+μ2cosα）= 14296（sin150 +0.01 cos 150）+2.37*2100*（sin150 +0.2 cos150）=5756kg <8000 kg提升机强度能够满足需要5、电机功率估算：P=K B* Fj*VmB/102ηc=1.2*5756*3.7/102*0.85=295KW < 400KW符合要求。
副斜井提升绞车选型设计
副斜井提升机选型设计方案矿井生产能力为0.30Mt/a。
根据开拓部署，副斜井在地面已安装一台J K2×1.5P 提升机串车提升完成辅助提升任务。
（一）设计依据1、矿井生产能力：0.30Mt/a；2、工作制度：每年工作330天，每天四班作业（每天提升时间18h）；3、上车场标高+1151.1m，下车场标高+1025m，倾角17°，斜长431m；4、车场形式：上、下部均为平车场；5、服务年限：与矿井服务年限相同；6、提升矸石量：提升矸石量45000t/a，(矸石量取矿井年产量的15％)，是是最大班提升矸石量47.7t(按日出矸石量35％计算)；7、提升容器：选用MF1.1-6A型1.1t翻斗式矿车，自重592kg，大型设备采用MPC13.5-6型平板车运输，自重1050kg，其他车辆见表7-1-4；8、最重件参数：液压支架重量约为11800kg；9、装卸休止时间；1）单钩提升矿车摘挂总时间，取25s；2）运送爆破材料休止时间取60s；10、车辆卸载方式，采用翻斗式矿车人工卸载。
（二）提升设备选型计算和校验1、提升钢丝绳选择与校验1）提升钢丝绳选择条件计算（1）提升斜长L＝Lx ＋Ld=431＋50=481(m)式中：Lx ——巷道斜长（m），Lx=431（m）；Ld——上、下车场长度(m)，各取25m，共50（m）。
（2）提升速度计算根据开拓部署及提升量拟定提升机直径为2.0m30607200.214.3⨯⨯⨯==2.51m/s式中：D g ——标称直径，D g =2.0m ；n e ——额定转速，n e =720r/min ； i ——传动装置减速比，i=30。
（3）一次提升循环时间①按公式计算一次提升循环时间（估算）25277.3481222⨯+⨯=+=θm V L T ＝397.7(s) 式中：T ——提升循环时间，s ；θ——上、下车场摘挂钩时间，s ，取25s ； v m ——提升绞车的绳速，m/s ，v m ＝2.51m/s 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第4章斜井提升4.1斜井串车提升本章主要介绍平车场双钩串车提升运动学分析与循环周期的计算。
4.1.1平车场双钩串车提升运动学分析平车场双钩串车提升如图1-1，开始时，在井口平车场空车线上的空串车，由井口推车器以a0加速至v=1.0m/s的低速，向下推进。
同时，井底重串车上提，全部重串车进入井筒后，绞车以a1加速到最大提升速度vｍ。
并等速运行，行至井口。
空串车运行到井底时，绞车以a3进行减速运行，使之由vｍ减至v，空串车进入井底车场时，减速、停车。
与此同时，井口平车场内的重串车在重车，借助惯性继续前进。
行至摘挂钩位置时，摘下重串车挂上空串车，此时，井下也摘挂钩完毕。
打开井口空车线上的阻车器，再进行下一个循环。
图4-1 斜井平车场及其速度图4.1.2斜井串车运动学计算根据《煤矿安全规程》规定：用矿车升降物料时，最大允许速度v ｍ≤5ｍ/s ，倾斜井巷内升降人员时，其加速度a 1和减速度a 3≤0.5ｍ/s 2。
本例初选最大速度 v ｍ=4.7ｍ/s ，初加速度a 0＝0.3ｍ/s 2，主加速度a 1＝0.5ｍ/s 2和主减速度a 3＝0.5ｍ /s 2，车场内速度v 0＝1.0ｍ/s ，各阶段运行速度计算图如图1-2所示图4-2 各阶段运行速度计算图4.1.3一次提升循环时间T(1) 速度图中各阶段运行时间及路程计算如下： 重车在井底车场运行阶段 初加速时间 t 01＝00a v ＝3.00.1＝3.33 s 初加速行程 L 01＝0202a v ＝3.020.12＝1.67 ｍ等速度行程 L 02＝L D －L 01＝30－1.67＝28.33ｍ 等速度时间 t 02＝002v L ＝0.133.28＝28.33st D =t 01+t 02=3.33+28.33 =31.66 s （2）串车离开井底车场后的主加速度阶段： 主加速时间 t 1＝10a v v m -＝5.00.18.3-＝5.6 s 主加速行程 L 1＝2)(01v v t m +＝2)0.18.3(6.5+⨯＝13.44ｍ （3） 等速度运行阶段： 等速度行程L 2＝L －（L D +L 3+L 1）＝860—(30+2×13.44)=803.12 m （式中 L 3=L 1） 式中 L ——提升斜长，L=L D +L T +L K =30+800+30 m=860 m L T ——井筒斜长，800m 。
等速度时间 t 2＝m v L 2＝7.472.803＝170.9s （4）接下来的减速，匀速、再减速的阶段与重车启动到匀速的情况一致， 即t 3=t 1=5.6sk t =D t =31.66sL 3=L 1 L 4=L 02 L 5=L 01(5) 摘勾时间为摘θ=25 s(6) 一次提升循环时间：T ＝d t ＋t 1＋t 2＋t 3＋t k ＋υ ＝31.66+5.6+170.9+5.6+31.66+25=270.42s式中 L D —井底平车场道长，即井底至井底尾车停车点间距离，按一次所拉串车数而定，一般可取25～35ｍ，本例中选L D =30m ；k L —井口平车场道长，即从道岔至重串车尾车停车点间距离，一般可取25～30ｍ本例中取k L =30m ；υ—摘挂钩时间，一般取20～25 s 本例取υ=25 s 。
4.2斜井提升设备选型计算的原始资料4.2.1 斜井提升设备选型计算的原始资料如下：a) 主斜井垂高H=235.5m ，倾角α=17°,井上下车场内倾角度 3°，斜长m L T 800=；b) 矿井设计年生产能力A n =10万t/a ； c) 散煤容重：1.4t/m 3，散矸石容重：1.7t/m 3。
d) 矸石量为原煤产量的30％计算；e) 年工作日A=330天，每天3班，每日净提升时间t=10h ； f) 提升方式为平车场双钩串车提升。
g) 矿车形式：式选MGC1.1-6型固定车箱式矿车，单个矿车自身质量：592kg ；单个矿车载货量：1～1.8t ；单个矿车的长度：2000mm 。
矿车容积1.1m 34.3选择计算一次提升量和车组中矿车数的确定 1）根据矿井年产量要求计算矿车数 （1）小时提升量 tb A ca m r n f sh =103301000002.125.1⨯⨯⨯==45.5 t/h式中A n — 矿井年产量（t/a ）；c — 提升工作不均匀系数，有井底煤仓时c=1.1～1.15，无井底煤仓时ｃ＝１.2；矿井有两套提升设备时 c=1.15，只有一套提升设备时c=1.25;f a —提升设备富裕系数，主提升设备对第一水平为1.2； r b —年工作日数；t — 日提升小时数；（2）一次提升量3600sh Tm m =360042.2705.45⨯==3.42t （3）一次提升矿车数11m m n ==142.3=3.42t 取n 1=4个式中 ϕ——装载系数，当倾 角为20°以下时，ϕ=1；当倾角为21°~25°时，ϕ=0.95~0.9；当倾角为2 5°~30°时，ϕ=0.85~0.8； ρ' ——煤的松散密度， t/m 3；V ——矿车的有效容积，m 3。
综上矿车的总数取n=4辆 2)根据矿车连接器强度验算矿车数)cos )(sin (106011132ββf m m g n z ++⨯≤=()()︒+︒+⨯⨯cos17015.017sin 59210001010603=12.3圆整为n 2=12，因为n 1<n 2，说明能保证连接器的强度，所以确定矿车数为 n=n 1=4。
4.4斜井提升钢丝绳的选择计算4.4.1钢丝绳的端部荷重)cos )(sin (1ααf m m n m z dn ++==)71cos 015.017)(sin 5921000(4︒+︒+⨯=1953.2kg 式中：α——井筒的倾角；1f ——提升容器在斜坡运输道上运动的阻力系数，可按具体情况选取，矿车串车提升：矿车为滚动轴承时取0.01，矿车为滑动轴承时取0.015~0.02：箕斗提升通常取0.01；m ——单个矿车载货量，kg ；z m ——矿车组重量，kg ；4.4.2斜井井架高度的确定1、井架高度j H根据斜井双钩平车场的井架高度要求能保证：（1） 摘钩后的矿车通过下放串车的钢丝绳的底部时，绳距地面的高度不得小于2.5ｍ。
这点距摘挂钩点的距离为n L ，一般取4ｍ（如图4-3），按比例关系可得：j H t R +＝nT B A T B L L L L L L ++++)(5.2=4129)60129(5.2++++⨯＝8.1ｍ （1-1）式中 L B —井口至阻车器的距离，取7～9ｍ；L T —阻车器至摘挂钩点距离，为1.5nL c ，即L T =1.5×4×2=12 m ，c L 为一辆矿车的长度；L A —摘挂钩点到井架中心的水平距离L A 一般取（2.5～4）s L ，式选s L =40m 。
图4-3双钩斜井平车场（2） 为了防止矿车在井口出轨掉道，井口处的钢丝绳牵引角b 要小于9°，即b ＝AT B t j L L L R H tg +++-1＝601291.81++-tg ＝5.7°则b ＝5.7°＜9°，合符要求。
2.井口到井架钢丝绳的弦长L″计算22)()(t j A T B R H L L L L ++++=''=221.881+=81.4m4.4.3钢丝绳的单位质量斜井提升钢丝绳的选择计算与立井基本相同，不同之处只是因斜井井筒倾角小于90°，作用于钢丝绳A 点的（如图1-4）分力由串车及货车的重力分力为βsin )(11⋅+g m m n z ，串车及货车的摩擦力为βcos )(111⋅+g m m n f z ，钢丝绳的重力分力为βsin 0gL m p 和钢丝绳的摩擦力为αβcos 02gL m f p 组成。
图4-4 斜井钢丝绳计算图每米钢丝绳的质量： ｍp ＝)cos (sin 1011)cos )(sin (206111ααδααf L m f m m n aBz +-⨯++-()()()0660017cos 4.017sin 4.9115.7101550101117cos 015.017sin 59210004⨯+⨯-⨯⨯⨯++⨯=- =1.178㎏/ｍ式中 L 0—钢丝绳由天轮架到串车尾车在井下停车点之间的斜长（ｍ），L 0＝L D ＋L T +L″＝30+800+81.4=911.4m 。
f 2 —矿车运行摩擦阻力系数，此数值与矿井中托辊支承情况有关，钢丝绳局部支承在托辊上取f 2 ＝0.25～0.4；f 1——矿车运行摩擦阻力系数，矿车为滚动轴承取10.015f =，滑动轴承取10.02f =B δ—钢丝绳公称抗拉强度；ｍa —安全系数，与立井要求相同，即混合提升时升降物料不得小于7.5；选用绳6T×7+FC 面接触钢丝绳，其直径d ＝20㎜，其每100ｍ钢丝绳质量为156㎏，公称抗拉强度为1550MP a ，钢丝绳破断拉力总和p Q ＝236kn ；验算钢丝绳安全系数： ｍp ＝)cos (sin )cos (sin )(20111ββββf gL m f g m m n Q p z p++++()()()00017cos 4.017sin 4.9111056.117cos 015.017sin 1059210004236000+⨯⨯⨯++⨯⨯+⨯==5.61.8>根据上式计算的数值，以上所选钢丝绳可以使用。
4.5提升机的最大静张力和最大静张力差的计算提升机是按提升机系列规定的许用最大静张力][max j F 和许用最大静张力差][max c F 设计出的。
选用时，应使实际负荷所造成的最大静张力和最大静张力差小于或等于许用][max j F 和][max c F ，以保证提升机能正常工作，对于斜井提升有：最大静张力max j F ＝)cos (sin )cos (sin )(2111ββββf gL m f g m m n p z ++++()()()00017cos 4.017sin 8601056.117cos 015.017sin 1059210004+⨯⨯⨯++⨯⨯+⨯= =28586N双钩提升最大大静张力差()()()()ββββββcos sin cos sin cos sin 112111max f ngm f gL m f g m m n F z p z c --++++=()()()()00000017cos 015.017sin 59210417cos 4.017sin 8601056.117cos 015.017sin 1059210004+⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯+⨯==21322.9N4.6提升机的选择井架提升机的滚筒直径为：D ＝80d ＝80×20＝1600㎜，按《安全规程》规定，滚筒直径可选为2.0ｍ；选用2025.122-⨯⨯GKT 提升机，其主要技术数据： 滚筒数量：2个； 滚筒直径D ：2ｍ； 滚筒宽度B ：1.25ｍ；钢丝绳最大静张力max j F ：60000 N （满足要求）； 钢丝绳最大静张力差max c F ：40000N （满足要求）； 钢丝绳最大速度V M ：5ｍ/s ； 变位质量ｍj ：8400 ㎏； 电动机最大近似功率：215kw ； 减速器传动比：20。