P91钢的蠕变-疲劳交互作用研究现状

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P91钢蒸汽管道弯头材质劣化研究

P91钢蒸汽管道弯头材质劣化研究发表时间：2018-11-06T09:43:10.107Z 来源：《防护工程》2018年第18期作者：蒋艳[导读] 同时弯头在热推成型过程中析出了大量异常二次相。

这些不利因素的综合作用，导致主蒸汽管道弯头在使用过程中过早地发生开裂失效。

蒋艳福建省锅炉压力容器检验研究院福建福州 350008摘要：本研究对某火电厂超临界机组开裂的P91材质主蒸汽管道进行取样，分析了管道直管和弯头的化学成分，发现弯头的Nb元素含量严重偏低，而Al含量过高，且弯头母材组织的晶粒严重粗大不合格，同时弯头在热推成型过程中析出了大量异常二次相。

这些不利因素的综合作用，导致主蒸汽管道弯头在使用过程中过早地发生开裂失效。

关键词：P91钢；管道；弯头；劣化 DeteriorationofP91materialsteampipeelbow JIANGYan（FujianInstituteofBoilerandPressureVesselInspectionResearch，Fuzhou，350008，China） Abstract：Inthisstudy，crackingP91materialmainsteampipeinsupercriticalunitofapowerplantwassampledtoanalyzechemicalcomposit ionofstraightandelbowpipeofthemainsteampipe.Theresultdisplayedthatthechemicalcompositionofelbowwasno tqualifiedwithverylowNbthecontentandhighAlcontent.Moreover，grainsizeofelbowbasemetalalsowasnotqualifiedwithseriouscoarsegrain.Meanwhile，alotofabnormalsecondaryphasewereprecipitatedinthehotformingprocessofelbow.Thecomprehensiveeffect oftheseunfavorablefactorsleadedtoprematurecrackingfailureofelbow. Keywords：P91steel；pipeline；elbow；deterioration 1前言面对越来越严峻的全球气候变暖趋势，联合国于1997年12月通过了《联合国气候变化框架公约的京都议定书》，以限制CO2等6种温室气体的排放量，中国作为该议定书的签约国之一，面临着艰巨的温室气体减排任务，国家“十一五”和“十二五”规划纲要也明确提出了具体的减排目标。

高铬钢蠕变析出相变化分析概述

Ｏｌｓｏｎｔ９１￣ｌＡｇｒｅｎ０￣１等人扩展到多组分体系时，给出了具有较高的蠕变断裂强度。
在ａ基体中ｂ析出物颗粒的一个碳组分体系，其粗化速率常数ｔ算公式为：
析出物稳定性评价
墨
：
９量：ｆ’（一，∥２／（ｉＬ
图１显示的是Ｐ９１和Ｐ９２钢在６００℃时，由实验方
岔鸪哲尊
旺四量目田目
晶界滑移的效果，同时也可以起到抑制板条马氏体时效过程中析出Ｌａｖｅｓ相，其主要是由Ｆｅ和ｗ或Ｍｏ等
回复的作用，对高温合金的持久强度有重大贡献，合金元素形成的金属间化合物Ｆｅ：ｗ或Ｆｅ：Ｍｏ，并且
并且提升蠕变寿命。
通常会在其他碳化物，例如Ｍ：Ｃ碳化物附近析出，
ＭＸ相主要是以ＭＸ碳氮化物析出，其中Ｍ主要在未经蠕变或者时效处理的钢中不会出现。Ｌａｖｅｓ相
为Ｖ，Ｎｂ；Ｘ为Ｃ，Ｎ。ＭＸ相多分布于原奥氏体晶形成的同时会消耗基体中的Ｍｏ和ｗ，会降低Ｍｏ和ｗ
／Ｒ）］２）法和建模得出主要析出物颗粒尺寸的演化规律。
Ｊ
在两种钢中，ＭＸ碳化物显示出相对于粗化具有极高
其中，Ｙ表示表面能，表示析出相的摩尔体积，的稳定性，如图１（ｂ）所示。在Ｐ９１钢中，Ｍ２，ｃ６碳化
Ｄ表示扩散元素相关系数，表示析出相相关元素物质的量分数，表示析出相／基体表面元素物质的量分数，这些系数均取自ＤＩＣＴＲＡ数据库，并且包括了化学组成影响因素。
界、板条界等位置。由于其析出尺寸极为细小，因的固溶强化作用，但是在形成初期，其颗粒尺寸较

《P91典型件多向模锻工艺数值模拟研究》范文

《P91典型件多向模锻工艺数值模拟研究》篇一一、引言随着现代工业的快速发展，多向模锻工艺作为一种先进的金属塑性加工技术，已经广泛应用于制造复杂形状的金属零件。

P91材料因其优良的力学性能和耐高温性能，在航空航天、能源等重要领域得到了广泛应用。

因此，对P91典型件多向模锻工艺进行数值模拟研究，不仅有助于提高产品的质量和生产效率，还对优化工艺参数、降低生产成本具有重要意义。

本文将对P91典型件多向模锻工艺进行数值模拟研究，以期为实际生产提供理论依据和技术支持。

二、P91材料及多向模锻工艺概述P91材料是一种高合金钢，具有较高的蠕变强度和抗氧化性能，适用于高温环境下的应用。

多向模锻工艺是一种通过多次成形和锻造，使金属材料在多个方向上发生塑性变形的工艺方法。

该工艺具有成形精度高、材料利用率高、生产周期短等优点，被广泛应用于制造复杂形状的金属零件。

三、数值模拟方法及模型建立本研究采用有限元法进行数值模拟，通过建立合理的有限元模型，对P91典型件多向模锻工艺进行模拟分析。

在模型建立过程中，需要考虑材料的本构关系、边界条件、模具形状等因素。

通过合理的模型参数设置，可以更准确地反映实际生产过程中的物理现象和力学行为。

四、模拟结果与分析1. 模拟结果通过数值模拟，我们得到了P91典型件多向模锻过程中的应力、应变、温度等物理量的分布情况。

同时，还可以观察到金属材料的流动规律和成形过程。

这些数据为后续的工艺优化和产品性能分析提供了依据。

2. 结果分析根据模拟结果，我们可以对P91典型件多向模锻工艺的参数进行优化。

例如，通过调整模具的温度、压力、速度等参数，可以改善金属材料的流动性和成形质量。

此外，我们还可以通过模拟结果预测可能出现的缺陷和问题，以便及时采取措施进行改进。

五、结论与展望通过对P91典型件多向模锻工艺进行数值模拟研究，我们得到了以下结论：1. 数值模拟可以有效地反映P91典型件多向模锻过程中的物理现象和力学行为，为实际生产提供理论依据和技术支持。

航空航天材料-高温合金部分06-高温合金的蠕变、疲劳及其与环境的交互作用

这样，lg εs 对 lgσ a 在等轴坐标图上呈直线关系，
斜率为应力因子n。通常可以利用n值判断金属材料的蠕变机理。
简单合金，n为1，3，5时分别代表晶界扩散蠕变，位错粘滞滑移蠕变、晶格自扩散引起的高温攀移控制的蠕变。
第二相强化合金，应力指数n≥6
IN738LC、DZ417G、K435和U720Li四种镍基合金蠕变速率与所加应力的关系
• 高周疲劳试验一般为控制最大、最小载荷的恒幅疲劳试验。
• 加载方式：轴向，旋转弯曲，反复弯曲，扭转等。
影响疲劳寿命的工程因素
• 表面状况的影响
影响疲劳寿命的工程因素
• 表面缺口的影响
不同缺口半径下GH4169合金的缺口高周疲劳强度极限
缺口半径/mm 0.75
应力集中系数/Kt 1.65
疲劳极限/MPa 441
0.5
1.89
353
0.5
2.78
304
影响疲劳寿命的工程因素
• 温度的影响
影响疲劳寿命的工程因素
• 应力循环频率的影响
影响疲劳寿命的冶金因素
• 强度和塑性的影响 • 晶粒尺寸的影响 • 合金组织结构的影响
高温合金的低周疲劳
• 高温合金低周疲劳，所承受的应力水平接近或超过材料的屈服强度，即循环应变进入了塑性应变范围。
第三阶段蠕变规律及其机理
• 蠕变进入第三阶段，蠕变速率增加意味着蠕变断裂的开始。通常蠕变断裂时间tf与蠕变第三阶段开始时间tt有线性关系
• 对于纯金属和其他合金， tf/ tt≈1.5（组织在蠕变过程中稳定）
• 对于高温合金在这阶段伴随着组织的变化。 tf/ tt比值远大于1.5。
第三阶段蠕变规律及其机理

P91钢焊缝蠕变超声检测的敏感参数选择

者尝试了不同的检测参数，例如声衰、声速变
化ｊ、噪声分析以及非线性方法¨ 。等。文ｌ１］
表明，不同材料的蠕变机理不同，其超声检测的敏感参数也有所不同。目前，针对Ｐ９１钢焊缝蠕变超声检测敏感参数的系统性研究较少。本文对Ｐ９１钢焊缝蠕变超声检测的敏感参数进行ｒ比较全面的实验研究，采用
ＩＳＳＮ１０００００５４
一 — —
清华大学学报（自然科学版）２０１５年第５５卷第３期
ＪＴｓｉｎｇｈｕａＵｎｉｖ（Ｓｃｉ＆Ｔｅｃｈｎｏ１），２０１５，Ｖｏ１．５５，Ｎｏ．３
ｃｒｅｅｐｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．ＡｒｃｈｉｖｅｏｆＡｐｐｌｉｅｄＭｅｃｈａｎｉｃｓ，２０１１，８１
（１１）：１６７９—１６９６．
ｔｅｓｔ［Ｊ］．ＫｏｒｅａｎＪｏｕｒｎａｌｏｙＭｅｔａｌｓａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓ，２０１１，４９
ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓｆｏｒａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆｃｒｅｅｐａｎｄｆａｔｉｇｕｅ
ｐｒｏｇｒａｍ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｙｔｈｅＩｎｄｉａｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｙ

CDM模型对P91钢在600℃短时蠕变行为模拟的改进

CDM模型对P91钢在600℃短时蠕变行为模拟的改进潘成飞;刘新宝;朱麟;辛甜;刘剑秋【摘要】在600℃等温条件下通过对P91钢进行不同应力的蠕变持久试验,已获得其完整蠕变曲线.在分析给定条件下蠕变机制的基础上,通过耦合位错损伤项,提出了改进的连续介质蠕变损伤力学模型.此外,相关数值计算结果表明,改进模型预测结果与已有蠕变数据吻合较好,从而为进一步预测P91钢在600℃不同应力条件下的蠕变行为提供了有效途径.【期刊名称】《西北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2017(047)001【总页数】6页(P69-74)【关键词】P91钢;蠕变行为;位错损伤;改进CDM模型【作者】潘成飞;刘新宝;朱麟;辛甜;刘剑秋【作者单位】西北大学化工学院,陕西西安710069;西北大学化工学院,陕西西安710069;西北大学化工学院,陕西西安710069;西北大学化工学院,陕西西安710069;西北大学化工学院,陕西西安710069【正文语种】中文【中图分类】TG144随着现代工业的发展,在石油化工、能源动力、航空航天等众多领域中,许多金属构件长期在高温、高压条件下服役,不可避免地产生蠕变现象,使得蠕变成为制约其完整性和安全运行的一个主要因素[1-2]。

P91(9Cr-1MoVNb)马氏体耐热钢是以Cr,Mo为主要合金元素的马氏体合金钢,在高温下具有较高的强度和抗氧化性,以及良好的焊接性,广泛应用于电力、核能以及石油化学工业等高温承压构件中[3],特别是电厂主蒸汽管道及再热蒸汽管道热锻[4]。

目前,全世界已有的大量石油装置、化工厂、火电厂以及核电站等国家基础设施的许多关键设备的实际累积使用时间超过了30年,国内部分电厂的关键部件更是超出其设计寿命但仍在服役。

因此,无论是从经济还是安全的角度来看,对这些高温服役构件的健康状态评估和剩余寿命预测已经显得极为必要。

1.1 试验材料试验材料采用天津钢管集团股份有限公司生产的P91热轧钢管(母材规格为φ170mm×30mm)，化学成分见表1；其热处理工艺为：116℃正火(20min)→770℃回火(90min)；正火后为板条状马氏体组织，高温回火后为回火马氏体组织。

P91热加工及热处理工艺研究

P91热加工及热处理工艺研究作者：关丽华来源：《中国科技博览》2014年第35期[摘要]P91是（9%Cr 1%Mo）经过改良发展起来的，加入了钒和铌元素，同时控制氮元素含量，蠕变强度大幅提高。

P91材料主要适用于锅炉外部的零部件（如管道和集箱，有时也用于石油化工行业）。

[关键词]P91；热加工；热处理；工艺研究中图分类号：TG457.11 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2014）35-0029-01由于P91有较好的蠕变断裂强度可以减少管材厚度，从而降低机组启停机的热变化率。

因此可以较好地避免使用传统材料所发生的疲劳断裂现象。

用P91替代传统材料，由于减小管材壁厚提高了蠕变性能和抗氧化能力，从而节约成本提高了生产效率。

ASME中对P91钢的化学成分范围规定为：（表1）1.P91钢热加工工艺研究根据厂商曼内斯曼公司提供的数据显示，P91材料最佳的热加工范围为：7500C～11000C 之间，根据我厂生产产品的特点，我们的将管材分几组进行试验1.1试验方案当管材进行弯曲时，它的外弧面壁厚减小内弧面壁厚增加，P91管材的热加工必须在最佳的温度范围内进行，以免发生微裂纹。

1）加热温度：9500C～11000C，保温时间为1小时～2小时2）变形温度分为：9500C～11000C、8000C～9500C、6500C～8000C3）冷却条件分为：空冷、风冷和缓冷。

（表2）1.2 试验结果1）外观渗透检验：所有8个式样当中，所有式样的内外弧表面式样侧面都没有裂纹出现2）硬度检验：结果见下表，不同热加工成形温度及冷却方式下的硬度差别不大。

（表3）3）金相检验：8种工艺下的所有式样受拉侧的金相组织拍片显示，它的金相组织都是淬火马氏体组织，并没有看见晶体间裂纹。

2.P91钢热处理工艺研究2.1 试验方案热成形以后，我们将按照管材的规格进行全新的正火和回火（N+T）热处理，才能实现以下要素的最佳结合：即较高的蠕变断裂强度，有限度的硬度和较好的韧性。

P91,T91,焊材,焊丝

化学成分：物理性能：注 : ①以上的平均值为三个试样的最低平均值 ,只允许一个试样的冲击值低于最低平均值 ;②美国焊接学会(AWS)对E9015-B9焊条和ER90S-B9焊丝没有规定冲击性能要求 ,但在 A5.5-96和A5.28-96标准的附件中则建议 ,如果需要,具体的冲击韧性要求可由焊接材料的供需双方商议决定 ;③对埋弧焊缝没有具体的拉伸性能要求 ,标准中所列的数据显示了埋弧焊缝在实际中所取得的性能 ( 以上数据为有代表性的P91 钢焊接接头的性能) ;④对特定的焊丝/ 焊剂配合所取得的冲击性能可用下述方法标定出 : 用一个表示温度的数码代替 Z ,在此温度下 ,焊缝金属取得平均≥27J 的冲击韧性,例如0=0℃,2=-20℃等等 ;⑤如供需双方同意 ,也可采用其他成分的混合气体。

发展历程：50 年代末 , 比利时的 Liege 冶金研究中心研制出 9 %铬热强钢 ,法国最大钢管供应商 Vallorec 公司将之命名为 EM12 ,并用它轧制出了第一批用于电站过热器的钢管。

1964 年 , 法国电力公司批准 E M12用于温度不超过620 ℃的过热器和再热器构件。

由于 E M12 韧性差 ,不能用于厚壁构件 ,这一因素限制了它在电站中的应用范围。

1974 年 ,美国能源部委托橡树岭国家实验室与燃烧工程公司联合研究在 9C r的基础上进行改进的9C r - 1 Mo 钢 ( T 91 / P91 ) , 其各方面的性能都优于E M12 和 F12 ( X20C r Mo V121 ) ,它在 593 ℃下 10万 h的蠕变断裂强度可以达到 100M Pa。

1983 年和 1984年,美国ASME将T91/P91纳入了标准,表示为SA213-T 91/SA335-P91。

这种钢在法国标准中表示为TUZ10CrVNb9-10,德国DN标准中表示为X10CrMoV91。

1987 年,法国瓦鲁瑞克公司针对T91 , F12 和EM12 3种钢比较和评估后发表了技术报告 , 认为T 91钢有明显优点,强调要从 E M12 转为使用T91/P91。

淮安不锈钢焊管设备,钢在高应力条件下蠕变行为的CDM模型模拟

资料来源：郴州三科不锈钢有限公司
9%Cr系铁素体耐热钢在高温下具有优异的抗蠕变和抗氧化性能，非常适合超（超）临界火电机组的高蒸汽参数对结构材料的性能要求。

T/P91钢是9%Cr铁素体耐热钢中较为成熟的钢种之一，目前已在20个国家和地区数十座电站的上百台机组的锅炉加热器、再加热器上使用，是完成主蒸汽温度由538℃向566℃过渡的首选结构材料。

为准确预测火电机组结构材料的使用寿命，正确分析具体材料在服役过程中的蠕变机制和蠕变损伤，使用合理的寿命预测方法非常必要。

研究人员收集超临界火电机组用T/P91耐热钢的力学性能数据，结合第二相粒子强化材料的蠕变机制的理论，详细分析了T/P91钢在600℃下不同应力范围内的蠕变机制以及服役过程中的蠕变损伤。

根据T/P91钢的应力σ与稳态蠕变速率的关系图，将蠕变分为三个不同区域：当应力低于50MPa时，蠕变主要以空位扩散的方式进行，应力指数n值为1；应力在70-110MPa之间时，蠕变主要以位错移动的方式进行，此时位错以攀移的方式越过第二相粒子，应力指数n值为4；当应力高于130MPa时，蠕变主要以位错移动的方式进行，此时位错按Orowan机制绕过第二相粒子，应力指数n值大于10。

使用基于材料物理本质建立的CDM（continuumdamagemechanics）模型来模拟高应力范围内T/P91钢的蠕变曲线，模拟计算结果与实验结果吻合较好。

网址: 网址:。

纳米压痕仪的P91钢高温应力应变分析

P91钢高温应力-应变分析相关领域：核研究，刀具制造，航空航天工业等对于应用于切削工具，发电厂和航空航天工业等领域的材料而言，其高温力学性能的评估是至关重要的。

仪器化的高温纳米压痕是在不需要样品制备的条件下获得各种力学性能的优良测量方法。

本应用报告介绍了用高温超纳米压痕仪（UNHT3 HTV）测量温度从室温到600°C条件下P91钢机械性能测试分析结果。

1 背景介绍铁素体/马氏体（F / M）钢是最常用选择，首先是基于其耐腐蚀性，其次是基于其机械性能。

然而随着工作环境温度的升高，其高温特性已成为首要考虑因素。

P91钢是现代F / M合金钢，适用于常规和核电站。

其在600℃下仍具有良好的高温强度和较高的氧化温度限制。

这使得蒸汽管道和加热器盘管等工程部件能够以较小的厚度运行，并具有较长的热疲劳寿命。

主要合金元素是铬（9 wt.%）和钼（1 wt.%）。

铬提高了高温强度，提高了抗氧化性，钼提高了蠕变抗力。

少量的镍和锰存在，提高了钢的淬透性。

该合金钢在1050°C正火，空气冷却至200°C，然后加热至760°C 回火。

为了保证其长期的性能和更好地了解其焊接性能，对合金在工作温度下的机械性能的认识是至关重要的，因为预热，保温和焊后热处理对于P91钢是非常关键的。

高温纳米压痕在过去几年取得了重大进展，可以在高温下从一个测试中测量各种材料特性[1]。

研究使用高温超纳米压痕测试仪（UNHT3 HTV）从室温至600℃对P91钢进行纳米压痕测量。

传统的准静态纳米压痕和应力-应变分析都被用来确定随温度变化下硬度，弹性模量和屈服应力特性。

2 UNHT3 HTV安东帕高温超纳米压痕测试仪（UNHT3 HTV）已被开发用于在高达800°C的温度下测试不同种类材料的力学性能测试。

基于超高压纳米压痕测试仪（UNHT3）[2,3]的验证和专利技术，UNHT3 HTV还采用了主动顶部参比系统，使热漂移最小化，并提供无与伦比的测量稳定性。

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关键词：９钢；变一疲劳；Ｐ１蠕交互作用；寿命预测
中图分类号：３４６ＴＩ２３Ｏ４．；Ｇ４．３
ｄｉ１．９９ｊｉｎ１０４３．００．０ｏ：０３６／．ｓ．０１— ８７２１．６０８ｓ１
ＰｗｒＳａｇａ２０９，ｈｎ）ｏｅｔａｔＴｈｅｔｆｃｅｐ—ｆｔｇｅｆｒＰｓｅｌｉｍｅｔｎｂｏｄｗａｕｓｒｃ：ｅｔｓｓｏｒｅａｉｕｏ９１ｔｅｎｄｏｓｉａｄａｒａｓｓｍｍａｉｄＢａｅｎｔｅｃｒｅ．ｓｄｏｈｄａａｆｏｃｅｐ—ｆｔｇｅｔｓｓ，ｔｅｒｓａｃｎｃｅｐ—ｆｔｇｅｉｔｒｃｉｎａｄｌｅｐｅｉｔｏｄｌｄｔｒｍｒｅａｉｅｔｈｅｅｒｈｏｒｅｕａｉｎｅａｔｏｎｉｒｄｃｉｎｍｏｅｓｈａｕｆｂｅｎｃｒｉｄｏｔｗｈｉｈｗｅｅａｓｕｅａｒｅｕ，ｃｒｌｏｓｍｍａｉｄｏｅｕｔｒｄｒｍｅｒｓａｃｓｏｈｅｔｓｓｒｅ．Ｓｍｅｒｓｌｓｗｅｅｍａｅｆｏｔｅｅｒｈｅ．Ｆｒｔｅｔｈｌａｉｇｃｎｔｏｌｄｂｔａｎ，ｔｅｈｏｄｎｉｌｂｈａｇｄｄｉｎｅｅｐｒｍｅｔ．ｅｐａｄｆｔｇｅｏｄｎｏｒｌｅｙｓｒｉｈｌｉｇｔｍｅｗｉｅｃｎｅｕｒｇｔｘｅｌｈｉｎｓＣｒｅｎａｉｕｗｅｅｎｇｔｖｎｅａｔｏｒｔｅｔｓｓｌａｉｇｃｎｒｌｄｂｔｅｓｗｈｌｒｅｎａｉｕｒｏｉｉｅｒｅａｉｅｉｔｒｃｉｎｆｅｔｏｄｎｏｔｏｌｙｓｒｓ，ｉｅｃｅｐａｄｆｔｅｗｅｅｐｓｔｏｈｅｇｖ
Ｓａｇａ０２７，ｉ２．ｅｇｏｃｓａｄＥｎｉｏｈｎｈｉ２０３Ｃｈｎａ；ＥｎｒＳｕｒｅｎｖｒｎｍｅｔＥｎｉｅｒｎＳａｇａｉｅｓｔｆＥｌｃｒｃｙｎｇｎｅｇ，ｈｎｈｉＵｎｖｒｉｏｅｔｉｙｉ
制的蠕变一疲劳试验，试验过程中保载时间会发生变化；变控制的蠕变一疲劳试验认为蠕变与疲应劳互相促进作用，力控制的蠕变一疲劳试验认为疲劳抑制了蠕变；正的延性耗损模型较适用于应修预测Ｐ１钢的蠕变一疲劳寿命；验条件相同的情况下，于ｃ（ｒｅａｇｅ试验与ＲＲ．９试对ＦＣｅｐ—ｆｉｕ）ｔＦ（ｅ
ｉｔｒｃｉｎｆｒｔｅｔｓｓｌａｉｇｃｎｒｌｄｂｔｎＭｏｉｅｕｔｉｘａｓｉｎｍｏｅｗａｕｔｂｅｎｅａｔｈｅｔｏｄｎｏｔｌｙｓａ．ｄｆｄｄｃｉｔｅｈｕｔｄｌｓａｓｉｌｏｏｏｅｒｉｉｌｙｏａｍｅｈｄｔｒｄｃｈｒｅ —ｆｔｕｉｒＰｌｓｅ１Ｕｎｅｈａｌｘｅｍｅｔｏｄｔｎ．ｒｅ —ｆ — ｔｏｏｐｅｉｔｅｃｅｐａｉｅｌｅｆｇｔｅ．ｄｒｔｅｓｎｅｅｐｒｎｎｉｏｓｃｅｐｔｇｆｏｉｃｉａ
Ｐ１的蠕变一劳交互作用研究现状９钢疲
纪冬梅，轩福贞涂善东姚秀平，，
（．东理工大学机械与动力工程学院，１华上海
海２０９）０００
２０３；．海电力学院能源与环境工程学院，０２７２上上
摘要：综述了国内外关于Ｐ１的蠕变一疲劳试验，９钢以及前人在试验数据基础上开展的蠕变一疲劳交互作用研究和蠕变一疲劳寿命预测模型研究。综述前人的研究成果，得到了以下结论：变控应
１ａｏａｇｅ试验，ＣａｔｎＦｔｕ）ｘｉｉＦ寿命明显小于ＲＦ寿命；用ＡＭＥ规范预测的寿命偏于保守，利Ｓ利用ＲＣＣ
—
ＭＲＤＳ规范预测的寿命稍高于试验值。／Ｄ
文献标识码：Ｂ文章编号：０１４３（０１００３０１０ — ８７２１）６— ０７— ７
（．ｃｏｌｏｅｈｎｃｌａｄＰｗｒＥｇｅｒｇＥｓＣｉａＵｉｅｓｙｏｃｅｃｎｅｈｏｇ，１ＳｈｏｆＭｃａｉｎｏｅｎｉｅｎ，ａｔｈｎｎｖｒｔｆＳｉｅａｄＴｃｎｌｙａｎｉｉｎｏ
ＳｕｍａｙｏｓａｃｎＣｒｅ —ｆｔｇｅＩｅａｔｏｏＳｔｅｍｒｆＲｅｅｒｈｏｅｐａｉｕｎｔｒｃｉｎｆＰｇｌｅｌ
ＪｎＩＤｏｇ—ｍｅ，ｉＸＵＡＮ —ｚｅＴＵｈｎ —ｄｎＹＡＯｕ —ｐｎＦｕｈｎ，Ｓａｏｇ，Ｘｉｉｇ