千秋PCCP结构计算书
PKPM计算书
目录一. 设计依据 (2)二. 计算软件信息 (2)三. 结构计算简图 (2)四. 结构计算信息 (3)五. 结构基本信息 (4). 荷载与效应组合 (6)1 荷载效应组合 (6)六. 内力计算结果 (11)1. 单工况内力 (11)一. 设计依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010); 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010);二. 计算软件信息本工程计算软件为PKPM 钢结构设计软件(10版V3.1.5-2016年9月9日)。
计算日期为 2016年12月 1日13时41分 7秒。
三. 结构计算简图图1-1 结构简图矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0123456789101112131415161234567891011121234567896350375063501645036003600360010800四. 结构计算信息结构重要性系数: 1.00节点总数: 16柱数: 12梁数: 9支座约束数: 4标准截面总数: 2活荷载计算信息活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重恒载作用下柱的轴向变形: 不考梁柱自重计算增大系数: 0.00 PM建模平面图梁刚度增大系数: 1.20柱混凝土强度等级: C25梁混凝土强度等级: C25梁柱主筋级别: HRB335梁柱箍筋级别: HPB300柱混凝土保护层厚度： 20梁混凝土保护层厚度： 20混凝土梁支座负弯矩调幅系数:0.85地震影响系数取值依据: 10抗规(2010版)地震作用计算: 计算水平地震计算振型数：3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050五. 结构基本信息节点坐标柱关联号梁关联号标准截面信息. 荷载与效应组合1 荷载效应组合(1)柱子内力的基本组合(2)梁内力的组合值六. 内力计算结果1. 单工况内力柱内力梁内力。
pkpm生成的计算书
pkpm生成的计算书PKPM生成的计算书PKPM是一种结构设计软件，它可以帮助工程师进行结构设计和计算。
在建筑工程中，PKPM生成的计算书是非常重要的一部分。
本文将从不同的角度来探讨PKPM生成的计算书。
一、PKPM生成的计算书的作用PKPM生成的计算书是建筑工程中非常重要的一部分，它可以帮助工程师进行结构设计和计算。
在建筑工程中，结构设计和计算是非常重要的一环，它直接关系到建筑的安全性和稳定性。
PKPM生成的计算书可以帮助工程师进行结构设计和计算，从而保证建筑的安全性和稳定性。
二、PKPM生成的计算书的特点PKPM生成的计算书具有以下几个特点：1.准确性高：PKPM生成的计算书可以根据工程师输入的数据进行计算，计算结果非常准确。
2.速度快：PKPM生成的计算书可以在短时间内生成计算书，大大提高了工作效率。
3.易于使用：PKPM生成的计算书界面简单，易于使用，即使是初学者也可以轻松上手。
三、PKPM生成的计算书的应用PKPM生成的计算书在建筑工程中有着广泛的应用，主要包括以下几个方面：1.结构设计：PKPM生成的计算书可以帮助工程师进行结构设计，从而保证建筑的安全性和稳定性。
2.计算分析：PKPM生成的计算书可以对建筑结构进行计算分析，从而找出结构中的问题，及时进行修复。
3.施工指导：PKPM生成的计算书可以作为施工指导书，帮助施工人员进行施工，保证施工质量。
四、PKPM生成的计算书的未来发展随着科技的不断发展，PKPM生成的计算书也在不断发展。
未来，PKPM生成的计算书将会更加智能化，可以根据工程师输入的数据进行自主计算和分析，从而提高计算的准确性和速度。
同时，PKPM生成的计算书也将会更加人性化，界面更加友好，操作更加简单。
总之，PKPM生成的计算书在建筑工程中有着非常重要的作用，它可以帮助工程师进行结构设计和计算，保证建筑的安全性和稳定性。
未来，PKPM生成的计算书也将会不断发展，更加智能化和人性化。
pkpm(v3.1)计算书【范本模板】
12212计算书项目编号： No。
1项目名称： XXX项目计算人： XXX设计师专业负责人： XXX总工校核人: XXX设计师日期: 2015-XX—XX中国建筑科学研究院目 录一. 设计依据 ................................................................................................................................................................................................................................. 3 二. 计算软件信息 ......................................................................................................................................................................................................................... 3 三。
结构模型概况 ...................................................................................................................................................................................................................... 3 1. 系统总信息 ....................................................................................................................................................................................................................... 3 2. 楼层信息 ........................................................................................................................................................................................................................... 6 3. 层塔属性 ........................................................................................................................................................................................................................... 7 四。
11排架结构计算书
排架结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203－97）《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002），以下简称基础规范2．层高参数：层高参数从柱顶到柱底依次排列：层高-横梁轴线间垂直距离，单位m；梁高-横梁高度，单位m；；梁宽-横梁宽度，单位m左P-左节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；左G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN右P-右节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；右G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN3．结构尺寸：立柱横槽向高度H1 = 0.30 m 立柱纵向（顺槽向）宽度B1 = 0.60 m两立柱横槽向中心距L = 1.80 m 横梁贴角尺寸d = 0.15 m柱顶外挑长度a = 0.30 m 柱顶外挑直高b = 0.50 m柱顶外挑斜高c = 0.30 m扩展基础尺寸：一阶横向长度B2 = 0.40 m 一阶纵向长度A2 = 0.400 m二阶横向长度B3 = 0.70 m 二阶纵向长度A3 = 0.700 m一阶高度H2 = 0.60 m 二阶高度H3 = 0.600 m4．荷载信息：地震设防烈度：7度，动态分布系数αi = 3.00排架支撑建筑物传到排架顶部的垂直荷载标准值G k＝360.000 kN基本风压ωo ＝0.400 kN/m2柱顶风压高度变化系数μz＝1.060排架间距S = 10.00 m，支撑建筑物侧墙高度H s＝1.80 m地基承载力特征值f ak＝300.0 kN/m2基础埋深H t＝1.200 m地基土承载力修正系数ηb ＝0.30 地基土承载力修正系数ηd ＝1.60基础底面以下土容重γ＝0.30 kN/m2基础以上土容重γm＝1.60 kN/m2 5．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1K＝1.20永久荷载的分项系数γG1K＝1.05安全系数K ＝1.556．材料信息：混凝土强度等级：C25横向受力钢筋种类：HRB335扩展基础钢筋种类：HRB335构造钢筋种类：HPB235纵筋合力点至近边距离a s = 0.030 m三、计算说明1．荷载组合承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S ＝γG1K×S G1K＋γG2k×S G2K＋γQ1k×S Q1K＋γQ2k×S Q2K，即：S ＝1.05×S G1K＋1.20×S G2K＋1.20×S Q1K＋1.10×S Q2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：S k（G k，Q k，f k，αk）≤c2．横向计算（1）视排架为两立柱固支的对称结构，用有限单元法计算各截面的弯矩及轴向力。
装配式框架结构幼儿园施工图PC计算书
项目：AA2017A087 城铁新城幼儿园Tus-Design Group 启迪设计集团股份有限公司 - 1 -1. 建筑概况、“三板”应用1.1. 苏州新浒投资发展有限公司拟建的城铁新城幼儿园项目，位于虎丘区安杨路西，浒莲路南侧，地理位置优越，交通便捷。
地上2~4层，局部地下1层，屋顶为坡屋顶。
项目总建筑面积11495.05平方米，其中地上建筑面积9011.23平方米，地下建筑面积2483.82平方米。
1.2. 根据苏建科【2017】43号、苏住建建【2017】23号，该建筑中强制应用的“三板”总比例不得低于60%。
2. “三板”应用比例计算： 2.1. “三板”应用比例：根据苏建函科【2017】1198号文附件计算：对于混凝土结构，单体建筑中“三板”应用总比例计算方法如下：%60e≥⨯+++++EC B A c b a γ单体建筑中“三板”应用总比例计算表1F 2F 3F 4F 总面积 预制楼板总面积a 0 1884.76 1530.72460.80 3824.68 预制楼梯总面积b 41.13 41.1320.390 102.65预制内隔墙总面积c 1963.68 1419.10 1466.29755.56 5604.64 楼板总面积A 0 2675.20 2154.38 1505.46 6335.04 楼梯总面积B 00 0 内墙板总面积C2340.26 1791.45 1740.08 857.086728.88 =++++CB A c b a72.96%>60%注：楼梯总面积B 统计在楼板总面积A 中，不再统计；本项目不含鼓励应用部分。
建筑结构怎么计算，一个简单框架建筑的结构计算书
建筑结构怎么计算，一个简单框架建筑的结构计算书结构计算书工程名称：审定：审核：校对：结构设计：2017年8月17日计算书目录1、目录-----------------------------------12、工程概况----------------------------23、设计依据----------------------------34、荷载选用-----------------------------35、结构总信息-------------------------46、周期振型输出----------------------127、位移文件----------------------------168、基础计算文件---------------------23一．工程概况结构类型[ ] 砌体结构[ ]底框砌体结构[√ ] 框架[ ] 高层剪力墙结构[ ] 框剪结构[ ]筒体结构[ ] 框支结构[ ]其它工程地段: xxxxxxxxx本工程±0.00相当于绝对标高25.7m；室内外高差： 0.45 m主要材料混凝土基础C30；梁柱板C30钢材HPB300 HRB335 HRB400 砌体加气混凝土砌块；结构层数地上2层；地下0 层结构高度9.7m；宽度10.0m；长度49.5m；结构特点：本工程属多层公共建筑，建筑类别：乙类。
平面为矩形。
柱网布置均匀对称，立面无大变化，无缺失；楼屋面采用钢筋混凝土现浇板结构；屋面为坡屋面，梁上其柱做法，计算时将坡屋面按实际建模，增加一层计算。
整体属于规则结构。
基础形式混凝土独立柱基础，持力层为粉质粘土层。
抗震设防烈度 7 度(0.10g)，第二组；抗震等级三级，场地类别Ⅱ；安全等级一级，基本风压： 0.4 kN/㎡，抗震类别丙类人防布置无抗震缝设置无注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）二. 设计依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）建筑抗震设计规程（GB50011-2010）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）建筑工程抗震设防分类标准（GB 50223-2008）《xxxxxxx岩土工程勘察报告》及补充资料三. 可变荷载标准值选用（kN/㎡）名称荷载不上人屋面寮房走廊楼梯卫生间0.5 2.0 3.5 3.5 2.0本工程选用√√√√√四．上部永久荷载标准值及构件计算（一）楼面荷载办公楼：110厚砼板 2.75kN/m25厚板面装修荷载 1.05kN/m2板底粉刷或吊顶 0.40kN/m2恒载合计 4.2kN/m2 （二）屋面荷载不上人平屋面：2.5cm水泥砂浆 0.5kN/m2 防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层 0.6kN/m2 2cm找平 0.40kN/m2100厚砼板 3.0kN/m22cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.0kN/m2 （二）墙体荷载承重多孔粘土砖煤矸石打孔砖砌体加气混凝土砌块容重（kN/m3）16 12.0 8.5两侧粉刷重（kN/㎡）0.68 0.68 0.68墙厚 0.24 0.12 0.19 0.09 0.25 0.20 0.12 墙重+粉刷（kN /㎡）16×0.24+0.68=4.516×0.12+0.68=2.612.0×0.19+0.68=3.12.0×0.09+0.68=1.78.5×0.25+0.68=2.88.5×0.2+0.68=2.48.5×0.12+0.68=1.7本工程使用√√五、结构计算采用中国建研院PKPM系列软件(2011.10版)采用PM建模， SATWE设计软件计算,基础计算采用JCCAD设计软件计算相应计算结构见后附图://///////////////////////////////////////////////////////////////// ////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息 || SATWE2010_V2.2 中文版 || (2014年9月23日9时52分) || 文件名: WMASS.OUT || ||工程名称 : 设计人 : 计算日期:2017/08/16 ||工程代号 : 校核人 : 计算时间:19:09:32 |/////////////////////////////////////////////////////////////////// ////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00地下室层数: MBASE = 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX = 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00弹性板与梁变形是否协调: 是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘: 否结构所在地区: 全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.40风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.40 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.56结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.52是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00结构底层底部距离自然地面高度(米): DBOT = 0.00体形变化分段数: MPART = 1各段最高层号: NSTI = 2各段体形系数(X): USIX = 1.30各段体形系数(Y): USIY = 1.30设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50地震信息 ............................................结构规则性信息: 规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC计算振型数: NMODE = 6地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II设计地震分组: 二组特征周期: TG = 0.45地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.12用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级: 否重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.75结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是X向相对偶然偏心: ECCEN_X= 0.05Y向相对偶然偏心: ECCEN_Y= 0.05是否考虑双向地震扭转效应: 是是否考虑最不利方向水平地震作用: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数: 从第 1 到2层柱、墙活荷载是否折减: 不折减传到基础的活荷载是否折减: 折减考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55梁楼面活荷载折减设置: 不折减调整信息 ........................................楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数按2010规范取值托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85梁活荷载内力放大系数: BM = 1.00连梁刚度折减系数: BLZ = 0.60梁扭矩折减系数: TB = 0.40全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.200.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.500.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00是否调整与框支柱相连的梁内力: IREGU_KZZB = 0框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.00薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数: NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁主筋强度 (N/mm2): IB = 360梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360柱主筋强度 (N/mm2): IC = 360柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360墙主筋强度 (N/mm2): IW = 360墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 270梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 150.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30墙最小水平分布筋配筋率 (%): RWHMIN = 0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应: 否柱配筋计算原则: 按单偏压计算柱双偏压配筋时是否进行迭代优化: 否按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.15梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否次梁设计是否执行高规5.2.3-4条: 是柱剪跨比计算原则: 简化方式支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD = 1.20活载分项系数: CLIVE = 1.40风荷载分项系数: CWIND = 1.40水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)2 1 24.750 5.045 9.600 767.1 22.0 0.0 1.071 1 24.286 5.383 4.600 682.8 56.1 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 78.142恒载产生的总质量 (t): 1449.871附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 1528.013恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m)1( 1) 1 112(30/ 360/ 360) 48(30/ 360/ 360) 0(30/ 360/ 210/ 300) 4.600 4.6002( 2) 1 201(30/ 360/ 360) 80(30/ 360/ 360) 0(30/ 360/ 210/ 300) 5.000 9.600********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 45.43 45.4 227.1 223.56 223.6 1117.81 1 32.86 78.3 587.2 166.97 390.5 2914.2====================================== ===================================== 各楼层偶然偏心信息====================================== ===================================== 层号塔号 X向偏心 Y向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.05====================================== ===================================== 各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)====================================== ===================================== 层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 497.25 24.63 4.98 49.74 10.02 49.74 10.022 1 495.00 24.75 5.00 49.50 10.00 49.50 10.00====================================== ===================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)====================================== ===================================== 层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1486.10 1.002 1 1594.03 1.07====================================== ===================================== 计算信息====================================== ===================================== 工程文件名 : pm1计算日期 : 2004. 8.16开始时间 : 19: 9:32机器内存 : 3325.0MB可用内存 : 1938.0MB结构总出口自由度为: 741结构总自由度为: 741第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2004. 8.16结束时间 : 19: 9:44总用时 : 0: 0:12====================================== ===================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)====================================== ===================================== Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 24.7500(m) Ystif= 6.6205(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 24.2860(m) Ymass= 5.3831(m) Gmass(活荷折减)= 795.1176( 738.9686)(t)Eex = 0.0293 Eey = 0.0781Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.8933 Raty1= 1.9790 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 3.2017E+05(kN/m) RJY1 = 3.2017E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 2.3098E+05(kN/m) RJY3 = 2.3614E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 24.7500(m) Ystif= 5.6619(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 24.7501(m) Ymass= 5.0449(m) Gmass(活荷折减)= 811.0379( 789.0444)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0389Ratx = 0.9428 Raty = 0.9428Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 3.0187E+05(kN/m) RJY1 = 3.0187E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.7428E+05(kN/m) RJY3 = 1.7047E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)====================================== ====================================== 结构整体抗倾覆验算结果====================================== ====================================== 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 396249.5 501.0 790.89 0.00Y风荷载 77183.9 2499.4 30.88 0.00X 地震 388306.3 10311.0 37.66 0.00Y 地震 75636.6 10503.7 7.20 0.00====================================== ====================================== 结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)====================================== ====================================== 按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.025按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.010按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.023按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.114按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.011按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.112按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.128====================================== ====================================== 结构整体稳定验算结果====================================== ====================================== 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.231E+06 0.236E+06 4.60 19586. 54.25 55.462 0.174E+06 0.170E+06 5.00 9820. 88.73 86.79该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*************************************************************** ******** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 **************************************************************** *******Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------2 1 0.1879E+04 0.2474E+04 1.00 1.001 1 0.3635E+04 0.4177E+04 1.93 1.69X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1/////////////////////////////////////////////////////////////////// ////////| 公司名称: || || 周期、地震力与振型输出文件 || (总刚分析方法) || SATWE2010_V2.2 中文版 || (2014年9月23日9时52分) || 文件名: WZQ.OUT || ||工程名称 : 设计人 : 计算日期:2017/08/16 ||工程代号 : 校核人 : 计算时间:19:09:35 |/////////////////////////////////////////////////////////////////// ////////考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 0.6179 3.98 0.90 ( 0.89+0.00 ) 0.102 0.6153 93.80 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.003 0.5857 2.56 0.10 ( 0.10+0.00 ) 0.904 0.2108 116.27 0.88 ( 0.17+0.72 ) 0.125 0.2087 30.79 0.94 ( 0.68+0.25 ) 0.066 0.1989 154.03 0.18 ( 0.15+0.03 ) 0.82地震作用最大的方向 = -73.614 (度)====================================== ======================仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 977.30 68.17 4865.071 1 485.00 27.38 2653.63振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 4.85 -73.05 -0.221 1 2.40 -35.51 2.31振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 113.27 4.90 -5082.791 1 53.86 7.88 -2494.03振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 -28.57 57.43 -382.191 1 52.69 -110.50 665.73振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 -119.40 -70.79 -529.781 1 224.51 136.74 1047.64振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 -26.85 13.20 1001.531 1 55.14 -25.91 -1950.61各振型作用下 X 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 1462.302 7.253 167.134 24.125 105.106 28.29X向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 81.892 0.403 9.114 1.325 5.736 1.54各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)2 1 1084.70 1084.70(13.75%) (13.75%) 5423.52 1047.681 1 622.70 1611.10(10.54%) (10.54%) 12735.03 470.15抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 2.40%X 方向的有效质量系数: 100.00%====================================== ======================仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 63.85 4.45 317.871 1 31.69 1.79 173.38振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 -72.58 1093.53 3.221 1 -35.98 531.51 -34.58振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 8.66 0.37 -388.481 1 4.12 0.60 -190.62振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 62.88 -126.39 841.131 1 -115.95 243.19 -1465.15振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 -74.92 -44.42 -332.421 1 140.87 85.80 657.37振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 12.06 -5.93 -449.931 1 -24.77 11.64 876.29各振型作用下 Y 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 6.242 1625.043 0.984 116.815 41.386 5.71Y向地震作用参与振型的有效质量系数------------------------------------------------------- 振型号有效质量系数(%)1 0.352 90.663 0.054 6.375 2.266 0.31各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 底部剪力法 Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)2 1 1110.96 1110.96(14.08%) (14.08%) 5554.78 1051.671 1 633.39 1641.21(10.74%) (10.74%) 12998.58 471.94抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 2.40%Y 方向的有效质量系数: 100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号 X向调整系数 Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT/////////////////////////////////////////////////////////////////// ////////| 公司名称: || || SATWE 位移输出文件 || SATWE2010_V2.2 中文版 || (2014年9月23日9时52分) || 文件名: WDISP.OUT || ||工程名称 : 设计人 : 计算日期:2017/08/16 ||工程代号 : 校核人 : 计算时间:19:09:38 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX2 1 255 13.35 13.11 5000.150 6.29 6.28 1/ 795. 21.6% 1.001 1 51 7.17 6.92 4600.51 7.17 6.92 1/ 642. 99.9% 0.94X方向最大层间位移角: 1/ 642.(第 1层第 1塔)=== 工况 2 === X 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX2 1 255 13.35 13.12 5000.150 6.29 6.28 1/ 795. 21.6% 1.001 1 51 7.17 6.92 4600.51 7.17 6.92 1/ 642. 99.9% 0.94X方向最大层间位移角: 1/ 642.(第 1层第 1塔)=== 工况 3 === X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 2 1 255 13.50 13.13 5000.150 6.33 6.33 1/ 790. 22.7% 1.001 1 51 7.25 6.94 4600.51 7.25 6.94 1/ 634. 99.9% 0.95X方向最大层间位移角: 1/ 634.(第 1层第 1塔)=== 工况 4 === X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 2 1 150 13.21 13.10 5000.254 6.32 6.32 1/ 791. 20.2% 1.001 1 51 7.09 6.90 4600.51 7.09 6.90 1/ 649. 99.9% 0.93X方向最大层间位移角: 1/ 649.(第 1层第 1塔)=== 工况 5 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 2 1 255 13.55 13.45 5000.255 6.67 6.54 1/ 750. 15.9% 1.001 1 51 6.97 6.94 4600.51 6.97 6.94 1/ 660. 99.9% 0.89Y方向最大层间位移角: 1/ 660.(第 1层第 1塔)=== 工况 6 === Y 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY2 1 255 14.03 13.71 5000.255 6.88 6.66 1/ 727. 16.1% 1.001 1 51 7.25 7.10 4600.51 7.25 7.10 1/ 634. 99.3% 0.89Y方向最大层间位移角: 1/ 634.(第 1层第 1塔)=== 工况 7 === Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY2 1 255 16.89 13.47 5000.255 8.29 6.55 1/ 603. 15.3% 1.001 1 113 8.67 6.96 4600.113 8.67 6.96 1/ 531. 99.5% 0.89Y方向最大层间位移角: 1/ 531.(第 1层第 1塔)=== 工况 8 === Y- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY2 1 149 16.76 13.45 5000.149 8.17 6.54 1/ 612. 16.4% 1.001 1 51 8.68 6.94 4600.51 8.68 6.94 1/ 530. 99.9% 0.90Y方向最大层间位移角: 1/ 530.(第 1层第 1塔)=== 工况 9 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 2 1 255 0.62 0.60 1.03 5000.255 0.28 0.27 1.01 1/9999. 35.8% 1.001 1 51 0.34 0.33 1.03 4600.51 0.34 0.33 1.03 1/9999. 99.9% 1.05X方向最大层间位移角: 1/9999.(第 2层第 1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.03(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第 1层第 1塔) === 工况 10 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 2 1 255 3.04 3.01 1.01 5000.255 1.41 1.37 1.03 1/3545. 30.5% 1.001 1 113 1.63 1.63 1.00 4600.113 1.63 1.63 1.00 1/2816. 99.9% 1.00Y方向最大层间位移角: 1/2816.(第 1层第 1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 2层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第 2层第 1塔) === 工况 11 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 250 -4.741 1 109 -2.60=== 工况 12 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 250 -0.301 1 109 -0.59=== 工况 13 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx2 1 150 13.25 13.15 1.01 5000.254 6.36 6.32 1.011 1 51 7.04 6.90 1.02 4600.51 7.04 6.90 1.02X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔)=== 工况14 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx2 1 255 13.36 13.18 1.01 5000.150 6.30 6.29 1.001 1 51 7.12 6.92 1.03 4600.51 7.12 6.92 1.03X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.03(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第 1层第 1塔) === 工况 15 === X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx2 1 155 13.24 13.07 1.01 5000.254 6.42 6.29 1.021 1 51 6.96 6.89 1.01 4600.113 6.96 6.89 1.01X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 2层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 2层第 1塔) === 工况 16 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy2 1 255 13.66 13.55 1.01 5000.255 6.70 6.56 1.021 1 51 6.98 6.96 1.00 4600.52 6.98 6.96 1.00Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 2层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 2层第 1塔) === 工况17 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy2 1 255 17.03 13.58 1.25 5000.255 8.33 6.58 1.271 1 113 8.70 6.98 1.25 4600.113 8.70 6.98 1.25Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.25(第 2层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第 2层第 1塔) === 工况 18 === Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy2 1 149 16.89 13.55 1.25 5000.149 8.19 6.56 1.251 1 51 8.70 6.96 1.25 4600.51 8.70 6.96 1.25Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.25(第 1层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.25(第 1层第 1塔) 超配筋信息----------------------------------------------------------| 第 2 层配筋、验算 |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 1 层配筋、验算 |----------------------------------------------------------/////////////////////////////////////////////////////////////////// ////////| 公司名称: || || SATWE 0.2V0调整信息输出 || SATWE2010_V2.2 中文版 || (2014年9月23日9时52分) || 文件名: WV02Q.OUT || ||工程名称 : 设计人 : 计算日期:2017/08/16 ||工程代号 : 校核人 : 计算时间:19:09:33 |/////////////////////////////////////////////////////////////////// ////////*************************************************************** *******各层各塔的规定水平力*************************************************************** *******层号塔号 X向(KN) Y向(KN)2 1 1084.7 1111.01 1 526.4 530.2*************************************************************** *******规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩(抗规)*************************************************************** *******层号塔号框架柱短肢墙墙斜撑2 1 X 5199.6 0.0 0.0 0.0Y 5325.4 0.0 0.0 0.01 1 X 12610.6 0.0 0.0 0.0Y 12875.0 0.0 0.0 0.0*************************************************************** *******规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)*************************************************************** *******层号塔号框架柱短肢墙墙斜撑2 1 X 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%Y 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%1 1 X 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%Y 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%*************************************************************** *******规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩(轴力方式)*************************************************************** *******层号塔号合力点框架柱短肢墙墙斜撑2 1 X 24.59 5445.4 0.0 0.0 0.0Y 2.12 5116.7 0.0 0.0 0.01 1 X 23.42 12610.6 0.0 0.0 0.0Y 2.94 12875.0 0.0 0.0 0.0*************************************************************** *******规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(轴力方式)*************************************************************** *******层号塔号框架柱短肢墙墙斜撑2 1 X 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%Y 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%1 1 X 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%Y 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%*************************************************************** *******内力CQC的框架柱及短肢墙地震倾覆力矩*************************************************************** *******层号塔号框架柱短肢墙墙斜撑2 1 X 5214.4 0.0 0.0 0.0Y 5397.0 0.0 0.0 0.01 1 X 12636.6 0.0 0.0 0.0Y 13068.9 0.0 0.0 0.0*************************************************************** *******内力CQC的框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比*************************************************************** *******层号塔号框架柱短肢墙墙斜撑2 1 X 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%Y 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%1 1 X 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%Y 100.00% 0.00% 0.00% 0.00%*************************************************************** *******框架柱地震剪力百分比*************************************************************** *******层号塔号柱剪力总剪力柱剪力百分比分段后底部剪力V0 柱剪力/V02 1 X 1084.7 1084.7 100.00%Y 1111.0 1111.0 100.00%1 1 X 1611.1 1611.1 100.00%Y 1641.2 1641.2 100.00%====================================== =======================================Output of Weak-Storey-Analysis of Frame StructureDisplacements of Floors under earthquake load====================================== ======================================= Vx, Vy ----- The Shear Force of FloorsVxV, VyV ----- The Bearing Shear Force of Floors---------------------------------------------------------------------------Floor Tower Vx Vy VxV VyV(kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------2 1 4519.60 4628.99 1878.00 2474.001 1 6712.92 6838.36 3634.00 4177.00The Yield Coefficients of Floor--------------------------------------------------Floor Tower Gsx Gsy--------------------------------------------------2 1 0.4155 0.53451 1 0.5413 0.6108The Elastic-Plastic Displacement of Floor in X-Direction---------------------------------------------------------------------------Floor Tower Dx Dxs Atpx Dxsp Dxsp/h h(mm) (mm) (mm) (m)---------------------------------------------------------------------------2 1 55.64421 26.20391 1.30 34.06509 1/ 146 5.001 1 29.87584 29.87584 1.30 38.83860 1/ 118 4.60The Elastic-Plastic Displacement of Floor in Y-Direction---------------------------------------------------------------------------Floor Tower Dy Dys Atpy Dysp Dysp/h h(mm) (mm) (mm) (m)---------------------------------------------------------------------------2 1 55.64456 26.20435 1.30 34.06565 1/ 146 5.001 1 29.87629 29.87629 1.30 38.83917 1/ 118 4.60+------------------------------------------------------------------------------++ JCCAD 计算结果文件 ++ ++ 工程名称: pm1 ++ 计算日期: 2017- 5-26 ++ 计算时间: 17:51: 7 ++ 计算内容: ++------------------------------------------------------------------------------+荷载代码Load 荷载组合公式548 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活549 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x553 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y557 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x561 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y573 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x577 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x581 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y585 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y589 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活593 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活。
框架结构工程结构PKPM计算书
一、工程概况及设计条件本工程位某公司员工宿舍楼，建筑物占地面积561.6m2, 总建筑面积3369.6m2，总长为36m,总宽为15.6m。
自然层数为6层,一层层高3.6m,二-六层层高为3.2米，建筑高度为20.2m。
本工程采用框架结构,结构采用横向承重体系。
楼面采用现浇混凝土楼面,板厚度为100mm,按双向板布置。
建筑等级为二级，结构重要性系数为 1.0，抗震设防烈度为7度，结构类型框架，耐火等级二级，屋面防水等级Ⅲ级，使用年限50年。
气象条件：当地主导风向，夏季东南风，冬季西北风，基本风压值：0.55 KN/m2。
基本雪压值：0.5 KN/m2。
气温：年平均气温25度，最高气温36度，最低气温为-5度。
雨量：年将水量1200mm，最大雨量200m/日，相对湿度：最热月平均湿度73% 。
二、其他建筑工程情况工程地质资料：（1）地表以下0.8m为杂填土，其下为粘性土，地基承载力标准值fK =230 KN/m2,，土质均匀。
（2）地下水位在天然地表下4.0m，且无侵蚀性。
（3）建筑场地类别：Ⅱ类场地土。
其他条件：（1）建筑结构的安全等级为二级，结构设计正常使用年限为50年。
（2）屋面活荷载0.5KN/m2，走廊楼面活荷载2.0KN/m2 。
三、建筑主要用材及构造要求墙体做法：采用加气混凝土砌块，M5混合砂浆砌筑，内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。
外粉刷为1：3水泥沙浆底，厚20mm，涂刷白色丙烯酸涂料。
楼面做法：楼板顶面为20mm厚水泥沙浆找平，5mm 厚1：2水泥沙浆加“107”胶水着色面层；楼板底面为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂刷乳胶漆。
屋面做法：现浇板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2％自两侧檐口向中间找坡），1:2水泥沙浆找平厚20mm,三毡四油防水层,撒绿豆砂保护。
门窗做法：门为木门，窗为铝合金门窗。
四、结构总信息1.恒荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：三毡四油绿豆砂0.4kN/m2100~140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩（0.1+0.14）/7=0.84kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m215mm纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/m2小计：屋面恒荷载：3.98kN/m2（2）女儿墙施加在屋面梁的荷载：0.6m高女墙自重 0.6×0.24×19=2.74kN/m粉刷 0.6×0.02×2×16=0.38kN/m小计：主梁传来屋面自重3.12kN/m（3）楼面荷载标准值25mm厚水泥沙浆面层0.025×20=0.5kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m215mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/m2小计：楼面恒荷载3.24kN/m2（4）楼面框架梁荷载标准值墙体自重3.2×0.20×6=3.84kN/m小计：连系梁传来楼面自重3.84kN/m2.活荷载计算屋面活荷载0.5kN/m2楼面活荷载2.0 KN/m23.活荷载折减系数的选择五、梁柱断面类型及尺寸1、梁断面估算及选用一般情况下主梁的经济跨度为5～8m。
pkpm电算计算书
典型框架结构建筑（办公楼）结构设计计算书项目名称: 典型框架结构建筑（办公楼）设计日期: 2016-5-20目录一. 设计依据 (3)二. 计算软件信息 (3)三. 结构模型概况 (3)1. 系统总信息 (3)2. 楼层信息 (6)3. 各层等效尺寸 (6)4. 层塔属性 (7)四. 工况和组合 (7)1. 工况设定 (7)2. 构件内力基本组合系数 (7)五. 质量信息 (8)1. 结构质量分布 (8)2. 各层刚心、偏心率信息 (9)六. 荷载信息 (9)1. 风荷载信息 (9)七. 立面规则性 (10)1. 楼层侧向剪切刚度及刚度比 (10)2. [楼层剪力/层间位移]刚度 (11)3. 各楼层抗剪承载力及承载力比值 (11)4. 楼层薄弱层调整系数 (12)八. 抗震分析及调整 (12)1. 结构周期及振型方向 (12)2. 各地震方向参与振型的有效质量系数 (13)3. 地震作用下结构剪重比及其调整 (13)九. 结构体系指标及二道防线调整 (15)1. 竖向构件倾覆力矩及百分比(抗规方式) (15)2. 竖向构件地震剪力及百分比 (16)十. 变形验算 (17)1. 普通结构楼层位移指标统计 (17)2. 大震下弹塑性层间位移角 (19)十一. 舒适度验算 (20)1. 结构顶点风振加速度 (20)十二. 抗倾覆和稳定验算 (20)1. 抗倾覆验算 (20)2. 整体稳定刚重比验算 (20)十三. 超筋超限信息 (21)1. 超筋超限信息汇总 (21)十四. 结构分析及设计结果简图 (21)1. 结构平面简图 (21)2. 荷载简图 (28)3. 配筋简图 (30)4. 边缘构件简图 (39)5. 柱、墙轴压比简图 (41)一. 设计依据本工程按照如下规范、规程进行设计:1. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)2. 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)3. 《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)4. 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)5. 《人民防空地下室设计规范》(GB50038-2005)6. 《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2010)7. 《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-98)8. 《钢管混凝土结构技术规范》(GB50936-2014)9. 《钢管混凝土结构设计与施工规程》(CECS 28-2012)10. 《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS 159:2004)11. 《型钢混凝土组合结构技术规程》(JGJ138-2001)12. 《混凝土异形柱结构技术规程》(JGJ149-2006)二. 计算软件信息本工程计算软件为SATWE 2010 V3.1.1版。
钢结构构件计算书(验算)
克莱斯科北京门窗钢结构构件验算计算一、GJ-1验算结果：设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息----工程分包方：克莱斯科（北京）门窗有限公司结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 14柱数: 6梁数: 7支座约束数: 6标准截面总数: 5活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.20钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 240柱顶容许水平位移/柱高: l / 250抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 1地震烈度：8.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数1.000宽行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y( 1) 44.15 5.74 ( 2) 40.00 6.20 ( 3) 32.80 7.00 ( 4) 25.60 7.80( 5) 18.40 8.60 ( 6) 11.20 9.40 ( 7) -0.14 9.76 ( 8) 4.00 10.20( 9) 40.00 0.00 ( 10) 4.00 0.00 ( 11) 11.20 0.00 ( 12) 18.40 0.00( 13) 25.60 0.00 ( 14) 32.80 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 14 3 ( 2) 13 4 ( 3) 12 5 ( 4) 11 6( 5) 10 8 ( 6) 9 2---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 2 1 ( 2) 3 2 ( 3) 4 3 ( 4) 5 4( 5) 6 5 ( 6) 7 8 ( 7) 8 6---- 支座约束信息----( 1) 14111 ( 2) 13111 ( 3) 12111 ( 4) 11111 ( 5) 10111( 6) 9111---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00 ( 5) 0.00 ( 6) 0.00( 7) 0.00 ( 8) 0.00 ( 9) 0.00 ( 10) 0.00 ( 11) 0.00 ( 12) 0.00( 13) 0.00 ( 14) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 27, 300, 300, 350, 950, 8.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 27, 320, 320, 350, 950, 8.0, 14.0, 14.0, 5( 3) 16, 280, 280, 350, 6.0, 12.0, 12.0, 5( 4) 16, 250, 250, 350, 6.0, 12.0, 12.0, 5( 5) 39, HN450X200 , 国标H 型钢---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 4 3 90 ( 2) 4 3 90( 3) 3 3 90 ( 4) 3 3 90( 5) 2 1 180 ( 6) 1 1 180---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 5 0 0 ( 2) 5 0 0( 3) 5 0 0 ( 4) 5 0 0( 5) 5 0 0 ( 6) 5 0 0( 7) 5 0 02、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.15000 0.32500 0.89631E-03 0.54027E-04 0.12208E-012 0.16000 0.32500 0.10666E-02 0.76485E-04 0.13936E-013 0.14000 0.17500 0.20933E-03 0.43910E-04 0.86760E-024 0.12500 0.17500 0.18876E-03 0.31256E-04 0.79560E-025 0.10000 0.22500 0.33700E-03 0.18700E-04 0.97410E-02截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.27096E+00 0.66525E-01 0.27579E-02 0.27579E-02 0.36018E-03 0.36018E-032 0.27666E+00 0.74083E-01 0.32820E-02 0.32820E-02 0.47803E-03 0.47803E-033 0.15533E+00 0.71141E-01 0.11962E-02 0.11962E-02 0.31364E-03 0.31364E-034 0.15403E+00 0.62678E-01 0.10786E-02 0.10786E-02 0.25005E-03 0.25005E-035 0.18600E+00 0.43800E-01 0.15000E-02 0.15000E-02 0.18700E-03 0.18700E-03恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力2 0.00 28.80 0.003 0.00 14.70 0.004 0.00 15.10 0.005 0.00 15.20 0.006 0.00 14.90 0.007 1.30 8.90 0.008 0.00 47.20 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号M N V M N V1 -0.01 57.08 0.00 -0.01 -51.83 0.002 -0.01 57.540.00 -0.01 -51.70 0.003 -0.01 60.30 0.00 -0.01 -53.27 0.004 -0.01 55.08 0.00 -0.01 -47.40 0.005 0.00 113.14 3.65 37.19 -99.75 -3.656 0.00 75.13 -3.64 -22.56 -68.00 3.64--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 44.06 -2.35 21.13 0.00 0.00 0.002 22.37 -5.71 18.47 -21.51 1.63 18.233 21.74 -5.69 18.27 -22.36 1.61 18.44 4 23.51 -5.73 18.60 -21.73 1.65 18.115 17.03 -5.61 17.46 -23.50 1.53 19.24 6 -1.30 -0.95 -8.85 -79.63 3.22 29.987 42.45 -6.10 21.86 -17.02 2.02 14.84--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 -1.5 2.42 -1.2 0.23 -1.2 0.24 -1.3 0.35 -1.3 0.36 -1.3 0.37 -0.6 7.38 -1.3 0.4活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力2 0.00 17.30 0.003 0.00 7.20 0.004 0.00 7.20 0.005 0.00 7.20 0.006 0.00 7.30 0.008 0.00 25.40 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.5 5.82 0.8 0.13 0.8 0.24 0.8 0.25 0.8 0.26 0.8 0.27 1.0 4.58 0.8 0.2风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数25 1 -5.00 0.006 1 2.85 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -2.43 0.001 1 1 -2.43 0.001 1 1 -2.43 0.001 1 1 -2.43 0.001 1 1 -2.43 0.001 1 1 1.26 0.001 1 1 -2.77 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -8.5 ( 2) -9.2 ( 3) -9.3 ( 4) -9.3 ( 5) -9.4 ( 6) -9.5( 7) -9.5 ( 8) -9.6 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号M N V M N V1 -0.08 -6.21 -0.02 -0.08 6.21 0.02 2 -0.06 -20.62 -0.01 -0.05 20.62 0.013 -0.05 -16.41 -0.01 -0.05 16.41 0.014 -0.04 -20.35 -0.01 -0.04 20.35 0.015 0.00 -0.88 -23.90 16.50 0.88 -27.146 0.00 -29.69 2.20 -41.16 29.69 15.48--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 -20.99 0.00 -10.07 0.00 0.00 0.002 2.96 -18.67 0.25 62.16 18.67 -17.733 -14.01 -19.38 -11.08 -2.88 19.38 -6.414 -9.18 -21.67 -8.07 14.07 21.67 -9.425 -12.89 -23.49 -9.25 9.23 23.49 -8.246 0.00 0.00 0.00 -10.87 0.00 5.217 -5.63 -25.75 -8.96 12.93 25.75 -10.98---- 右风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数25 1 -3.25 0.006 1 4.39 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 1.10 0.001 1 1 1.10 0.001 1 1 1.10 0.001 1 1 1.10 0.001 1 1 1.10 0.001 1 1 -2.77 0.001 1 1 1.26 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -6.3 ( 2) -6.7 ( 3) -6.8 ( 4) -6.8 ( 5) -6.9 ( 6) -7.0( 7) -7.2 ( 8) -7.0 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号M N V M N V1 -0.06 16.31 -0.02 -0.06 -16.31 0.02 2 -0.04 5.95 -0.01 -0.04 -5.95 0.013 -0.04 8.17 -0.01 -0.04 -8.17 0.01 4 -0.03 9.70 -0.01 -0.03 -9.70 0.015 0.00 -6.07 -18.88 -23.44 6.07 -14.296 0.00 -0.316.72 -42.67 0.31 20.49--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 9.54 0.00 4.58 0.00 0.00 0.002 14.63 -20.40 10.57 33.13 20.40 -2.623 2.45 -18.61 2.30 -14.57 18.61 5.654 5.02 -17.974.34 -2.41 17.97 3.615 6.39 -17.07 4.17 -4.98 17.07 3.786 0.00 0.00 0.00 23.91 0.00 -11.477 -0.48 -16.01 3.59 -6.36 16.01 5.47地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:7质点重量:515.581水平地震标准值作用底层剪力：24.139底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 16.499各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.047*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 1.371特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：24.139--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 21.3 ( 2) 22.5 ( 3) 22.6 ( 4) 22.6 ( 5) 22.7 ( 6) 22.7( 7) 22.0 ( 8) 22.7 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 21.3 ( 2) 22.5 ( 3) 22.6 ( 4) 22.6 ( 5) 22.7 ( 6) 22.7( 7) 22.0 ( 8) 22.7 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号M N V M N V1 0.18 -24.61 0.05 0.20 24.61 -0.052 0.14 6.69 0.03 0.13 -6.69 -0.033 0.11 -5.30 0.03 0.11 5.30 -0.034 0.10 13.44 0.02 0.11 -13.44 -0.025 0.00 -10.74 6.12 62.46 10.74 -6.12 6 0.00 20.51 17.88 110.83 -20.51 -17.88--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 -1.39 -3.00 -0.33 0.00 3.00 0.332 -28.76 14.03 -19.08 -109.44 -14.03 19.083 8.05 8.37 5.06 28.57 -8.37 -5.064 -5.77 6.15 -1.93 -8.19 -6.15 1.935 16.15 2.59 3.01 5.66 -2.59 -3.01 6 0.00 3.00 -0.32 -1.34 -3.00 0.327 -61.12 1.10 -10.68 -16.26 -1.10 10.68振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:515.581水平地震标准值作用底层剪力：24.861底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 16.499各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.048*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 1.327特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：24.861--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -21.9 ( 2) -23.2 ( 3) -23.3 ( 4) -23.3 ( 5) -23.3 ( 6) -23.3( 7) -22.7 ( 8) -23.4 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -21.9 ( 2) -23.2 ( 3) -23.3 ( 4) -23.3 ( 5) -23.3 ( 6) -23.3( 7) -22.7 ( 8) -23.4 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号MN V M N V1 -0.19 25.35 -0.06 -0.20 -25.35 0.062 -0.14 -6.89 -0.04 -0.14 6.89 0.043 -0.12 5.46 -0.03 -0.12 -5.46 0.034 -0.10 -13.84 -0.02 -0.11 13.84 0.025 0.00 11.06 -6.31 -64.33 -11.06 6.31 6 0.00 -21.12 -18.41 -114.15 21.12 18.41--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 1.43 3.09 0.34 0.00 -3.09 -0.342 29.62 -14.45 19.65 112.71 14.45 -19.653 -8.30 -8.62 -5.21 -29.42 8.62 5.214 5.94 -6.33 1.98 8.43 6.33 -1.985 -16.63 -2.67 -3.10 -5.83 2.67 3.106 0.00 -3.09 0.33 1.38 3.09 -0.337 62.94 -1.13 11.00 16.74 1.13 -11.00振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 7.00, Ly= 7.00; 长细比：λx=111.7,λy= 45.4 构件长度= 7.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 350, Tw= 6, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 -0.12 59.81 -0.03 -0.13 -53.51 0.03 2 -0.12 48.39 -0.03 -0.12 -43.14 0.033 -0.09 91.33 -0.03 -0.10 -85.04 0.03 4 -0.09 79.925 0.06 79.64 0.02 0.08 -73.34 -0.02 6 0.07 68.22 0.02 0.08 -62.97 -0.027 0.04 84.86 0.01 0.05 -77.77 -0.01 8 -0.08 103.53 -0.02 -0.09 -97.23 0.029 -0.07 92.11 -0.02 -0.08 -86.86 0.02 10 -0.06 101.58 -0.02 -0.07 -94.50 0.0211 -0.06 128.16 -0.02 -0.06 -121.87 0.02 12 -0.06 116.75 -0.02 -0.06 -111.50 0.0213 -0.05 118.83 -0.01 -0.05 -111.74 0.01 14 0.05 55.00 0.01 0.05 -48.70 -0.0115 0.05 43.58 0.01 0.05 -38.34 -0.01 16 0.03 67.61 0.01 0.03 -60.53 -0.0117 0.00 74.42 0.00 0.01 -68.13 0.00 18 0.00 63.01 0.00 0.01 -57.76 0.0019 0.02 93.34 0.01 0.03 -87.04 -0.01 20 0.02 81.92 0.01 0.03 -76.68 -0.0121 -0.14 98.31 -0.04 -0.16 -92.02 0.04 22 -0.14 86.90 -0.04 -0.15 -81.65 0.0423 -0.12 117.23 -0.04 -0.14 -110.93 0.04 24 -0.12 105.81 -0.04 -0.14 -100.57 0.0425 -0.12 122.95 -0.04 -0.13 -116.65 0.04 26 -0.12 111.53 -0.04 -0.13 -106.29 0.0427 -0.11 141.87 -0.03 -0.11 -135.57 0.03 28 -0.10 130.45 -0.03 -0.11 -125.20 0.0329 -0.02 49.78 0.00 -0.02 -43.49 0.00 30 -0.01 38.37 0.00 -0.02 -33.12 0.0031 0.00 68.70 0.00 0.00 -62.41 0.00 32 0.00 57.29 0.00 0.00 -52.04 0.0033 -0.07 67.60 -0.02 -0.07 -61.31 0.02 34 -0.06 56.19 -0.02 -0.06 -50.94 0.0235 -0.04 99.13 -0.01 -0.03 -92.84 0.01 36 -0.04 87.72 -0.01 -0.03 -82.47 0.0137 -0.16 84.33 -0.05 -0.18 -78.03 0.05 38 -0.16 72.91 -0.05 -0.18 -67.67 0.0539 -0.13 115.86 -0.04 -0.15 -109.56 0.04 40 -0.13 104.44 -0.04 -0.15 -99.19 0.0441 -0.15 101.57 -0.04 -0.16 -95.28 0.04 42 -0.15 90.16 -0.04 -0.16 -84.91 0.0443 -0.12 133.10 -0.04 -0.13 -126.81 0.04 44 -0.12 121.69 -0.04 -0.13 -116.44 0.0445 -0.08 50.36 -0.02 -0.08 -44.06 0.02 46 -0.08 38.94 -0.02 -0.08 -33.70 0.0247 -0.05 81.89 -0.01 -0.05 -75.59 0.01 48 -0.05 70.4749 0.27 40.32 0.08 0.29 -34.02 -0.08 50 0.26 28.11 0.08 0.29 -22.86 -0.0851 -0.29 116.46 -0.08 -0.31 -110.16 0.08 52 -0.28 102.54 -0.08 -0.30 -97.30 0.0853 -0.28 127.02 -0.08 -0.30 -120.72 0.08 54 -0.27 111.34 -0.08 -0.29 -106.09 0.0855 0.26 29.76 0.08 0.28 -23.46 -0.08 56 0.26 19.31 0.08 0.28 -14.06 -0.08考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 27, M= -0.11, N= 141.87, M= -0.11, N= -135.57摇摆柱,考虑非理想铰接,设计内力增大系数：1.000考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.075抗剪强度计算控制组合号: 39, V= 0.04抗剪强度计算应力比= 0.049平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 60.90平面内稳定计算最大应力比= 0.196平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 23.71平面外稳定计算最大应力比= 0.076门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.075 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.049 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 54.33 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 10.17 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 112. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 45. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 437.18--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 7.80, Ly= 7.80; 长细比：λx=124.4,λy= 50.6 构件长度= 7.80; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 350, Tw= 6, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 -0.09 40.18 -0.02 -0.09 -33.17 0.02 2 -0.09 28.67 -0.02 -0.08 -22.83 0.023 -0.07 77.38 -0.02 -0.06 -70.37 0.024 -0.06 65.87 -0.02 -0.06 -60.03 0.025 0.04 104.27 0.01 0.05 -97.25 -0.016 0.04 92.76 0.01 0.05 -86.91 -0.017 0.02 102.33 0.01 0.03 -94.44 -0.01 8 -0.05 83.01 -0.01 -0.06 -76.00 0.019 -0.05 71.51 -0.01 -0.06 -65.66 0.01 10 -0.04 87.46 -0.01 -0.04 -79.57 0.0111 0.04 126.30 0.01 0.04 -119.29 -0.01 12 0.04 114.79 0.01 0.04 -108.95 -0.0113 0.02 117.76 0.01 0.02 -109.86 -0.01 14 -0.05 60.98 -0.01 -0.05 -53.97 0.0115 -0.05 49.47 -0.01 -0.05 -43.63 0.01 16 -0.04 72.03 -0.01 -0.04 -64.14 0.0117 -0.01 86.94 0.00 0.00 -79.93 0.00 18 0.00 75.44 0.00 0.00 -69.59 0.0019 0.01 109.26 0.00 0.01 -102.25 0.00 20 0.01 97.75 0.00 0.01 -91.91 0.0021 -0.10 65.69 -0.03 -0.10 -58.68 0.03 22 -0.10 54.18 -0.03 -0.10 -48.34 0.0323 -0.09 88.01 -0.02 -0.09 -81.00 0.02 24 -0.09 76.50 -0.02 -0.09 -70.66 0.0225 -0.01 108.98 0.00 -0.01 -101.96 0.00 26 -0.01 97.47 0.00 -0.01 -91.62 0.0027 0.00 131.30 0.00 0.00 -124.28 0.00 28 0.01 119.79 0.00 0.01 -113.94 0.0029 -0.10 43.66 -0.02 -0.10 -36.64 0.02 30 -0.10 32.15 -0.02 -0.09 -26.30 0.0231 -0.08 65.98 -0.02 -0.08 -58.96 0.02 32 -0.08 54.47 -0.02 -0.08 -48.62 0.0233 -0.05 64.83 -0.01 -0.05 -57.82 0.01 34 -0.05 53.32 -0.01 -0.05 -47.48 0.0135 -0.03 102.03 -0.01 -0.03 -95.02 0.01 36 -0.03 90.52 -0.01 -0.02 -84.68 0.0137 -0.12 49.96 -0.03 -0.12 -42.94 0.03 38 -0.12 38.45 -0.03 -0.12 -32.60 0.0339 -0.10 87.16 -0.03 -0.10 -80.14 0.03 40 -0.09 75.65 -0.02 -0.10 -69.80 0.0241 -0.05 80.26 -0.01 -0.05 -73.24 0.01 42 -0.05 68.75 -0.01 -0.05 -62.90 0.0143 -0.03 117.45 -0.01 -0.03 -110.44 0.01 44 -0.03 105.95 -0.01 -0.03 -100.10 0.0145 -0.12 34.53 -0.03 -0.11 -27.52 0.03 46 -0.11 23.02 -0.03 -0.11 -17.18 0.0347 -0.09 71.73 -0.02 -0.09 -64.72 0.02 48 -0.09 60.22 -0.02 -0.09 -54.38 0.0249 0.19 93.10 0.05 0.19 -86.09 -0.05 50 0.19 79.08 0.05 0.19 -73.23 -0.0551 -0.21 66.07 -0.05 -0.21 -59.06 0.05 52 -0.20 53.57 -0.05 -0.20 -47.72 0.0553 0.19 102.55 0.05 0.19 -95.53 -0.05 54 0.19 86.95 0.05 0.19 -81.10 -0.0555 -0.21 56.63 -0.05 -0.20 -49.62 0.05 56 -0.20 45.70 -0.05 -0.20 -39.85 0.05考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 27, M= 0.00, N= 131.30, M= 0.00, N= -124.28摇摆柱,考虑非理想铰接,设计内力增大系数：1.000考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.069抗剪强度计算控制组合号: 39, V= 0.03抗剪强度计算应力比= 0.049平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 65.83平面内稳定计算最大应力比= 0.212平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 22.83平面外稳定计算最大应力比= 0.074门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.069 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.049 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 54.33 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 10.17 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 124. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 51. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 487.15--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 8.60, Ly= 8.60; 长细比：λx=120.9,λy= 55.4 构件长度= 8.60; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: B1= 280, B2= 280, H= 350, Tw= 6, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 -0.07 49.39 -0.02 -0.07 -40.95 0.02 2 -0.07 37.33 -0.02 -0.07 -30.30 0.023 -0.06 83.79 -0.01 -0.06 -75.36 0.014 -0.05 71.73 -0.01 -0.05 -64.70 0.015 0.04 86.61 0.01 0.04 -78.17 -0.016 0.04 74.55 0.01 0.04 -67.52 -0.017 0.02 91.38 0.01 0.03 -81.89 -0.01 8 -0.05 106.82 -0.01 -0.05 -98.38 0.019 -0.04 94.76 -0.01 -0.05 -87.73 0.01 10 -0.04 105.53 -0.01 -0.04 -96.04 0.0111 -0.04 128.83 -0.01 -0.04 -120.40 0.01 12 -0.04 116.77 -0.01 -0.04 -109.74 0.0113 -0.03 120.94 -0.01 -0.03 -111.45 0.01 14 0.03 64.59 0.01 0.03 -56.15 -0.0115 0.03 52.53 0.01 0.03 -45.50 -0.01 16 0.02 75.97 0.00 0.02 -66.48 0.0017 0.00 72.82 0.00 0.00 -64.39 0.00 18 0.00 60.76 0.00 0.00 -53.73 0.0019 0.01 93.46 0.00 0.01 -85.03 0.00 20 0.01 81.40 0.00 0.02 -74.38 0.0021 -0.09 93.03 -0.02 -0.09 -84.60 0.02 22 -0.08 80.97 -0.02 -0.09 -73.94 0.0223 -0.08 113.67 -0.02 -0.08 -105.24 0.02 24 -0.07 101.61 -0.02 -0.08 -94.59 0.0225 -0.08 115.05 -0.02 -0.08 -106.61 0.02 26 -0.08 102.99 -0.02 -0.08 -95.96 0.0227 -0.07 135.69 -0.02 -0.07 -127.26 0.02 28 -0.07 123.63 -0.02 -0.07 -116.60 0.0229 -0.01 50.80 0.00 -0.01 -42.37 0.00 30 -0.01 38.74 0.00 -0.01 -31.72 0.0031 0.00 71.45 0.00 0.00 -63.01 0.00 32 0.00 59.39 0.00 0.01 -52.36 0.0033 -0.04 59.36 -0.01 -0.04 -50.92 0.01 34 -0.04 47.30-0.01 -0.04 -40.27 0.0135 -0.02 93.76 -0.01 -0.02 -85.33 0.01 36 -0.02 81.70 -0.01 -0.02 -74.67 0.0137 -0.10 73.51 -0.02 -0.10 -65.07 0.02 38 -0.10 61.45 -0.02 -0.10 -54.42 0.0239 -0.08 107.91 -0.02 -0.09 -99.48 0.02 40 -0.08 95.85 -0.02 -0.09 -88.82 0.0241 -0.10 88.92 -0.02 -0.10 -80.48 0.02 42 -0.10 76.86 -0.02 -0.10 -69.83 0.0243 -0.08 123.32 -0.02 -0.08 -114.89 0.02 44 -0.08 111.26 -0.02 -0.08 -104.23 0.0245 -0.05 43.95 -0.01 -0.04 -35.51 0.01 46 -0.04 31.89 -0.01 -0.04 -24.86 0.0147 -0.03 78.35 -0.01 -0.03 -69.92 0.01 48 -0.03 66.29 -0.01 -0.03 -59.26 0.0149 0.16 71.37 0.04 0.16 -62.94 -0.04 50 0.16 58.29 0.04 0.16 -51.26 -0.0451 -0.17 94.22 -0.04 -0.18 -85.79 0.04 52 -0.17 79.70 -0.04 -0.17 -72.67 0.0453 -0.17 103.66 -0.04 -0.17 -95.22 0.04 54 -0.17 87.57 -0.04 -0.17 -80.54 0.0455 0.16 61.94 0.04 0.16 -53.50 -0.04 56 0.16 50.43 0.04 0.16 -43.40 -0.04考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 27, M= -0.07, N= 135.69, M= -0.07, N= -127.26摇摆柱,考虑非理想铰接,设计内力增大系数：1.000考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.065抗剪强度计算控制组合号: 39, V= 0.02抗剪强度计算应力比= 0.049平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 59.25平面内稳定计算最大应力比= 0.191平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 22.34平面外稳定计算最大应力比= 0.072门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.065 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.049 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 54.33 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 11.42 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 121. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 55. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 585.72--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 9.40, Ly= 9.40; 长细比：λx=132.1,λy= 60.5 构件长度= 9.40; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: B1= 280, B2= 280, H= 350, Tw= 6, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 -0.07 37.61 -0.01 -0.07 -28.39 0.012 -0.06 26.59 -0.01 -0.07 -18.91 0.013 -0.05 79.68 -0.01 -0.05 -70.46 0.014 -0.05 68.66 -0.01 -0.05 -60.98 0.015 0.03 98.98 0.01 0.04 -89.96 -0.01 6 0.03 87.97 0.01 0.04 -80.48 -0.017 0.02 97.38 0.00 0.02 -87.14 0.00 8 -0.05 81.19 -0.01 -0.06 -71.77 0.019 -0.04 70.17 -0.01 -0.05 -62.29 0.01 10 -0.04 84.92 -0.01 -0.04 -74.41 0.0111 0.03 124.32 0.01 0.02 -115.10 -0.01 12 0.03 113.31 0.01 0.03 -105.62 -0.0113 0.01 115.12 0.00 0.01 -104.75 0.00 14 -0.04 55.85 -0.01 -0.04 -46.63 0.0115 -0.04 44.83 -0.01 -0.04 -37.15 0.01 16 -0.03 67.18 -0.01 -0.03 -56.81 0.0117 0.00 81.89 0.00 0.00 -72.86 0.00 18 0.00 70.87 0.00 0.01 -63.38 0.0019 0.01 107.13 0.00 0.01 -98.11 0.00 20 0.01 96.11 0.00 0.02 -88.63 0.0021 -0.08 64.09 -0.02 -0.09 -54.68 0.02 22 -0.08 53.08 -0.02 -0.09 -45.20 0.0223 -0.07 89.33 -0.02 -0.08 -79.92 0.02 24 -0.07 78.32 -0.02 -0.08 -70.44 0.0225 -0.01 107.23 0.00 -0.01 -98.01 0.00 26 -0.01 96.21 0.00 -0.01 -88.53 0.0027 0.00 132.47 0.00 0.00 -123.25 0.00 28 0.00 121.45 0.00 0.00 -113.77 0.0029 -0.07 38.75 -0.02 -0.08 -29.53 0.02 30 -0.07 27.74 -0.02 -0.07 -20.05 0.0231 -0.06 63.99 -0.01 -0.06 -54.78 0.01 32 -0.06 52.98 -0.01 -0.06 -45.30 0.0133 -0.04 60.63 -0.01 -0.03 -51.54 0.01 34 -0.03 49.61 -0.01 -0.03 -42.06 0.0135 -0.02 102.70 0.00 -0.02 -93.62 0.00 36 -0.02 91.68 0.00 -0.01 -84.14 0.0037 -0.09 48.17 -0.02 -0.10 -38.81 0.02 38 -0.09 37.15 -0.02 -0.10 -29.33 0.0239 -0.07 90.24 -0.02 -0.08 -80.89 0.02 40 -0.07 79.22 -0.02 -0.08 -71.41 0.0241 -0.04 78.37 -0.01 -0.04 -69.15 0.01 42 -0.04 67.35 -0.01 -0.04 -59.67 0.0143 -0.03 120.44 -0.01 -0.03 -111.22 0.01 44 -0.02 109.42 -0.01 -0.02 -101.74 0.0145 -0.09 30.43 -0.02 -0.09 -21.21 0.02 46 -0.08 19.42 -0.02 -0.09 -11.73 0.0247 -0.07 72.50 -0.01 -0.07 -63.28 0.01 48 -0.07 61.49 -0.01 -0.07 -53.80 0.0149 0.14 98.19 0.03 0.15 -89.05 -0.03 50 0.14 84.82 0.03 0.15 -77.21 -0.0351 -0.16 54.57 -0.04 -0.17 -45.26 0.04 52 -0.15 42.47 -0.03 -0.17 -34.72 0.0353 0.14 109.05 0.03 0.15 -99.83 -0.03 54 0.14 93.87 0.03 0.14 -86.19 -0.0355 -0.16 43.71 -0.03 -0.17 -34.49 0.03 56 -0.15 33.42 -0.03 -0.16 -25.74 0.03考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 27, M= 0.00, N= 132.47, M= 0.00, N= -123.25摇摆柱,考虑非理想铰接,设计内力增大系数：1.000考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.064抗剪强度计算控制组合号: 39, V= 0.02抗剪强度计算应力比= 0.049平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 66.13平面内稳定计算最大应力比= 0.213平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 22.93平面外稳定计算最大应力比= 0.074门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.064 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.049 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 54.33 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 11.42 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 132. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 61. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 640.20--------------------------------------------------------------------------------钢柱 5截面类型= 27; 布置角度=180; 计算长度：Lx= 14.82, Ly= 10.20; 长细比：λx= 95.9,λy=125.3 构件长度= 10.20; 计算长度系数: Ux= 1.45 Uy= 1.00变截面H 形截面H: B1= 320, B2= 320, H1= 350, H2= 950 T1= 8 T2= 14 T3= 14 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 0.00 134.54 -29.09 67.72 -118.47 -42.36 2 0.00 111.91 -29.81 60.29 -98.52 -41.643 0.00 127.27 -22.06 11.81 -111.20 -24.384 0.00 104.64 -22.79 4.38 -91.25 -23.655 0.00 191.93 8.88 90.62 -175.86 -8.88 6 0.00 169.30 8.16 83.18 -155.91 -8.167 0.00 192.05 8.08 82.40 -173.97 -8.08 8 0.00 157.47 1.74 17.79 -141.40 -1.749 0.00 134.84 1.01 10.35 -121.45 -1.01 10 0.00 167.93 3.08 31.42 -149.85 -3.0811 0.00 219.12 4.18 42.61 -203.05 -4.18 12 0.00 196.49 3.45 35.18 -183.10 -3.4513 0.00 211.08 4.78 48.79 -193.01 -4.78 14 0.00 130.28 6.45 65.79 -114.21 -6.4515 0.00 107.65 5.72 58.36 -94.26 -5.72 16 0.00 148.90 6.37 65.02 -130.82 -6.3717 0.00 191.19 -11.19 104.48 -175.12 -31.68 18 0.00 168.56 -11.92 97.04 -155.17 -30.9519 0.00 186.82 -6.98 70.93 -170.76 -20.89 20 0.00 164.20-7.71 63.50 -150.81 -20.1621 0.00 156.73 -18.33 31.65 -140.67 -24.54 22 0.00 134.11 -19.06 24.21 -120.72 -23.8123 0.00 152.37 -14.12 -1.90 -136.30 -13.75 24 0.00 129.74 -14.85 -9.34 -116.35 -13.0225 0.00 218.38 -15.90 56.47 -202.31 -26.97 26 0.00 195.75 -16.63 49.04 -182.36 -26.2427 0.00 214.01 -11.68 22.93 -197.95 -16.18 28 0.00 191.39 -12.41 15.49 -178.00 -15.4529 0.00 129.54 -13.63 79.65 -113.48 -29.24 30 0.00 106.92 -14.35 72.21 -93.53 -28.5131 0.00 125.18 -9.41 46.11 -109.11 -18.45 32 0.00 102.55 -10.14 38.67 -89.16 -17.7233 0.00 173.85 -25.93 99.92 -157.78 -45.52 34 0.00 151.22 -26.66 92.48 -137.83 -44.7935 0.00 166.58 -18.91 44.01 -150.51 -27.54 36 0.00 143.95 -19.64 36.57 -130.56 -26.8137 0.00 149.73 -30.93 48.94 -133.66 -40.52 38 0.00 127.10 -31.66 41.50 -113.71 -39.7939 0.00 142.46 -23.90 -6.97 -126.39 -22.54 40 0.00 119.83 -24.63 -14.41 -106.44 -21.8141 0.00 192.88 -29.22 66.32 -176.82 -42.23 42 0.00 170.26 -29.95 58.88 -156.87 -41.5043 0.00 185.61 -22.20 10.40 -169.54 -24.24 44 0.00 162.98 -22.93 2.97 -149.59 -23.5145 0.00 130.70 -27.63 82.54 -114.63 -43.82 46 0.00 108.07 -28.36 75.10 -94.68 -43.0947 0.00 123.43 -20.61 26.63 -107.36 -25.83 48 0.00 100.80 -21.34 19.19 -87.41 -25.1049 0.00 145.46 14.51 147.96 -129.39 -14.51 50 0.00 118.82 13.45 137.24 -105.43 -13.4551 0.00 159.44 -4.95 -50.50 -143.38 4.95 52 0.00 135.27 -5.49 -56.02 -121.88 5.4953 0.00 185.86 -3.91 -39.86 -169.80 3.91 54 0.00 157.28 -4.62 -47.16 -143.89 4.6255 0.00 119.04 13.46 137.32 -102.97 -13.46 56 0.00 96.81 12.59 128.37 -83.42 -12.59考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 49, M= 0.00, N= 145.46, M= 147.96, N= -129.39考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.082抗剪强度计算控制组合号: 38, V= -31.66抗剪强度计算应力比= 0.068平面内稳定计算最大应力对应组合号: 17, M= 0.00, N= 191.19, M= 104.48, N= -175.12平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 57.01平面内稳定计算最大应力比= 0.184平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 95.34平面外稳定计算最大应力比= 0.308门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.082 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.068 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 77.75 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 11.14 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 96. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 125. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 1115.86--------------------------------------------------------------------------------钢柱 6截面类型= 27; 布置角度=180; 计算长度：Lx= 15.65, Ly= 6.20; 长细比：λx=102.5,λy= 83.5 构件长度= 6.20; 计算长度系数: Ux= 2.52 Uy= 1.00变截面H 形截面H: B1= 300, B2= 300, H1= 350, H2= 950 T1= 8 T2= 12 T3= 12 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 0.00 48.59 -1.28 -84.70 -40.03 26.042 0.00 33.56 -0.55 -80.18 -26.43 25.313 0.00 89.73 5.05 -86.81 -81.17 33.054 0.00 74.70 5.77 -82.30 -67.57 32.325 0.00 110.59 -1.72 -10.68 -102.04 1.726 0.00 95.57 -1.00 -6.17 -88.44 1.007 0.00 115.73 -3.06 -18.98 -106.11 3.06 8 0.00 137.15 -8.89 -55.14 -128.59 8.899 0.00 122.12 -8.17 -50.63 -114.99 8.17 10 0.00 134.32 -8.08 -50.10 -124.69 8.0811 0.00 163.24 -3.22 -19.93 -154.68 3.22 12 0.00 148.2113 0.00 152.58 -4.11 -25.46 -142.96 4.11 14 0.00 84.50 -7.40 -45.89 -75.94 7.4015 0.00 69.47 -6.67 -41.38 -62.34 6.67 16 0.00 97.47 -7.04 -43.62 -87.84 7.0417 0.00 85.65 0.13 -45.26 -77.10 14.73 18 0.00 70.63 0.86 -40.75 -63.50 14.0019 0.00 110.34 3.92 -46.53 -101.78 18.93 20 0.00 95.31 4.65 -42.02 -88.18 18.2121 0.00 112.20 -7.04 -89.71 -103.65 21.90 22 0.00 97.18 -6.31 -85.20 -90.05 21.1723 0.00 136.89 -3.25 -90.98 -128.33 26.10 24 0.00 121.86 -2.52 -86.47 -114.73 25.3825 0.00 138.30 -1.36 -54.51 -129.74 16.22 26 0.00 123.27 -0.64 -50.00 -116.14 15.4927 0.00 162.98 2.43 -55.78 -154.43 20.43 28 0.00 147.96 3.16 -51.27 -140.83 19.7029 0.00 59.56 -5.55 -80.46 -51.00 20.41 30 0.00 44.53 -4.82 -75.95 -37.40 19.6831 0.00 84.24 -1.75 -81.73 -75.68 24.61 32 0.00 69.21 -1.03 -77.22 -62.08 23.8833 0.00 62.89 0.57 -73.23 -54.34 24.19 34 0.00 47.87 1.30 -68.72 -40.74 23.4635 0.00 104.03 6.90 -75.34 -95.48 31.20 36 0.00 89.01 7.62 -70.83 -81.88 30.4737 0.00 81.48 -4.45 -104.34 -72.92 29.21 38 0.00 66.45 -3.72 -99.83 -59.32 28.4839 0.00 122.62 1.88 -106.46 -114.06 36.22 40 0.00 107.59 2.61 -101.95 -100.46 35.4941 0.00 99.75 -0.47 -79.70 -91.19 25.24 42 0.00 84.72 0.25 -75.19 -77.59 24.5143 0.00 140.89 5.85 -81.82 -132.33 32.24 44 0.00 125.86 6.58 -77.30 -118.73 31.5245 0.00 44.63 -3.40 -97.87 -36.07 28.17 46 0.00 29.60 -2.68 -93.36 -22.47 27.4447 0.00 85.77 2.92 -99.98 -77.21 35.17 48 0.00 70.74 3.65 -95.47 -63.61 34.4549 0.00 126.38 20.70 128.34 -117.82 -20.70 50 0.00 109.89 21.24 131.68 -102.76 -21.2451 0.00 82.83 -30.24 -187.49 -74.28 30.24 52 0.00 64.45 -29.19 -180.97 -57.32 29.1953 0.00 148.94 20.06 124.38 -140.38 -20.06 54 0.00 128.69 20.71 128.38 -121.56 -20.7155 0.00 60.27 -29.60 -183.52 -51.71 29.60 56 0.00 45.65。
结构计算书
重庆市方瑞实业有限公司2#楼结构计算书计算：校对：四川域高建筑设计有限公司二○一三年十月目录一、工程概况 (1)二、设计依据 (1)三、结构计算时的荷载取值 (1)四、基础(含总信息、周期计算文件、位移计算文件)……………………………五、基础…………………………………………………………………………………………………六、楼梯………………………………………………………………………………………………一、工程概况1、本项目主楼采用部分框支-剪力墙结构，结构高度49.70，房屋计算嵌固点均位于基础顶。
2、本结构安全等级为二级，结构的设计使用年限为50年,除车库耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级为二级。
3、设防烈度6度，设计地震分组第1组，地震加速度0.05g，抗震类别丙类，框支框架抗震等级为一级，剪力墙底部加强区以下为三级底部加强区以上为四级，裙房框架抗震等级为同剪力墙抗震等级。
4、场地类别I1类，特征周期0.25S。
二、设计依据1.1 设计规范及规程《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-2008《建筑结构制图标准》GB/T 50105-2010《工程结构可靠度设计统一标准》GB50153-2008《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《砌体结构设计规范》GB50003-2011《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-20111.2 重庆信龙工程地质勘察有限公司2012年12月所作《方瑞.城市广场岩土工程勘告》》三、结构计算时的荷载取值3.1 楼（屋）面恒载标准值①.住宅楼面恒载（不含结构板自重找平层、结合层、面层： 1.0 kN/m2吊顶、抹灰：0.5kN/m2————————————————∑＝1.5 kN/m2②.卫生间(填400)楼面恒载（不含结构板自重）面层： 1.0 kN/m2轻质填充材料： 0.4x10=4.0kN/m2吊顶：0.5 kN/m2————————————————∑＝5.5 kN/m2③.楼梯间楼面恒载（不含结构板自重）面层： 1.0 kN/m2装修： 1.5 kN/m2————————————————∑＝2.5 kN/m2④.上人屋面恒载（不含结构板自重）垫层(平均180厚加气砼)： 1.80 kN/m2柔性防水层：0.35 kN/m220厚找平层：0.4 kN/m240厚刚性防水层： 1.0 kN/m2隔气层及结合层：0.05 kN/m2吊顶：0.3 kN/m2————————————————∑＝3.9 kN/m2⑤.坡屋面恒载（不含结构板自重）彩瓦： 2.0 kN/m2柔性防水层：0.35 kN/m220厚找平层：0.4 kN/m240厚刚性防水层： 1.0 kN/m2隔气层及结合层：0.05 kN/m2吊顶：0.3 kN/m2————————————————∑＝4.1 kN/m23.2 设计中采用的主要楼（屋）面活荷载标准值见结构设计说明3.3 填充墙自重（恒载标准值）填充墙体外墙为页岩多孔砖。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
PCCPDE2600/P0.5/H4预应力钢筒混凝土管道结构计算书 1、设计依据 1）CECS 140：2002 给水排水工程埋地管芯缠丝预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程 2）GB 50332-2002 给水排水工程管道结构设计规范 3）GB/T19685-2005 预应力钢筒混凝土管 2、设计条件 1）地基为天津地区淤泥质土，不计地下水作用，地面开槽施工，土壤湿密度按18.5kN/m3计，管顶覆土厚度按4.0m计； 2）基础为砂石垫层，基础包角按2α= 90度计； 3）管内工作压力按0.5MPa计，设计压力标准值按工作压力的1.5倍计； 4）瞬时内压（水击压力）按工作压力的0.5倍计； 5）管体安装后的现场试验压力值按设计压力值计； 6）地面活载标准值按双辆汽-20主车或地面堆积荷载10kN/m2两者在不利条件下作用较大者计； 7）地震荷载按设计烈度7°设防； 8）管体野外存放时间不大于270天，埋地后空置时间不超过90天。 9）PCCP设计糙率为0.0115。 3、计算过程 1）设计参数 管径 ：DN2600 工作压力：0.5MPa 管芯厚度：200mm 覆土深度：4m 钢筒厚度：1.5mm 钢筒外径：2713mm 钢丝直径：7mm 钢丝强度：1570MPa 管芯混凝土：C50 砂浆净厚度：20mm 2）抗浮稳定验算 因天津地区地基为淤泥质土，不计地下水作用，不需验算 3）管体强度验算 汽车载荷：qvk=5797 N/mm2≤qmk=10000 N/mm2 取较大者 Nl=1305558.2 N/m λy=0.9 fpy=1110N/mm2 Mlmax=109811562 N·mm/m d0=92.1 mm Asc=1500 mm2/m f=215 MPa Ap≥1763.85 mm2/m
Nps=954436.9 N/m Mpms=74461818.3 N·mm/m An=234022.45 mm2/m ωc=1.0238 Wp=8588166.7 mm2/m K=1.52 ftk=2.64 σpe=1012.424 N/mm2 Ap≥1247.7 mm2/m 4）控制开裂标准组合、准永久组合 Nlps=805096.32 N/m Mlpms=74461818.3 N·mm/m σlss=12.092 αm=5 Nlpl=620316.94 N/m Mlpml=71387190.9 N·mm/m σlss=10.945 αm=4 4、计算结果 工作压力 覆土深度 管芯砼强度 管芯壁厚 钢丝直径 缠丝层数 配筋率 （mm2/m） 螺距
0.5MPa 4 m C50 200 mm 7 mm 1 1763.85 21.8 mm PCCPDE2200/P0.5/H4预应力钢筒混凝土管道结构计算书 1、设计依据 1）CECS 140：2002 给水排水工程埋地管芯缠丝预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程 2）GB 50332-2002 给水排水工程管道结构设计规范 3）GB/T19685-2005 预应力钢筒混凝土管 2、设计条件 1）地基为天津地区淤泥质土，不计地下水作用，地面开槽施工，土壤湿密度按18.5kN/m3计，管顶覆土厚度按4.0m计； 2）基础为砂石垫层，基础包角按2α= 90度计； 3）管内工作压力按0.5MPa计，设计压力标准值按工作压力的1.5倍计； 4）瞬时内压（水击压力）按工作压力的0.5倍计； 5）管体安装后的现场试验压力值按设计压力值计； 6）地面活载标准值按双辆汽-20主车或地面堆积荷载10kN/m2两者在不利条件下作用较大者计； 7）地震荷载按设计烈度7°设防； 8）管体野外存放时间不大于270天，埋地后空置时间不超过90天。 9）PCCP设计糙率为0.0115。 3、计算过程 1）设计参数 管径 ：DN2200 工作压力：0.5MPa 管芯厚度：160mm 覆土深度：4m 钢筒厚度：1.5mm 钢筒外径：2213mm 钢丝直径：7mm 钢丝强度：1570MPa 管芯混凝土：C50 砂浆净厚度：20mm 2）抗浮稳定验算 因天津地区地基为淤泥质土，不计地下水作用，不需验算 3）管体强度验算 汽车载荷：qvk=5797 N/mm2≤qmk=10000 N/mm2 取较大者 Nl=1108430.1 N/m λy=0.9 fpy=1110N/mm2 Mlmax=76409558 N·mm/m d0=64.73 mm Asc=1500 mm2/m f=215 MPa Ap≥1594.3 mm2/m
Nps=809665.92 N/m Mpms=51797081.4 N·mm/m An=193295.8 mm2/m ωc=1.0218 Wp=5828166.67 mm2/m K=1.4 ftk=2.64 σpe=1010.2 N/mm2 Ap≥915.66 mm2/m 4）控制开裂标准组合、准永久组合 Nlps=683797.32 N/m Mlpms=51797081.4 N·mm/m σlss=9.86 αm=5 Nlpl=527012.14 N/m Mlpml=49598762.8 N·mm/m σlss=8.78 αm=4 4、计算结果 工作压力 覆土深度 管芯砼强度 管芯壁厚 钢丝直径 缠丝层数 配筋率 （mm2/m） 螺距
0.5MPa 4 m C50 160 mm 7 mm 1 1594.3 24.1 mm DN2600 P0.5/H4转换口管件计算书
一 主要设计依据：AWWA M9 “Concrete Pressure Pipe”
二 设计条件 管道公称内径：2600mm 工作压力：0.5MPa； 覆土深度：4m； 钢筒外径：2620mm； 保护层厚度：25mm； 管道埋置方式：上埋式； 三 钢筒钢板厚度设计 钢板厚度设计采用“环向应力公式”计算：
syiwrfDPT2
（1-1）
wP=0.5MPa yiD=2600mm
sf=0.5×205MPa=102.5
5.102226005.02syiwrfDPT=6.34mm
招标文件要求：短钢管段壁厚为28mm，取rT=28mm。 四 最大外部承载能力计算
40002D
x或0.02D 取其中小值
外部载荷下配件的挠度可由Spangler’s公式确定，公式如下：
331
'061.0)12/(rEEIrWkDx
配件每英尺的容许外部载荷为：
33)'061.012krrEEIxW（） EI=[Ec(tl)3+EsIs+Ec(tc)3]/12 对于不使用加强构件的钢筒，Is应等于钢筒厚度（单位：in）的立方。 tl=0mm tc=25mm t= tl+ tc+rT=53mm D=2620-2×28mm=2564mm
40002D
x=2.547＞0.02D=2.019故取值2.019
r=0.5(D+t)= 0.5(2564+53)=1308.5mm k=0.1 E’=1000 psi Is=rT3 =283mm3 EI=[Ec(tl)3+EsIs+Ec(tc)3]/12 =[4×106×03+3×107×1.33+4×106×0.9843]/12 =3.643×106 in.-lb/in. 最大外部承载能力：
33)'061.012krrEEIxW（）
336
52.511.052.511000061.010643.3019.212
=21233.4 lb/lin ft
五 配件实际承受荷载计算 根据Marston 理论： 2cCcwBcW （3-1）
Kµ=0.19 (当土壤特性指标不确定时) H=4m Bc=2.67m 19.02176.8/12.1319.02e
Cc=2.018
w=18.5KN/m3 2cCcwBcW=18273 lb/lin ft
外部活载荷：执行cecs140:2002汽超20，
)4.124(4.122SbvsavkdvkHddbHdaQnq
=5.797 kN/m2
汽车载荷：Wq=qvkBc=5.797×2.67=15.478 kN/m 临时载荷：单位面积荷载WL =10 kN/m2 单位长度荷载Wl =WL Bc=10×2.67=26.7 kN/m 临时载荷大于汽车载荷，故计算时取临时载荷 配件需要承受的总载荷：Wc+Wl=18273+1830=20103 lb/lin ft 配件能承受的总载荷： W=21233.4 lb/lin ft. 由于Wc+Wl＜W所以选用Tr=28mm厚度的钢板校核通过。
计算结果汇总： 管径（mm） 工作压力(MPa) 覆土深度 (m) 钢管壁厚(m) DN2600 0.5MPa 4 28