抗剪扭计算
砌体墙抗剪计算
砌体墙抗剪计算
砌体墙抗剪计算是指在构建实体墙结构时，为了保证墙体的稳定性和承重能力，在设计过程中需要对其抗剪能力进行计算。
抗剪计算主要针对在施工过程中墙体受到扭转和剪切力的情况，以确保墙体的耐久性和安全性。
首先，我们需要了解一下，砌体墙对抗剪力的静力学计算。
墙体高度为h，墙宽为b，墙体长度为L。
设P为墙体上的荷载，τ为抗剪力，θ为摩擦角，则有：
τ=P*sinθ
其中，θ的取值范围为0.5°-2.5°。
根据以上公式，我们可以得到砌体墙的抗剪能力公式：
τ=0.34×f_b×h×L
其中，f_b为砖的抗压强度，h为墙的高度，L为墙的长度。
根据该公式，我们可以计算出砖墙的抗剪能力。
除此以外，砌体墙的抗剪能力还需要考虑墙体的墙体的配筋和开
裂控制。
配筋一般采用钢杆、钢筋、网格等加固材料，在墙体构造中
布置横向或纵向排干，形成钢筋网状结构，提高墙体的抗剪强度。
开裂控制则是通过合理的设计减少居民楼房屋结构中的开裂现象。
开裂控制主要是通过在墙体的底部嵌设置一个伸缩缝或在新墙顶部切
割一条缝，使墙体更好地适应地震、台风、风雨等自然灾害的作用。
总之，砌体墙抗剪计算是设计中不可或缺的一部分，它的正确计
算会直接影响到墙体结构的稳定性和承重能力。
为了保障居民的安全
居住环境，设计人员需要认真选材、设计和施工，确保墙体的抗剪能
力和稳定性。
受扭计算总结及算例
受扭构件承载力计算7.1 概述混凝土结构构件除承受弯矩、轴力、剪力外，还可能承受扭矩的作用。
也就是说，扭转是钢筋混凝土结构构件受力的基本形式之一，在工程中经常遇到。
例如：吊车梁、雨蓬梁、平面曲梁或折梁及与其它梁整浇的现浇框架边梁、螺旋楼梯梯板等结构构件在荷载的作用下，截面上除有弯矩和剪力作用外，还有扭矩作用。
图7-1受扭构件的类型（平衡扭转）(a)雨蓬梁的受扭 （b ）吊车梁的受扭 按照引起构件受扭原因的不同，一般将扭转分为两类。
一类构件的受扭是由于荷载的直接作用引起的，其扭矩可根据平衡条件求得，与构件的抗扭刚度无关，一般称平衡扭转，如图7-1（a ）（b ）所示的雨篷梁及受吊车横向刹车力作用的吊车梁，截面承受的扭矩可从静力平衡条件求得，它是满足静力平衡不可缺少的主要内力之一。
如果截面受扭承载力不足，构件就会破坏，因此平衡扭转主要是承载能力问题，必须通过本章所述的受扭承载力来平衡和抵抗全部的扭矩。
还有一类构件的受扭是超静定结构中由于变形的协调所引起的扭转称为协调扭转。
如图7-2所示的框架边梁。
当次梁受弯产生弯曲变形时，由于现浇钢筋混凝土结构的整体性和连续性，边梁对与其整浇在一起的次梁端支座的转动就要产生弹性约束，约束产生的弯矩就是次梁施加给边梁的扭转，从而使边梁受扭。
协调扭转引起的扭矩不是主要的受力因素，当梁开裂后，次梁的抗弯刚度和边梁的抗扭刚度都将发生很大变化，产生塑性内力的重分布，楼面梁支座处负弯矩值减小，而其跨内弯矩值增大；框架 图 7-2受扭构件的类型(协调扭转)边梁扭矩也随扭矩荷载减小而减小。
(c) 现浇框架的边梁 由于本章介绍的受扭承载力计算公式主要是针对平衡扭转而言的。
对属于协调扭转钢筋混凝土构件，目前的《规范》对设计方法明确了以下两点：1、支承梁(框架边梁)的扭矩值采用考虑内力重分布的分析方法。
将支承梁按弹性分析所得的梁端扭矩内力设计值进行调整，弹T T )1(β-=。
根据国内的试验研究：若支承梁、柱为现浇的整体式结构，梁上板为预制板时，梁端扭矩调幅系数β不超过4.0；若支承梁、板柱为现浇整体式结构时，结构整体性较好，现浇板通过受弯、扭的形式承受支承梁的部分扭矩，故梁端扭矩调幅系数可适当增大。
混凝土梁抗扭纵筋的分配计算
解 ：按《规 范》１０．２．１６，梁 侧 应 配 纵 向 构 造 钢 筋 ，
ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅ ｉｎ ｔｈｅ ｇｉｒｔｈ ｓｈａｒｅｄ ｂｙ ｅａｃｈ ｂａｒ ａｒｏｕｎｄ ｔｈｅ ｃｏｒｅ ｓｅｃｔｉｏｎ
ｐｅｒｉｐｈｅｒｙ．
【Ｋｅ ｙ ｗｏｒｄｓ】ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ； ｔｏｒｓｉｏｎ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ
ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ； ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｖｅ ｍｅｔｈｏｄ
２５
建筑与结构设计
Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ ａｎｄ Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ Ｄｅｓｉｇｎ
间距≤２００ ｍｍ，用 ａ＝２００ ｍｍ，见图 ２。 该截面上，ｂｃｏｒ＝２５０－ ２×２５＝２００ ｍｍ，ｈｃｏｒ＝４５０－ ２×
２５＝４００ ｍｍ， Ｕｃｏｒ＝２×（２００＋４００）＝１２００ ｍｍ， 按（４），梁每侧边 Ａｓｔｉ＝（Ｕｃｏｒｉ ／Ｕｃｏｒ）Ａｓｔｌ ＝（ａ／Ｕ ｃｏｒ）Ａｓｔｌ Ａｓｔｉ＝（２００／１２００）×２０７．７＝３４．６ ｍｍ２ 按（５），梁底，梁顶部分 Ａｓｔｄ＝ （［ ｂｃｏｒ＋ａｄ）／Ｕｃｏｒ］ ×Ａｓ ｔｌ＝ ［（２００＋２００）／１２００］ ×
２００４． 【收 稿 日 期 】２００７－０７－２２
表 １ 例 １ 抗扭纵筋的配置
ｍｍ２
实际配筋见图 ２。
ａ 抗纽纵筋分配
ｂ 实际配筋
图 ２ 梁侧纵筋配置图
梁 底 ：Ａｓ ＋ Ａｓｔｄ ＝ ６０６．８ ＋ ６９．２ ＝ ６７６．０ｍｍ２，配 ２φ２０ｍｍ＋１φ１６ｍｍ，计 ８２．９ｍｍ２。
桥梁受扭构件承载力计算
★纵向受力钢筋配筋率应满足：
st
≥
s,tmin Ab s,tm hin 0.08 2t
1fcd fsd
1.5
1 0.5VdWd Tdbho
●矩形截面承受弯、剪、扭的构件，当符合条件：
0Vd 0Td bh0 Wt
≤ 0.50103 ftd (kN/mm2)
§5.3 在弯、剪、扭共同作用下矩形截面构件的承载力计算
开裂扭矩的计算式为：
Tcr0.7Wt ftd
Wt
b2 6
(3hb)
§5．2 纯扭构件的破坏特征和承载力计算
二、矩形截面纯扭构件的破坏特征
抗扭钢筋：抗扭纵筋
抗扭箍筋
少筋破坏—一开裂，钢筋马上屈服，结构立即破坏；
适筋破坏—纵筋、箍筋先屈服，混凝土受压面压碎；
超筋破坏—纵筋、箍筋未屈服，混凝土受压面先压碎；
◆《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）对于弯剪 扭共同作用构件的配筋计算，采取先按弯矩、剪力和扭矩 各自“单独”作用进行配筋计算，然后再把各种相应配筋 叠加的截面设计方法。
◆《公路桥规》也采取叠加计算的截面设计简化方法。
§5.3 在弯、剪、扭共同作用下矩形截面构件的承载力计算
《公路桥规》弯扭剪构件承载力计算
3.剪扭型破坏：剪力和扭矩都较大 ,破坏时与螺旋形裂缝相 交的钢筋受拉并达到屈服强度，受压区靠近另一侧面（图
5-2c）。
§5.3 在弯、剪、扭共同作用下矩形截面构件的承载力计算 二.弯剪扭构件的配筋计算方法
★弯剪扭共同作用下的钢筋混凝土构件承载力计算方法，与纯扭构件 相同，主要以变角度空间桁架理论和斜弯理论为基础的两种计算方法。 但是在实际应用中，对于弯扭及弯剪扭共同作用下的构件，当按上述 两种理论方法计算是非常复杂的。因此需要简化的实用计算方法。
中欧混凝土结构设计规范有关受扭承载力计算的比较
第１８卷第６期２０２０年１２月水利与建筑工程学报ＪｏｕｒｎａｌｏｆＷａｔｅｒＲｅｓｏｕｒｃｅｓａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶｏｌ．１８Ｎｏ．６Ｄｅｃ．，２０２０ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２－１１４４．２０２０．０６．０３７收稿日期：２０２０ ０６ ０１ 修稿日期：２０２０ ０６ ２７作者简介：董官炯（１９８８—），男，四川巴中人，硕士，工程师，主要从事水利水电工程设计工作。
Ｅ ｍａｉｌ：５０２７５１１７３＠ｑｑ．ｃｏｍ中欧混凝土结构设计规范有关受扭承载力计算的比较董官炯，商开卫，王树平（中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司，四川成都６１００７２）摘 要：欧洲规范在国际工程建设领域应用较多，通过对《水工混凝土结构设计规范》（ＤＬ／Ｔ５０５７—２００９和《混凝土结构设计》（ＥＮ１９９２—１—１）有关构件受扭承载力计算进行比较研究，并结合吊车梁计算实例，分析中欧规范在混凝土受扭构件结构计算中的差异。
结果表明采用欧洲规范进行受扭构件结构计算的安全度要高于中国规范，计算所需钢筋截面面积也更大。
关键词：受扭承载力计算；中欧混凝土结构设计规范；吊车梁；比较中图分类号：ＴＶ３３１；ＴＶ３１４ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７２—１１４４（２０２０）０６—０２１９—０４ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆＴｏｒｓｉｏｎａｌＣａｐａｃｉｔｙＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＢｅｔｗｅｅｎＣｈｉｎｅｓｅａｎｄＥｕｒｏｐｅａｎＣｏｎｃｒｅｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅＤｅｓｉｇｎＣｏｄｅｓＤＯＮＧＧｕａｎｊｉｏｎｇ，ＳＨＡＮＧＫａｉｗｅｉ，ＷＡＮＧＳｈｕｐｉｎｇ（ＰｏｗｅｒＣｈｉｎａＣｈｅｎｇｄｕＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎＬｉｍｉｔｅｄ，Ｃｈｅｎｇｄｕ，Ｓｉｃｈｕａｎ６１００７２，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｅｕｒｏｐｅａｎｓｔａｎｄａｒｄｓｈａｖｅｂｅｅｎｗｉｄｅｌｙａｐｐｌｉｅｄｉｎｔｈｅｆｉｅｌｄｏｆｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．Ｔｈｅｔｏｒ ｓｉｏｎａｌｃａｐａｃｉｔｙｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎＤＬ／Ｔ５０５７—２００９ＤｅｓｉｇｎＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｆｏｒＨｙｄｒａｕｌｉｃＣｏｎｃｒｅｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓａｎｄＥＮ１９９２—１—１ＤｅｓｉｇｎｏｆＣｏｎｃｒｅｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓｉｓｃｏｍｐａｒｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ，ａｎｄｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｃｏｎ ｃｒｅｔｅｔｏｒｓｉｏｎｍｅｍｂｅｒａｒｅａｎａｌｙｚｅｄｃｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｃｒａｎｅｂｅａｍｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｓａｆｅｔｙｄｅｇｒｅｅｏｆｔｈｅｔｏｒｓｉｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂｙｔｈｅＥｕｒｏｐｅａｎｓｔａｎｄａｒｄｓｉｓｈｉｇｈｅｒａｎｄｔｈｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔａｒｅａｉｓｌａｒｇｅｒ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｔｏｒｓｉｏｎａｌｃａｐａｃｉｔｙｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ＣｈｉｎｅｓｅａｎｄＥｕｒｏｐｅａｎｃｏｎｃｒｅｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｅｓｉｇｎｓｔａｎｄａｒｄｓ；ｃｒａｎｅｂｅａｍ；ｃｏｍｐａｒｉｎｇ 近年来，越来越多的中国企业走出国门，响应国家“一带一路”和“走出去”的战略号召，承包国外各种各样的工程建设项目，因此了解国际常用规范和国内规范的差异很有必要。
柱脚抗剪键计算
柱脚抗剪键计算柱脚抗剪键是建筑结构中常用的一种连接方式，它能够有效地增加构件的抗剪能力，提高结构的稳定性和安全性。
本文将详细介绍柱脚抗剪键的计算方法和应用。
柱脚抗剪键是指在柱子的底部与基础连接处设置的一种特殊构造，用来承担柱子在地震、风荷载等作用下产生的剪力。
它通常由钢筋混凝土构成，形状呈键形，嵌入基础中，以增加连接的强度和刚度。
柱脚抗剪键的计算方法主要包括以下几个步骤：1. 首先，确定柱子的几何尺寸和材料参数。
根据设计要求和建筑结构的荷载情况，确定柱子的截面形状、尺寸和钢筋布置等参数。
2. 然后，根据柱子的受力特点，计算柱脚抗剪键的尺寸和布置。
柱脚抗剪键的尺寸应满足剪力传递的要求，通常采用钢筋混凝土构造，其截面形状一般为矩形或T形。
3. 接下来，进行柱脚抗剪键的受力计算。
根据柱子的受力分析，确定柱脚抗剪键所承受的剪力大小，并进行相应的受力计算。
4. 最后，根据柱脚抗剪键的受力计算结果，进行设计优化。
根据实际情况，对柱脚抗剪键的尺寸和布置进行调整，以满足结构的强度和稳定性要求。
柱脚抗剪键的应用非常广泛，特别是在高层建筑和大跨度结构中。
它能够有效地提高结构的抗震和抗风能力，增加结构的稳定性和安全性。
柱脚抗剪键的设计和施工需要严格按照相关的规范和标准进行。
在设计过程中，要充分考虑结构的受力特点和荷载情况，合理确定柱脚抗剪键的尺寸和布置。
在施工过程中，要保证柱脚抗剪键的质量和施工工艺，确保其能够正常发挥作用。
柱脚抗剪键是一种重要的连接方式，能够提高建筑结构的稳定性和安全性。
它的设计和计算需要经过严格的分析和优化，以保证结构的性能和可靠性。
在实际工程中，我们需要根据具体的情况，合理选择和应用柱脚抗剪键，以确保建筑结构的安全可靠。
[转载]截面有效抗剪面积，扭转常数，惯性矩
![[转载]截面有效抗剪面积，扭转常数，惯性矩](https://img.taocdn.com/s3/m/b0bbc4c327fff705cc1755270722192e453658fa.png)
[转载]截⾯有效抗剪⾯积，扭转常数，惯性矩原⽂地址：截⾯有效抗剪⾯积，扭转常数，惯性矩作者：COok_Wei扭转常数、扭转刚度-------------------------------------------------------⾮圆截⾯杆的扭转可分为⾃由扭转（或纯扭转）和约束扭转。
圆形截⾯杆在扭转时可以保持为平⾯，⾮圆截⾯截⾯杆在扭转时都会发⽣翘曲。
圆截⾯扭转，和矩形截⾯在⾃由扭转是的应⼒和变形计算已在《材料⼒学》给出。
------------------------------------------------------------------《Midas分析和设计原理⼿册》中给出了抗扭刚度的概念，只⽤于计算扭转变形，（貌似考虑了截⾯约束），但剪应⼒计算采⽤的是另外的公式Roark's的公式。
“抗扭刚度就是抵抗扭矩的刚度，可⽤式(1)表⽰。
Ixx = T/θ (1)这⾥，Ixx：抗扭刚度(Torsional Resistance)；T : 扭矩(Torsional Moment Torque)；θ : 扭转⾓度(Angle of Twist)。
由上式所⽰，抗扭刚度就是抵抗扭矩的刚度。
它不同于为了计算扭矩作⽤下的截⾯剪应⼒所使⽤的极惯性矩(Polar Moment of Inertia)。
但是当截⾯形状是圆形或厚板圆筒时，其抗扭刚度与极惯性矩相⼀致。
”例如：正⽅形截⾯（Solid Square）给出的抗扭刚度公式是 Ixx =2.25xa^4 ，其中a是正⽅形截⾯边长的⼀半；-------------------------------------------------------------------应⽤这个公式得到的结果跟SAP2000、ETABS的截⾯分析给出的抗扭常数是⼀样的结果。
Ps:其实这个Ixx应该是扭转惯性矩，抗扭刚度应该是是扭转惯性矩X剪切模量（midas⼿册⾥⾯把概念搞错了，少数算了剪切模量；另外他给出的圆形截⾯惯性矩也是错误的，应该是四次⽅的他写的是⼆次⽅）。
剪扭超限的原因、位置、解决办法
剪扭超限的原因、位置、解决办法
.位置：梁一端做在主梁上，另一端和柱连接、主梁跨度很小（跨高比不同，抗剪扭公式不同）、次梁距主梁支座很近、主梁与次梁之间。
二.原因：扭矩过大。
从公式可知主要取决与T，在设计时，可在混凝土构件配筋及钢构件验算简图中查看，和周边的数字对比一下，可发现一般都是TV或T数字比较大。
三.解决方法：
1.抗：增大主梁的截面，提高其抗扭刚度，虽然增大主梁的截面，100mm~200mm；主次梁节点更趋近与固接，弯矩变大，但是次梁弯矩有一个上限的。
可以提高混凝土强度等级。
2.消：增加次梁抗弯刚度，主次梁节点更趋近于铰，次梁梁端弯矩变小，相当于卸载，但从原理上讲，把主梁截面变小，同时又增加次梁抗弯刚度，会更接近铰，但是从概念上讲，减小主梁的截面，未必可取，因为减小主梁截面的同时，抗扭能力也变差了；实际设计中，往往是这两种思路的结合，在增加次梁抗弯刚到同时，适量增加主梁的抗扭刚度，主梁高度增加50100；但增加次梁抗弯刚度更有效。
3.点铰：有代价，开裂，尽量不用，并且一般不把在同一直线上的2根次梁都点铰，这两根次梁共用同一个节点。
实在要用，则次梁上筋构造设置，支座钢筋不能小于底筋的1/4；在次梁端部要箍筋加密，以抵抗次梁开裂后，斜裂缝间混凝土斜压力在次梁纵筋上的挤压；主梁筋腰筋。
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目录一、概述 (1)二、主要材料 (1)(一)混凝土 (1)(二)普通钢筋 (1)(三)预应力钢材 (1)(四)锚具 (2)(五)支座 (2)三、主桥结构描述 (2)(一)主桥箱梁构造 (2)(二)预应力体系 (2)四、结构计算 (2)(一)主要规范标准 (2)(二)计算方法概述 (3)(三)计算条件及参数说明 (4)(四)施工阶段划分及各施工阶段应力状态 (4)(五)承载能力极限状态验算 (6)(六)箱梁抗剪扭承载力验算 (6)(七)正常使用极限状态验算 (8)五、总结 (12)一、概述H匝道H03～H06号墩上部结构为(3×25)m的等截面预应力混凝土连续箱梁，单幅桥宽9m，位于半径为250m的圆曲线上。
桥面横断面组成为：0.5m（单层栏杆）+7.0m（行车道）+0.5m（单层栏杆）=8m桥梁设计主要技术标准如下：结构重要系数：1.1设计计算行车速度：60Km/h；设计荷载：城-A级；公路－Ⅰ级荷载进行验算地震烈度：抗震设防烈度7度，地震动峰值加速度系数为0.10g。
二、主要材料(一)混凝土箱梁采用C50混凝土；桥面铺装为10厘米沥青混凝土+APP防水卷材＋6cmC40钢筋混凝土。
(二)普通钢筋普通钢筋采用HRB335和R235级钢筋，其技术标准应符合《GB1499-1998》及《GB13013-91》的规定。
(三)预应力钢材箱梁纵向预应力钢束采用高强度低松驰7股捻制预应力钢绞线，公称直径为15.20毫米，公称面积139mm2，标准强度1860MPa,弹性模量为1.95×105MPa。
(四)锚具纵向束锚固采用OVM系列锚具，并配以相应的锚垫板及螺旋筋。
千斤顶采用锚具生产厂家指定型号。
预应力管道采用塑料波纹管。
(五)支座4D2号墩外偏20cm采用墩梁固接不设支座，4D1、4D5号墩采用GJZF4 450×650×93型板式橡胶支座，4D3、4D4处采用GPZ(KZ)7DX抗震型盆式橡胶支座。
三、主桥结构描述(一)主桥箱梁构造上部结构采用直腹板的预应力混凝土箱梁，箱梁为单箱单室断面。
箱梁顶宽8米，底宽4米，悬臂长2米。
箱梁梁高为1.5米，跨中顶板厚0.25米，底板厚0.20米，腹板厚0.5米。
(二)预应力体系纵向预应力采用15-φs15.2的预应力钢束，采用两端张拉，一端锚具变形钢束回缩值0.006米，锚下张拉控制应力为0.72倍的钢绞线标准强度值。
预应力管道采用塑料波纹管，孔道摩阻系数取为0.25，偏差系数取为0.0015。
四、结构计算(一)主要规范标准本次计算采用的规范标准依据如下：1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）4.《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）5.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）(二)计算方法概述计算采用规范中要求的承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。
梁体按A类预应力构件控制设计。
结构整体计算采用平面杆件有限元法。
梁体采用后张法预应力构件，设计时考虑了施工阶段及使用阶段预应力的损失以及预应力、温度、支座沉降、混凝土收缩徐变等引起的次内力对结构内力的影响。
纵向总体计算采用直线桥计算程序桥梁博士3.10版进行计算，支座反力结果由斜弯桥计算程序桥梁博士3.10版进行计算。
结构离散化模型全桥结构的静力计算分析以平面杆系理论为基础，采用Dr Bridge V3.10进行结构分析计算。
全桥共划分为67个单元，结构离散图如下图所示：结构离散图(三)计算条件及参数说明1.恒载混凝土容重取25kN/m3计，沥青混凝土容重取23kN/m3计，按实际断面计算重量。
二期恒载包括6cm C40防水混凝土现浇层、10cm沥青混凝土铺装层、防撞栏杆等，合计取46.3 kN/m3。
2.活载设计荷载：公路－Ⅰ级；按2车道，同时考虑1.15的偏载系数，汽车横向分布系数取为2.3。
3.温度影响力体系升温25℃、降温25℃；箱梁顶板最大温差按照JTG D60-2004规范中的梯度温度取值。
4.基础不均匀沉降按每个桥墩可能出现最大相对沉降5mm来考虑。
5.荷载组合承载能力极限状态下结构的强度验算按基本组合进行，正常使用极限状态下的应力验算、抗裂性验算按作用长期效应组合、短期效应组合和标准值组合进行。
(四)施工阶段划分及各施工阶段应力状态1.施工阶段划分本桥采用满堂支架现浇施工，将施工过程划分为4个计算阶段：第一阶段，完成全桥桩基、承台及墩身的施工，搭支架现浇箱梁。
第二阶段，分批次张拉箱梁预应力钢束，拆除支架。
第三阶段，施工桥面铺装，安装护栏等（将二期恒载加在结构上）。
第四阶段，收缩徐变3650天。
2.施工阶段应力验算第2、3施工阶段的应力状态分别如图所示：16.0311.5011.7210.7810.7811.7211.5016.03 -0.13-0.49-0.49-0.13第2施工阶段12.7812.6010.0510.3010.3010.0512.5912.78 2.57 2.34 2.34 2.57第3施工阶段根据以上计算结果，施工阶段箱梁上下缘最大压应力为16.03MPa，最大拉应力为-0.49MPa。
设计文件中要求预应力钢束的张拉需待混凝土强度达到100%时方可进行，施工阶段混凝土容许压应力为：［tcc］=0.7×32.4＝22.68MPa施工阶段箱梁上下缘应力极值均未超过规范规定的容许值，箱梁应力状态满足规范要求。
(五) 承载能力极限状态验算箱梁承载能力极限状态基本组合下，弯矩包络图及箱梁截面弯矩抗力包络图分别如下：341373429134229-14072-14069箱梁弯矩包络图350823508235082-20475-20475箱梁截面弯矩抗力包络图计算结果表明，箱梁各验算截面的极限弯矩抗力（未计入普通钢筋）均大于设计弯矩，箱梁承载能力满足要求，结构受力安全。
(六) 箱梁抗剪扭承载力验算《桥规》5.5.4规定抗剪扭承载力按下式计算： 抗剪承载力0123(102)20t d V bh N βγααα-≤）抗扭承载力000(0.350.05)p d t a td t vN T f W N mm A γββ≤++⋅） 01.510.5t d td T bh β=+ a 、 抗剪承载力验算：4D3支点的剪力最大，故取该支点截面为验算截面。
截面荷载效应组合值为：03295.0d V kN γ=，02400d T kN m γ=⋅ 系数取值：10.9α=，2 1.0α=，3 1.1α=； 结构重要系数0 1.1γ=,故2995.5d V kN =本例中，,cu k f =50，b=4000mm ，o h =1500-50= 1450mm ，[]2293121(2)(3)3(2)(2) 1.11066t b t b W h b h t b t mm -=-----=⨯214,4a t t b h β=小者，故2500440.54000a tb β==⨯= 01.50.030.510.5t d td V W T bh β==<+，故0.5t β= 335sv f =， 2.5P =计算得0.8%sv ρ=123(102)20t bh N N kN βααα-⨯7）=2.10410（）=21040（）03295.021040d V kN kN γ==满足规范要求。
b 、 抗扭承载力验算：0.5t β=，a 0.5β=， 1.83td f =，931.110t W mm =⨯,335sv f =,1201.1sv A =，62cor cor cor A b h mm ==⨯⨯（4000-50-50）（1500-50-50）=5.4610100v S =,000.3P cd N f A =，22.4cd f =56041.9510(1)40001500(1)2495327.06103.4510P A A E A α⨯=+-=⨯+-⨯⨯=⨯⨯ 20490.180201.128113.154113.135164.2st A =⨯+⨯+⨯+⨯=128035164.21001.6496280201.12sd st v sv sv cor f A S f A U ζ⨯⨯===⨯⨯（4000-100+1500-100）0069889(0.350.05)335201.1 5.46100.51003.61056.710 6.03106030p t a td t vN f W A N mm kN mββ++⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=⨯+⨯=⨯⋅=⋅（0.350.5 1.83+0.050.322.4）1.110024006030d T kN m kN m γ=⋅<⋅计算结果表明，箱梁抗剪扭最不利截面的抗剪承载力、抗扭承载力均大于设计剪力及设计扭矩，箱梁抗剪扭承载能力满足要求，结构受力安全。
(七) 正常使用极限状态验算新《公桥规》第7.1.5条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力，应符合下列规定：受压区混凝土的最大压应力未开裂构件 σkc +σpt ≤0.5f ck 允许开裂构件 σcc ≤0.5f ck第7.1.6条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的主压应力，应符合下列规定：σcp ≤0.6f ck新《公桥规》第6.3条规范：正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列规定：A 类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下： σst －σpc ≤0.7f ck但在荷载长期效应组合下 σlt －σpc ≤0第6.3条规范：斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列规定：A 类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下： 预制构件 σtp ≤0.7f ck现场浇筑（包括预制拼装）构件 σtp ≤0.5f ck 1. 箱梁压应力验算箱梁在荷载标准值组合作用下，上下缘最大法向压应力如下：14.1614.9115.0315.0312.2412.2514.1614.6514.94箱梁在荷载标准值组合作用下，最大主压应力如下：14.9115.0315.0314.9414.8214.82荷载标准值组合作用下，箱梁最大法向压应力为14.94MPa ，最大主压应力为14.94MPa 。
C50混凝土容许法向压应力为[σkc +σpt ]＝0.5×32.4＝16.2MPa ，容许主压应力为σcp ＝0.6×32.4＝19.44MPa ，箱梁最大法向压应力和主压应力均小于规范容许值，使用阶段箱梁压应力满足规范要求。