20,16米空心板梁理论伸长值计算书
梁板张拉实际伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板的张拉是一种常见的结构加固方法，可以提高梁板的能力和
稳定性。
在梁板张拉的过程中，了解梁板的实际伸长量是非常重要的，它可以帮助我们更好地设计和施工梁板加固工程。
首先，我们需要知道梁板的伸长量计算公式。
梁板的伸长量可以
通过以下公式来计算：
△L = L0 * E * ε
其中，△L为梁板的实际伸长量，L0为梁板的原始长度，E为梁板材料的弹性模量，ε为梁板受力时的应变。
其次，我们需要了解梁板受力时的应变情况。
梁板的应变可以通
过以下公式计算：
ε = σ / E
其中，ε为梁板的应变，σ为梁板受到的应力，E为梁板材料的
弹性模量。
通过测量梁板受到的应力，我们可以计算出梁板的应变情况。
然后，我们需要知道梁板材料的弹性模量。
弹性模量是梁板材料
的一个重要物理参数，可以通过材料试验或相关资料来获取。
不同材
料的弹性模量会有所不同，我们需要根据实际情况选择相应的数值。
最后，我们需要测量梁板的原始长度。
在进行梁板加固工程时，我们需要准确测量梁板的原始长度，以便计算出梁板的实际伸长量。
总而言之，梁板张拉实际伸长量的计算需要了解梁板的伸长量计算公式、梁板受力时的应变情况、梁板材料的弹性模量和梁板的原始长度。
通过这些信息的计算和测量，我们可以准确地计算出梁板的实际伸长量，为梁板加固工程的设计和施工提供有力的指导。
22米空心板梁先张法伸长量计算书
22米空心板梁先张法伸长量计算书一、工程概况及材料参数空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷2分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内。
现将张拉控制程序及计算说明计列如下：本标段采用抗拉强度标准值1860Mpa公称直径¢s15.2mm，As=140mm2的低松弛高强度钢绞线，其力学性质符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，弹性模量EP =1.95×105Mpa，张拉控制应力0.75fpk=1395Mpa。
我项目部空心板梁共计120片，其中中板96片，边板24片，一线张拉台布置3片空心板。
二、张拉理论伸长量计算根据《桥规》要求，先张法采用两端同时张拉，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.75fpk=1395Mp,根据本项目预制厂情况，采用两个25T前夹式千斤顶单根张拉（张拉顺序为从两侧向中间对称张拉）。
先张法张拉程序：0 15%σ 30%σσcon （持荷2分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（mm）（传力柱73.6m,钢横梁0.62*2m，砂箱0.35m，锚具0.05*2m）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）P=1860*75%*Ap=195.3NL=752900mmAp=140mm2Ep=1.95*105Mpa△L= P*L/Ap*Ep=195300*752900/140*1.95*105=539mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，预应力筋实测值合格范围：507～571mm三、张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.75fpk=1395MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=195.3KN，整体控制张拉力为:22m板梁中板18根22m板梁边板21根千斤顶与油压表标定校准方程压力表编号：H15037千斤顶编号：1回归方程：P=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2压力表编号：H15056千斤顶编号：2回归方程：P=-0.828069+0.299221×F-4.9664×10-5×F21#千斤顶对应油表读数（1）压力表 15%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.15σcon =6.53 MPa（2）压力表30%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.30σcon =15.3 MPa（3）压力表100%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2σcon =55.71 MPa2#千斤顶对应油表读数（1）压力表 15%FP= P=-0.828069+0.299221×F-4.9664×10-5×F2 0.15σcon =7.89 MPa（2）压力表30%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.30σcon =18.19 MPa（3）压力表100%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2 σcon =55.71 MPa。
16m空心板梁预应力张拉计算书讲解
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件 (1)二、张拉方法 (1)三、张拉程序 (1)四、锚具、钢绞线 (1)五、钢绞线的穿束 (1)六、千斤顶、油表 (1)七、张拉操作 (2)八、实际伸长量的计算和测量 (2)九、伸长率的计算 (2)十、预应力钢束的封头 (2)十一、施加预应力的注意事项 (2)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (2)十三、钢绞线伸长量计算 (5)十四、孔道压浆 (7)十五、安全措施 (7)十六、预应力施工人员和机具统计表 (8)后张法16m 空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d ，方可张拉。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序0→初应力（10%）→20%应力→1.0应力（持荷2min ）后锚固，张拉顺序为： 16.0m(h=0.8m)简支梁张拉顺序为：左N1→右 N2→右N1→左N2， 钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm 钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下:六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
20m板钢绞线理论伸长值计算
理论伸长值ΔL（全长）计算
ΔL直=Pp直×L/AEg=（1356308×12697）/（7×140×196000）=89.66mm
L直＝12.697/2＝6.3485m
L曲=（21.387-12.697-0.8×2+0.5×2）/2=8.09/2=4.045m
预应力筋平均张拉力Pp计算：
Pp直=P×(1-e-(μθ+kL))/ (μθ+kL)=7×195300×（1-e-(0+0.0025×6.3485)）/（0+0.0025×6.3485）=1356308N
预应力筋平均张拉力Pp计算：
Pp直=P×(1-e-(μθ+kL))/ (μθ+kL)=7×195300×（1-e-(0+0.0025×7.648)）/（0+0.0025×7.648）=1354113N
Pp曲=P×(1-e-(μθ+kL))/ (μθ+kL)=7×195300×（1-e-(0.2×3.4064×π/180+0.0025×2.694)）/（0.2×3.4064×π/180+0.0025×2.694）=1354447N
理论伸长值ΔL（全长）计算
ΔL直=Pp直×L/AEg=（1354113×15297）/（7×140×196000）=107.83mm
ΔL曲=Pp曲×L/AEg=（1354447×5388）/（7×140×196000）=37.99mm
先 张 法 预 制 空 心 板 梁 伸 长 量 计 算
先张法预制空心板梁伸长量计算已知预应力筋采用国产φj15.24高强低松弛钢绞线，其标准强度为1860Mpa，每根张拉力为195.3KN；每根钢绞线的截面面积为140mm2；钢绞线长度为92.79m；（附后：千斤顶标定报告、预应力混凝土用钢绞线检验报告）根据桥梁规范公式（12.8.3-1），其钢绞线理论伸长量为：ΔL=P p L/ A p EpP p—钢绞线的平均张拉力（N），P p=195.3*1000/2=97650N ；L—钢绞线的长度（mm），L=92790mm ；A P—钢绞线的截面面积（mm2），A P= 140 mm2；Ep—钢绞线的弹性摸量（N/ mm2），Ep=（197000+197000+199000）/3=197667 N/ mm2。
ΔL=97650*92790/140/197667=327mm根据桥涵规范规定，预应力筋采用应力控制方法时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉。
实际伸长值与理论伸长值的差值本设计中无规定，因此差值范围为327*0.06=20mm，其实际伸长值上限为347mm；下限为307mm。
根据YDD3000型顶推千斤顶回归方程：千斤顶编号1：Y=33.792+59.765X；千斤顶编号2：Y=-8.626+59.762X。
1、当为16m中板时，钢绞线根数为15根。
Y=195.3*15/2=1464.75KN，压力表0371读数应为（1464.75-33.792）/59.765=23.9Mpa 压力表1936读数应为（1464.75+8.626）/59.762=24.7 Mpa2、当为16m边板时，钢绞线根数为16根。
Y=195.3*16/2=1562.4KN，压力表0371读数应为（1562.4-33.792）/59.765=25.6Mpa 压力表1936读数应为（1562.4+8.626）/59.762=26.3 MpaY=195.3*20/2=1953KN，压力表0371读数应为（1953-33.792）/59.765=32.1Mpa/59.762=32.8Mpa压力表1936读数应为（1953+8.626）3、当为20m边板时：钢绞线根数为21根。
预应力空心板梁长拉控制力、伸长值计算实例
预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计 算 书一、 说明：（1）、本工程有20m 空心板梁264片和13m 空心板梁189片。
（2）、 空心板梁采用后张法，两端对称张拉，张拉程序为:0→初应力（10%×σk ）初应力→（20%×σk ）→103%σk （持荷2分钟）→σk →锚固；（3）、张拉机具：千斤顶采用YDC-1100EB 型，锚具采用YM1500-3、4、5，钢铰线孔道采用金属波纹管制孔，（千斤顶标定报告附后）。
二、 计算：根据实际检测：预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根，平均伸长率δ（%）为5.67%，平均弹性模量E p =1.953×105Mpa ，截面积A p （mm 2）为140mm 2，极限抗拉强度标准值（RY ）平均1953.3Mpa ，极限荷截273.7KN ，后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取：张拉控制力20m 中板采用设计值781.2KN ；20m 边板采用设计值976.5KN ，13m 中板采用设计值为585.9KN ；13m 边板采用设计值781.2KN 。
弹性模量1.953×105Mpa ，截面积140mm 。
计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P 129、P 339。
理论伸长值计算公式：EpAp LPp L ⋅⋅=∆平均张拉力计算公式：μθμθ+-+-=kx e P p kx p ]1[)(式中：ΔL ——预应力筋理论伸长值（mm ）P p ——预应力筋平均张拉力（N ） L ——预应力筋的长度（mm ） A p ——预应力筋的截面积（mm 2） E p ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2） P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ） X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（取0.0015）μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数（取0.225）1、 20m 空心板理论伸长值计算：<1> 20m 中板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m ）（N 1）：781.2x[1-e ]-(0.0015x10.432+0.225x x )π121800.0015x10.432+0.225x x π12180P（N 2）：781.2x[1-e ]-(0.0015x10.38+0.225x x )π 21800.0015x10.38+0.225x x π2180P理论伸长值:（N 1）：△L =1= 72.3 mm（N2）：△L == 73.3 mm<2> 20m边板（根据设计图纸已知L1=9.882+0.55=10.432m L2=9.83+0.55=10.38m）（N1）:976.5x[1-e ]-(0.0015x10.432+0.225x x)π121800.0015x10.432+0.225x xπ12180P（N2）：976.5x[1-e ]-(0.0015x10.38+0.225x x)π21800.0015x10.38+0.225x xπ2180P理论伸长值:（N1）：△L =1= 72.3 mm（N2）:△L == 73.3 mm2、13m空心板理论伸长值计算：<1>13m中板（根据设计图纸已知L1=6.350+0.55=6.90mL2=6.360+0.55=6.91m）（N1）：585.9x[1-e ]-(0.0015 x6.9 + 0.225 x x)π61800.0015 x 6.9 + 0.225 x xπ6180P（N2）：585.9x[1-e ]-(0.0015x 6.91 +0.225x x)π2.51800.0015 x 6.91 +0.225x xπ2.5180P理论伸长值:（N1）：△L =1= 48.5 mm（N2）：△L == 48.9 mm<2> 13M边板（根据设计图纸已知L1=6.350+0.55=6.90m L2=6.360+0.55=6.91m）（N1）:781.2x[1-e ]-( 0.0015 x 6.9 + 0.225 x x)π61800.0015 x 6.9 + 0.225 x xπ6180P（N2）：781.2x[1-e ]-(0.0015x 6.91 +0.225x x)π2.51800.0015 x 6.91 +0.225x xπ2.5180P理论伸长值:（N1）：△L =1= 48.5 mm（N2）:△L == 48.9 mm三、张拉控制应力与压力表对称读数：千斤顶及油压表校验后的线性公式为：05#顶：Y=0.055494x-0.6706#顶：Y=0.055374x-0.26张拉控制数据见下表：下面是赠送的合同范本，不需要的可以编辑删除！！！！！！教育机构劳动合同范本为大家整理提供，希望对大家有一定帮助。
20m箱梁理论伸长量计算书
20m后张法预应力箱梁理论伸长量计算书一、计算说明：1、本计算书依据中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）和《施工图设计》进行编制。
2、本计算书中所有计算参数均来源于施工图纸、施工技术规范及相关试验检测报告。
3、本次伸长量计算书主要分为：中跨端梁、边跨非连续端梁和顶板负弯矩三种情况。
二、张拉注意事项：1、箱梁张拉时采用张拉力和伸长量双控制，伸长量作为校核依据，误差范围为±6％，张拉力控制误差为±3％，并按设计张拉顺序为N1，N2，N3，自左到右对称张拉；如果实测张拉数据超限，应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
2、实际张拉过程中按10%，20%，100%三个阶段应力来控制伸长量，张拉力所对应油表读数均以千斤顶《标定报告》中直线回归方程计算，其它注意事项参照设计规范执行。
三、主要工程量：K11+239峡口桥20m先简支后连续后张法预应力箱梁，合计9片，其中：中跨中梁：1片中跨边梁：2片边跨中梁：2片边跨边梁：4片设计参数：梁高，梁底宽，梁顶宽，悬臂宽；四、20m箱梁理论伸长量计算相关公式：1、预应力钢绞线理论张拉伸长量计算公式：ΔL＝(PpL)/(ApEp)式中：Pp—预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的长度（mm），分为直线和曲线两种；Ap—预应力筋的总截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）；（2）预应力筋平均张拉力计算公式：Pp＝P×(1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）；P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；x—计算曲线截面的孔道长度（m）；θ—计算曲线截面的切线偏角（rad），以弧度表示；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数；备注：当预应力筋为直线时Pp＝P；2、计算公式中的主要参数值及相关参数值：（1）预应力钢绞线抗拉强度标准值：?pk=1860Mpa；（2）单根钢绞线公称直径：d=；（3）单根预应力钢绞线张拉锚下控制应力：σcon =×?pk=×1860=1395Mpa（4）预应力钢绞线弹性模量：Ep=×105（N/mm2）；（5）预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ=；（6）孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=（7）单根钢绞线截面面积：A=139mm2；五、20m箱梁理论伸长量计算说明：(一)中跨连续端（中梁和边梁）1、中跨连续端N1束（1）因N1束钢绞线孔道呈对称型，故取单端计算其伸长量，然后乘2为总伸长量。
计算书(20m简支空心板梁)
1 绪论1.1 概述1.1.1 简支梁桥概述由一根两端分别支撑在一个活动支座和一个铰支座上的梁作为主要承重结构的梁桥。
属于静定结构。
是梁式桥中应用最早、使用最广泛的一种桥形。
其构造简单，架设方便，结构内力不受地基变形，温度改变的影响。
1.1.2 简支梁桥受力特点简支梁桥是静定结构，其各跨独立受力。
桥梁工程中广泛采用的简支梁桥有三种类型：1) 简支板桥。
简支板桥主要用于小跨度桥梁。
按其施工方式的不同分为整体式简支板桥和装配式简支板桥；装配式板桥是目前采用最广泛的板桥形式之一。
按其横截面形式主要分为实心板和空心板。
根据我国交通部颁布的装配式板桥标准图，通常每块预制板宽为1.0m，实心板的跨径范围为1.5-8.0m，主要采用钢筋混凝土材料；钢筋混凝土空心板的跨径范围为6—13m；而预应力混凝土空心板的跨径范围为8-16m。
2)肋梁式简支梁桥(简称简支梁桥)。
简支梁桥主要用于中等跨度的桥梁。
中小跨径在8-12m时，采用钢筋混凝土简支梁桥；跨径在20-50m时，多采用预应力混凝土简支梁桥。
在我国使用最多的简支梁桥的横截面形式是由多片T形梁组成的横截面。
3)箱形简支梁桥。
箱形简支梁桥主要用于预应力混凝土梁桥。
尤其适用于桥面较宽的预应力混凝土桥梁结构和跨度较大的斜交桥和弯桥。
1.1.3 预应力混凝土简支梁桥在我国的发展我国修建预应力混凝土连续体系梁桥最早在铁路部门，1966 年在成昆线用悬臂拼装法建成国内第一座预应力混凝土铰接连续梁桥――旧庄河桥，跨24m+48m+24m。
第一座预应力混凝土连续梁桥是1975 年建成的北京枢纽东北环线通惠河桥，跨度26.7m+40.7m+26.7m。
1979 年9 月建成兰州黄河桥（47m+3×70m+47m）为悬臂浇筑的分离式双室箱梁桥，进一步推动了预应力混凝土连续梁的修建和发展。
此后，相继建成湖北沙洋汉江公路桥，云南怒江桥，台州灵江桥等一大批特大跨公路连续梁桥。
梁板理论伸长量计算公式
梁板理论伸长量计算公式梁板理论是一种用于计算梁的伸长量的理论。
在梁板理论中，梁被视为一个薄的、长的平面结构，其厚度相对较小，可以忽略。
梁板理论可以应用于各种工程结构的计算中，如桥梁、楼房等。
在计算梁的伸长量时，我们可以使用以下公式：ΔL=ε×L其中，ΔL是梁的伸长量，ε是单位应力下的应变，L是梁的长度。
梁的伸长量是由外加的拉伸力引起的，梁在受力中会发生弹性变形。
弹性变形是指物体在受到外力后，在力撤离后能够恢复到原来形状的变形。
在弹性变形中，应变与应力之间的关系可以通过应力-应变曲线来描述。
在应力-应变曲线中，弹性阶段的线性部分被称为弹性模量E。
弹性模量是描述物体材料刚度的物理量。
在梁板理论中，我们假设材料的应力与应变之间的关系是线性的，即可以使用Hooke定律来描述。
根据Hooke定律，应变与应力之间的关系可以表示为：ε=σ/E其中，ε是应变，σ是应力，E是弹性模量。
根据梁板理论，我们可以将梁看作是一维杆件，其伸长量可以用上述公式来描述。
根据梁板理论，我们还可以计算出梁的挠度以及剪切力等其他参数。
在实际工程中，梁板理论通常只适用于低应力、小变形的情况。
对于高应力、大变形的情况，梁板理论可能不再适用。
在这种情况下，需要使用更加复杂的理论和方法来计算梁的伸长量。
总结起来，梁板理论是一种简化的理论，用于计算梁的伸长量。
根据该理论，梁的伸长量可以通过单位应力下的应变乘以梁的长度来计算。
梁板理论在工程实践中被广泛应用，但在一些情况下可能会存在局限性。
因此，在实际工程设计中，需要根据具体情况选择合适的理论和方法来计算梁的伸长量。
张拉力及油表读数计算说明书
沈阜开发大道（丹霍公路十大线至新民外环段）改扩建工程第八合同段施工空心板张拉力、油表读数及伸长值&大连四方公路工程有限公司沈阜开发大道改扩建工程第八合同段项目经理部2011年05月25日20米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φ钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φ钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算%P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=千斤顶y=其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表20m空心板张拉力及油表读数[3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=66400mmΔL=1395/（×105）×66400=475mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=95mm<ΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
13米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φ钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算'P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积2、油表读数计算1#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φ钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算|P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积2、油表读数计算1#千斤顶y=千斤顶y=其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表$13m空心板张拉力及油表读数》3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=56700mmΔL=1395/（×105）×56700=406mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=81mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
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预应力空心板梁理论伸长值计算书 一、20米梁N1、N2束 1、相应参数的选定 (1)、张拉控制力P设=1092kN(设计图纸给定)执行规范张拉程序0→初应力（持荷2min）→σcon(锚固) P=P设×1.0=1092kN
(2)、每根钢绞线面积Ap=140mm2 (3)、弹性模量Ep=1.95×105MPa (4)、孔道影响系数 K值取0.0015（按波纹管考虑） μ取设计值0.225（按钢绞线考虑） 2、使用相应的公式计算 预应力张拉时，理论伸长量ΔL计算公式 △L= PpL∕ApEp Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ) (曲线部分) Pp=P×[1-e-(kx)] /(kx) (直线部分) 式中：Pp——预应力钢绞线平均张拉力（N） P——预应力钢铰线张拉端张拉力（N） x——从张拉端到计算截面的孔道长度（m） θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k——孔道每米偏差对摩擦的影响系数 μ——预应力钢铰线与孔道壁的摩擦系数 L——预应力钢绞线长度（cm） AP——预应力钢铰线截面面积（mm2） EP——预应力钢绞线弹性模量(N/mm2) 3、N1预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。计算图式如下(分三段，D为梁中心线)
CBA
130.960.6
2.5D788.6
ΔL1
ΔL2ΔL3
A150
说明：工作段按现有油顶取工作锚长度50cm (1)、第一段为线段AB x=606+500=1106mm=1.106m L1=1106mm P=1274KN=1274000000N 则△L1 = Pp·L1/(Ap·Ep) =1274000×1106/(7×139×1.95×105)=7.4mm (2)、第二段BC为曲线段 θB=2.5°=2.5×π/180=0.043633 L2=130.9cm=1309mm x2=130.9cm=1.309m P=1274000N k=0.0015 μ=0.225 曲线的平均张拉力： Pp=P[1-e-(kx+μθ )]/(kx+μθ) =1274000×[1-e-(0.0015×1.309+0.225×0.043633)] /(0.0015×1.309+0.225×0.043633) =1266525N △ L2=Pp×L2/(Ap·Ep) = 1266525×1309/(7×139×1.95×105) =8.7mm (3)、第三段为直线段CD θ3=0 x3=788.6cm=7.886m l3
=7886mm
P=1266525N Pp= P(1-e-kx)/(kx) =1266525×(1-e-(0.0015×7.886))/(0.0015×7.886)=1259064N △ L3= PP×L3/(Ap·Ep
)
△ =1259064×7886/(7×139×1.95×105)=52.3mm
所以一片20m中跨板梁的N1理论伸长量为 △L=(△L1+△L2+△L3)×2=(7.4+8.7+52.3)×2=136.8mm 4、N2预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。计算图式如下(分三段，D为梁中心线)
CBA
244.3110.8
14D630.6
ΔL1
ΔL2ΔL3
A150
说明：工作段按现有油顶取工作锚长度50cm (1)、第一段为线段AB x=1108+500=1608mm=1.608m L1=1608mm P=1274KN=1274000N 则△L1 = Pp·L1/(Ap·Ep) =1274000×1608/(7×139×1.95×105=10.8mm (2)、第二段BC为曲线段 θB
=14°=14×π/180=0.2443461
L2=244.3cm=2443mm x2=244.3cm=2.443m P=1274000N k=0.0015 μ=0.225 曲线的平均张拉力： Pp=P[1-e-(kx+μθ )]/(kx+μθ) =1274000×[1-e-(0.0015×2.443+0.225×0.2443461)] /(0.0015×2.443+0.225×0.2443461) =1237364N △ L2=Pp×L2/(Ap·Ep) △ = 1237364×2443/(7×139×1.95×105)
=15.9mm (3)、第三段为直线段CD θ3=0 x3=630.6cm=6.306m l3
=6306mm
P=1237364N Pp= P(1-e-kx)/(kx) =1237364×(1-e-(0.0015×6.306))/(0.0015×6.306)=1231530N △ L3= PP×L3/(Ap×Ep
)
=1231530×6306/(7×139×1.95×105)=40.9mm 所以一片20m中跨板梁的N2理论伸长量为 △L=(△L1+△L2+△L3)×2=(10.8+15.9+40.9)×2=135.2mm 二、16米梁N1、N2束 1、相应参数的选定 (1)、张拉控制力P设=1092kN(设计图纸给定)执行规范张拉程序0→初应力（持荷2min）→σcon(锚固) P=P设×1.0=1092kN
(2)、每根钢绞线面积Ap=139mm2 (3)、弹性模量Ep=1.95×105MPa (4)、孔道影响系数 K值取0.0015（按波纹管考虑） μ取设计值0.225（按钢绞线考虑） 2、使用相应的公式计算 预应力张拉时，理论伸长量ΔL计算公式 △L= PpL∕ApEp Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ) (曲线部分) Pp=P×[1-e-(kx)] /(kx) (直线部分) 式中：Pp——预应力钢绞线平均张拉力（N） P——预应力钢铰线张拉端张拉力（N） x——从张拉端到计算截面的孔道长度（m） θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k——孔道每米偏差对摩擦的影响系数 μ——预应力钢铰线与孔道壁的摩擦系数 L——预应力钢绞线长度（cm） AP——预应力钢铰线截面面积（mm2）
EP——预应力钢绞线弹性模量(N/mm2) 3、N1预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。计算图式如下(分三段，D为梁中心线)
50
CB
A
130.960.6
2.5D588.6
ΔL1
ΔL2ΔL3
A1
说明：工作段按现有油顶取工作锚长度50cm (1)、第一段为线段AB x=606+500=1106mm=1.106m L1=1106mm P=1092KN=1092000N 则△L1 = Pp·L1/(Ap·Ep) =1092000×1106/(6×139×1.95×105)=7.4mm (2)、第二段BC为曲线段 θB=2.5°=2.5×π/180=0.043633 L2=130.9cm=1309mm x2=130.9cm=1.309m P=1092000N k=0.0015 μ=0.225 曲线的平均张拉力： Pp=P[1-e-(kx+μθ )]/(kx+μθ) =1092000×[1-e-(0.0015×1.309+0.225×0.043633)] /(0.0015×1.309+0.225×0.043633) =1085593N △ L2=Pp×L2/(Ap·Ep) = 1085593×1309/(6×139×1.95×105) =8.7mm (3)、第三段为直线段CD θ3=0 x3=588.6cm=5.886m l3
=5886mm
P=1085593N Pp= P(1-e-kx)/(kx) =1085593×(1-e-(0.0015×5.886))/(0.0015×5.886)=1080815N △ L3= PP×L3/(Ap·Ep
)
△ =1080815×5886/(6×139×1.95×105)=39.1mm
所以一片16m中跨板梁的N1理论伸长量为 △L=(△L1+△L2+△L3)×2=(7.4+8.7+39.1)×2=110.4mm 4、N2预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。计算图式如下(分三段，D为梁中心线)
50
CB
A
261.868.2
12D453.6
ΔL1
ΔL2ΔL3
A1
说明：工作段按现有油顶取工作锚长度50cm (1)、第一段为线段AB x=682+500=1182mm=1.182m L1=1182mm P=1092KN=1092000N 则△L1 = Pp·L1/(Ap·Ep)