木制别墅结构计算书
木檩条计算书
μ r=
S0 = * P2c - 施工荷载 =
施工集中荷载 = P3 - 吸风荷载 = 1.0*μ s*μ z*ω 0 =
μ s= μ z= P4 - 风压力 = 1.0*μ s*μ μ s= μ z=
P5 - 附加永久荷载 = P6 - 附加可变荷载 =
0 0
z*ω 0
=
-0.06 0.74 0.00 kN/m2 0.00 kN/m2
File: 380565259.xls Shee: 1 span-C 1 of 2
L
Case 2: qx2 = 1.2*((P1+P5)*d+m/100)*cosα +0.85*1.4*((P2+P6)*cosα +P4)*d = 1.3798 kN/m
qy - 垂直于 y 轴的荷载设计值 Case 1: qy1 = 1.2*((P1+P5)*d+m/100)*sinα +1.4*(P2+P6)*d*sinα = Case 2: qy2 = 1.2*((P1+P5)*d+m/100)*sinα +0.85*1.4*(P2+P6)*sinα *d =
C. 荷载组合：
组合方式 - Case 1: 恒载 + 活载 - Case 2: 恒载 + 活载 + 风压力
qx - 垂直于 x 轴的荷载设计值 Case 1: qx1 = 1.2*((P1+P5)*d+m/100)*cosα +1.4*(P2+P6)*d*cosα =
2016/8/29 9:41
1.5332 kN/m
qkx-垂直于x轴的荷载标准值=Max（qkx1,qks2)= Case 1: qkx1 =((P1+P5)*d+m/100+1.4*(P2+P6)*d)*cosα = Case 2: qx2 = ((P1+P5)*d+m/100)*cosα+0.85(P2+P6)*cosα +P4)*d =
模板(木)计算(全新用)
模板支撑(木支撑)计算书工程名称：玉林恒盛商住小区1#～7#楼；工程建设地点：玉林市二环北路；属于框剪结构；地上18层；地下1层；建筑高度：55.5m；标准层层高：3.0m ；总建筑面积58000平方米；总工期：540天。
本工程由玉林市恒大房地产开发有限责任公司投资建设，玉林市城乡规划设计院设计，地矿梧州公司玉林分公司地质勘察，广西至佳建设工程咨询监理有限公司监理，玉林市建筑安装工程公司组织施工；由陈旭东担任项目经理，朱銘担任技术负责人。
计算依据《木结构设计规范》（GB 50005-2003）等规范编制。
梁模板(木支撑)计算一、参数信息1、模板参数木支撑纵距L b(m)：0.400；立杆计算高度H(m)：2.400；立杆圆木大头直径R(mm)：80.000；立杆圆木小头直径r(mm)：40.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm)：40.000；梁底斜撑方木截面高度h1(mm)：60.000；帽木长度L a(m)：1.000；帽木截面宽度b2(mm)：60.000；帽木斜撑方木截面高度h2(mm)：80.000；斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0(mm)：600.000；梁截面宽度B(m)：0.250；梁截面高度D(m)：0.500；2、荷载参数模板自重(kN/m2)：0.4；混凝土与钢筋自重(kN/m2)：25.0；施工荷载(kN/m2)：1.0；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)：12.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2): 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3、梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；竖向支撑点到梁底距离依次是：80mm，160mm，300mm，380mm；穿梁螺栓直径(mm)：M8；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 6000.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000；5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；圆木抗压强度设计值fc(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fc(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；。
木结构建筑结构设计
〈〈建筑结构>课程设计任务书木结构建筑构件设计计算一、课程设计目的稳固课程所学内容,纯熟掌握木结构构件计算方法.二、课程设计内容拟建位于非地震区的某两层木结构实验房平面图如图1-4,该木结构采用现代轻型木结构体系,对木结构构件进行强度校核和截面设计.8.400图1建筑南立面5,5004.3003.400 2.400±0,040 -0.6003 1 南立面图1:1006,4005800 X4 JOO3,400 二2.4000,900KI _-0,t00 2：6SOO3 (1北立面图1：1Q0图2建筑北立面图3建筑东立面8400图4建筑西立面三、根本设计资料1. 楼面活荷载标准值为了2.0kN/m 2;屋面活荷载标准值为了0.5kN/m 2. 2. 楼盖结构为了：搁栅间距400mm 搁栅跨度3400mm 填充的岩棉假 设处于非压缩正常状态,即岩棉厚度等于搁栅高度,如图 5.3. 外墙墙体墙骨柱计算示意图如图 6,假设其中竖向荷载 N 设计值 为了3.54kN ,风横向荷载q 设计值为了0.342kN/m,墙骨柱计算长度3.3m .4. 屋顶结构如图7,椽条间距400mm 椽条跨度3600mm8.400 &4®西立面8B1:10025m m 硬木地板 获会5夹板（杨木）岩棉—9mm 石膏板莎宵屋面瓦 "出毡协水层 胶合衣板(杨木)搁栅图5楼盖结构楼盖楼盖图6外墙墙骨柱受力情况图7屋顶结构5. 设计中使用的主要建筑材料白重.沥青屋面瓦：0.55kN/m2, 9mm 石膏板：14.5kN/m2,樟子松白重4kN/m i,云南松白重5—6kN/m?,楼面硬木地板安装不需要铺设地板格栅, 其它材料白重从〈〈建筑结构荷载标准>(GB 50009-2001)附录A中取值.6. 椽条、搁栅作为了受弯构件仅考虑抗弯强度、抗剪强度、挠度校核. 墙骨柱作为了压弯构件仅考虑强度、弯矩作用平面内稳定校核.四、课程设计任务1、构件强度校核.拟设计使用构件材料樟子松规格材,外墙墙骨柱截面尺寸为了40 x 140mH宽40mm高140mm；楼盖搁栅截面尺寸为了65 x 140mm屋顶椽条截面尺寸为了65 x 185mm试对楼盖搁栅、外墙墙骨柱和屋顶椽条进行强度校核.2、构件截面设计.假设拟设计使用构件材料改为了云南松,试对楼盖搁栅和屋顶椽条进行截面尺寸设计.五、课程设计应上交的资料内容1、构件设计计算书.2、总结.以上资料根据从封面、设计任务书、构件设计计算、总结,装订成册,上交指导老师.K、课程设计时间安排1、安排设计任务,设计准备0.5天2、构件设计计算及资料整理4天3、父指导老师审核及父设计0.5天七、课程设计成绩评定最终成绩分为了：优、良、中、及格和不及格五个等级.〈〈建筑结构>课程设计构件计算书第一局部强度校核以樟子松为了木材一、椽条强度校核屋顶椽条虽然斜向布置,但是在构件设计计算中,一般仅考虑水平投影面的力学性能.椽条受力简化图如图1.3600图1椽条受力简化图具体计算过程：1、材料强度设计值樟子松的强度等级为了TC13B抗弯强度、顺纹抗剪强度和弹性模量分别是：fm=13MPa,fv=1.4MPa,E=9000MPa2、荷载设计值分析,椽条间距400mm跨度3600mm椽条尺寸65X 185mm根据〈〈建筑结构荷载标准>GB50009-2001可以查得材料白重如下：樟子松：4kN/m3,胶合五夹板（杨木）：0.03kN/m2,石膏板：14.5kN/m3,沥青瓦屋面：0.55kN/m2,油毡防水层：0.03kN/m29m 谯石膏板：14.5 x 0.009=0.131kN/m2 ,屋面非结构材作用于椽条均布荷载：0.4 X (0.55 + 0.03+0.03+0.131 ) =0.296kN/m,椽条白重：4X 0.065 x 0.185=0.048kN/m, 椽条永久荷载标准值：0.296 + 0.048 = 0.344kN/m, 椽条可变荷载标准值：0.5 x 0.4=0.2kN/m,3、分别确定永久荷载和可变荷载的荷载效应... 1 ,2 1 ... (2)- …, M G K = —G GK " = — 0.344 3.62 = 0.577 kN / m8 8 1 1V G K G G K l 00.344 3.6 = 0.619 kN2 2 1 2 1 2 G QK " 0.2 3.628 8 1 1V QK =C G QK 10=] 0.2 3.6 = 0.36kN1）由可变荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力设计值分别为了: 查表得,‘° T.0, 'G T2 'Q = 'QI = 1.4,那么:(M M ) = ( M M ) 0( G GK Q1 Q1K )( G GK Q QK /= 1.0 x (1.2 x 0.557+1.4 x 0.324 ) =1.12 kN - m= 1.0 x ( 1.2 x 0.619+1.4 x0.36 ) =1.25 kNMQK 0.324 kN / m 0( G V GKQ1V Q1K 广 0( G V GKQV QK )2）永久荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力标准值分别为了：查表得,丫.=1.0, "=1.35, V Q =Y QI =1.4,"0.7,那么：0 ( G M GK , c Q M QK )=1.0 x ( 1.35 x 0.557+0.7 x 1.4 x 0.324) =1.069 kN - my (、,\i+ 里Y \/ \0 ( G V GK c Q V QK)=1.0 x ( 1.35 x 0.619+0.7 x 1.4 x 0.36 ) =1.188 kN所以,取较大值的跨中弯矩设计值M =1.12kN - m\支座边缘截面剪力设计值V=1.25 kN.4、弯曲强度校核1 2 3W n65 1852 = 370770.833 mm3 6强度校核M = 1.12 10=3.021N/mm2v f m= 13MPa W n370770 .8335、剪切强度校核3 V—X ----------- 2 bd 3 1250—X ------------------------------2 65 185=0.156 V f v 1.4MPa6、变形强度校核椽条均布荷载标准值：0.368+0.2=0.568kN/m,5ql 4 5 0.544 3600 43.85m mV 24 m m384 EI 384 9000 34296302由以上分析可知,采用樟子松,截面尺寸65X 185mm,能满足椽条的力学要求.二、搁栅强度校核楼盖搁栅受力简化图如图2.3600图2搁栅受力简化图具体计算过程：1、 材料强度设计值樟子松的强度等级为了TC13B 抗弯强度、顺纹抗剪强度和弹性模 量分别是：fm=13MPa,fv=1.4MPa,E=9000MPa2、 荷载设计值分析挠度极限〔• 1 = 一—1503600 15024 mm,搁栅间距400mm跨度3400mm搁栅尺寸65x 140mm根据〈〈建筑结构荷载标准>GB50009-2001可以查得材料白重如下：樟子松：4kN/m3, 25mm®木地板：0.2kN/mm2,胶合五夹板（杨木）：0.03kN/m2,石膏板:14.5kN/m3,岩棉：0.5 — 2.5kN/m3.9mnff石膏板：14.5 x 0.009=0.131kN/m2 ,岩棉根据对结构有利状态取上限值2.5kN/m3,140mm^棉白重为了：0.14 x 2.5=0.35kN/m2.屋面非结构材作用于搁栅均布荷载:0.4 x (0.2 + 0.03+0.131)+(0.4-0.065) x 0.35=0.262kN/m,搁栅白重：4X 0.065 x 0.140=0.036kN/m,搁栅永久荷载标准值：0.262 + 0.036 = 0.298kN/m,搁栅可变荷载标准值：2 x 0.4=0.8kN/m,3、分别确定永久荷载和可变荷载的荷载效应1 2 1 2M GK G GK"0.298 3.42 = 0.431 kN /m8 81 1V GK= ^G GK l0 = 0.298 3.4 = 0.507 kN1 2 1 2M QK = —G QK " = — 0.8 3.42 = 1 .156 kN /m8 81 1V QK=-G QK l0 = 0.8 3.4 = 1 .36kN1)由可变荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力设计值分别为了：查表得,丫0 TQ 丫G T.2, Y Q = % T.4,那么：广0( G M GK Q M QK)O(G M GK QI M QIK=1.0 X (1.2 X 0.431 +1.4 X 1.156 ) =2.14 kN - m广O(G V GK Q V QK)O(G V GK QI V QIK=1.0 X ( 1.2X 0.507+1.4 X 1.36 ) =2.51 kN2）永久荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力标准值分别为了：查表得,丫.=1.0, "=1.35, V Q =Y QI =1.4,"0.7,那么：0(G M GK c Q M QK )=1.0 x (1.35 x 0.431 +0.7 x 1.4 x 1.156) =1.71 kN - m0(G V GK ' c Q V QK)=1.0 x ( 1.35 x 0.507+0.7 x 1.4 x 1.36 ) =2.02 kN所以,取较大值的跨中弯矩设计值M =2.14kN・m支座边缘截面剪力设计值V=2.51 kN.4、弯曲强度校核1 2 3W n65 1402 = 212333.333mm3n 6强度校核M= 2.14 10= 10.078N/mm2v扁=13MPa W n212333.333 m5、剪切强度校核3 V—X ----------- 2 bd 3 2510—X -----------------------------2 65 140=0.414 V f v 1.4MPa6、变形强度校核搁栅均布荷载标准值: 0.298+0.8=1.098kN/m,挠度极限「i = —L250340L. 13.6mm2501.098 3400 45ql 4384 EI 384 9000 14863333=14.28m m> 13.6m m 由以上分析可知,采用樟子松,截面尺寸65X 140mm,不能满足搁栅的力学要求,应重新选择截面尺寸.三、墙骨柱强度校核外墙墙骨柱受力简化图如图3.外墙墙骨柱受力情况具体计算过程:1、材料强度设计值樟子松的强度等级为了TC13B抗弯强度和顺纹抗压强度分别是:fm=13MPa,fc=10MPa2、荷载设计值分析,墙骨柱计算长度为了3300mm墙骨柱截面尺寸40X 140mm 竖向荷载N 设计值为了3.54kN,风横向荷载q设计值为了0.342kN/m.3、 计算弯矩设计值1 2 1 2M 0 ql 20.342 3.32 = 0.466 kN m884、 强度验算由构件初始偏心距e .= 0,得M = M 02A = 40 140 = 5600mm 1212 3W nbd 2 40 140 - 130666.67mm 3 6 6所以,强度满足要求5、 弯矩作用平面内的稳定性校核2A o = A n = 40 140 = 5600 m m1 23W=W n = — 40 140 - 130666.67 mm 3 6121— 65N M A n f c W n f m_ _3 3.54 1035600 100.466 106130666.67 13 =0.337V 1 330040.41 =81.66V 91281.66 1〜」65=0.388 140 = 40.41mm1.I由构件初始偏心距q =.,得k = 0Ne . M .2…_2___m = 1- K 1- kK = 10.219 = 0.610所以弯矩作用内平面满足要求.外墙墙骨柱的力学要求.0.466 106=0.21913066667、13 1 +3.54 1000、\ 5600 10mA 03.54 10000.388 0.610 5600=2.67N/mm2< f c = 10c由以上分析可知,采用樟子松,截面尺寸40X 140mm,能满足N Wf m 1 +Af c第二局部截面设计以云南松作为了木材一、椽条截面设计屋顶椽条虽然斜向布置,但是在构件设计计算中,一般仅考虑水平投影面的力学性能.椽条受力简化图如图1.4 ____________ 3600___________图1椽条受力简化图具体计算过程：6、材料强度设计值云南松的强度等级为了TC13A抗弯强度、顺纹抗剪强度、横纹抗压强度和弹性模量分别是：f*13MPa,f v=1.4MPa,f c,9o=1.9MPa,E=9000MP a7、荷载设计值分析,椽条间距400mm跨度3600mm根据〈〈建筑结构荷载标准> GB50009-2001可以查得材料白重如下：云南松：5— 6kN/m3 （计算过程中根据对结构有利状态,取上限值6kN/m3）,胶合五夹板（杨木）：0.03kN/m2,石膏板：14.5kN/m3,沥青瓦屋面：0.55kN/m 2,油毡防水层：0.03kN/m 2.9mnff 石膏板：14.5 x 0.009=0.131kN/m 2,屋面非结构材作用于椽条均布荷载：0.4 X (0.55 + 0.03+0.03+0.131 ) =0.296kN/m,椽条永久荷载标准值：0.296kN/m, 椽条可变荷载标准值：0.5 x 0.4=0.2kN/m,3、分别确定永久荷载和可变荷载的荷载效应1 21 2M GK = —G GK I ； = — 0.296 3.62 = 0.480 kN /m 8 81) 由可变荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力设计值分别为了: 查表得,'o T.0, 'G T2 'Q = ‘Q1 = 1.4,那么：0( GM M QIK广 o( G M GK Q M QK )0 G GK QI QI K 0 G GK Q QK /=1.0 X (1.2 x 0.480+1.4 x 0.324) =1.030 kN - m(V V ) =( V V ) 0 ( G V GKQ1VQ1K ) o (G V GK Q V QK )=1.0 x (1.2 x 0.533+1.4 x 0.36 ) =1.144 kN2）永久荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力标准值1 1V GK G GK I . 0.296 3.6 =2 2 1 2 1 2M QK = 8G QK " = — 0.2 3.62=1 VQK = 2G QK •0.533 kN 0.324 kN /m 8 1 0.2 3.6 = 2 0.36 kN分别为了：查表得,丫.=1.0, "=1.35, V Q =Y QI =1.4,"0.7,那么：0( G M G" c Q M QK )=1.0 x (1.35 x 0.480+0.7 x 1.4 x 0.324) =0.966 kN - m0 ( G V GK c Q V QK )=1.0 x ( 1.35X 0.533+0.7 x 1.4 x 0.36 ) =1.072 kN所以,取较大值的跨中弯矩设计值M =1.030kN・my支座边缘截面剪力设计值V=1.144 kN.3）选择截面尺寸6 截面抵抗矩W n = = = 79230 .769 mm 3f m 133查表,选择截面尺寸为了65 X 115的截面,其W n = 143270.833mm 计算椽条白重：6X 0.065 x 0.115=0.045kN/m重新计算椽条永久荷载标准值：0.296+0.045=0.341kN/m4）重新确定永久荷载的荷载效应1 2 1 2M GK G GK l00.341 3.6 = 0.552 kN /m8 GK 08… 1 , 1 ................................... .......V GK G GK 100.341 3.6 = 0.614 kN2 25) 重新计算由可变荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力设计值分别为了：查表得,,0 = 1.0, % =1.2, % = %1 = 1.4,那么：0(G M GK Q1M Q1K)= 0(G M GK Q M QK)= 1.0 x (1.2 x 0.552+1.4 x 0.324 ) =1.116 kN - m(V V ) = ( V V )0( G GK QV Q1K ) 0( G GK QVQK)= 1.0 x (1.2 x 0.614+1.4 x0.36 ) =1.241 kN6) 重新计算由永久荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力标准值分别为了：查表得,* = 1.0,,G = 1.35, 丫.='J = 1.4：c = 0.7,那么:( M M )0( G M GK c Q M QK )=1.0 x ( 1.35 x 0.552+0.7 x 1.4 x 0.324) =1.063 kN - m( \/ \/ )0 ( GVGK c Q QK )=1.0 x (1.35 x 0.614+0. 7X 1.4 x 0.36 ) =1.182 kN所以,取较大值的跨中弯矩设计值M =1.116kN・m支座边缘截面剪力设计值V=1.241 kN.4、弯曲强度校核… M 1.116 106Wn fm5、剪切强度校核6、变形强度校核挠度极限1■ 1 =—150 150由以上分析可知,采用云南松,选择截面尺寸65x 115mm能满足椽条的力学要求.、搁栅截面设计楼盖搁栅受力简化图如图2=85846.154mm3v 143270.8331312412 bd 2 65 115=0.249 v J = 1 .5MPa 椽条均布荷载标准值: 0.341+0.2=0.541kN/m,co5ql 4 5 0.541 3600 4=14 .36 m mV 24 m m 384 EI 384 10000 8238173600图2搁栅受力简化图具体计算过程：1、材料强度设计值云南松的强度等级为了TC13A抗弯强度、顺纹抗剪强度、横纹抗压强度和弹性模量分别是：f = 3MPa,f v=1.4MPa,f c,90=1.9MPa,E=9000MP a2、荷载设计值分析,搁栅间距400mm跨度3400mm根据〈〈建筑结构荷载标准> GB50009-2001可以查得材料白重如下：云南松：5— 6kN/m3 （计算过程中根据对结构有利状态,取上限值6kN/m3）, 25m澳木地板：0.2kN/mn2,胶合五夹板（杨木）：0.03kN/m2, 石膏板：14.5kN/m3,岩棉：0.5 — 2.5kN/m3.9mnff石膏板：14.5 x 0.009=0.131kN/m2,岩棉根据对结构有利状态取上限值2.5kN/m3,140m咱棉白重为了：0.14 x 2.5=0.35kN/m2.屋面非结构材作用于搁栅均布荷载（岩棉除外）：0.4 X （0.2 + 0.03+0.131）=0.144kN/m,搁栅永久荷载标准值：0.144kN/m,搁栅可变荷载标准值：2 x 0.4=0.8kN/m,3、分别确定永久荷载和可变荷载的荷载效应1 2 1 2 M GK = aG GK l ； = a 0.144 3.42 = 0.208kN /m… 1 , 1 .............................. ..V GK G GK l 0 0.144 3.4 = 0.245 kN2 2 1 2 1 2M QK =—G QK l ： = — 0.8 3.42 = 1.156kN/m 8 81 1V QK = ^G QK l 0 = j 0.8 3.4 = 1.36kN1）由可变荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力设计 值分别为了： 查表得,"=L 0, ‘G = 1 2 ‘Q = ‘Q1 = 1.4 ,那么：0( G M GK Q1M Q1K 广 0( G M GK Q M QK )= 1.0 x ( 1.2 x 0.208+1.4 x 1.156 ) =1.868 kN - m(V V ) = ( V V )0 ( G V G K Q1VQ1K ) 0( G V G K Q V QK )= 1.0 x (1.2 x 0.245+1.4 x 1.36 ) =2.198 kN2）永久荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力标准值分别为了：查表得,丫.=1.0, "=1.35, V Q = Y QI = 1.4,"0.7,那么：0( G M GK c Q M QK )=1.0 x (1.35 x 0.208+0.7 x 1.4 x 1.156) =1.414 kN - m0 ( G V GK c Q V QK )=1.0 x (1.35 x 0.245+0.7 x 1.4 x 1.36 ) =1.664 kN所以,取较大值的跨中弯矩设计值M =1.868kN・my支座边缘截面剪力设计值V=2.198 kN.3) 选择截面尺寸M 1 868 10 6 c截面抵抗矩W n = M =上868—土 = 143692 mm 3f m 13查表,选择截面尺寸为了65 X 140的截面,其W n= 212333mm3计算搁栅白重：6X0.065 X0.140+(0.4-0.065) x 0.35=0.173kN/m重新计算椽条永久荷载标准值：0.144+0.173=0.317kN/m4）重新确定永久荷载的荷载效应1 2 1 2M G K =—G GK " = — 0.317 3.42 = 0.458 kN / m8 81 1V G K=G G K10=0.317 3.4 = 0.539 kN2 25) 重新计算由可变荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力设计值分别为了：查表得,TQ ?G T2 % = ?Q1 T.4,那么：0(G M GK Q1M Q1K)= 0(G M GK Q M QK)= 1.0 x (1.2 x 0.458+1.4 x 1.156 ) =2.17 kN • m(V V ) = ( V V )0( G V G K Q1VQ1K) 0( G V G K Q V QK )= 1.0 x ( 1.2 x 0.539+1.4 x 1.36 ) =2.55 kN6) 重新计算由永久荷载弯矩控制的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力标准值分别为了：查表得,丫0=1.0, 〃G=1.35, % = % = 1.4c = 0.7,那么:0( G M GK c Q M QK )=1.0 x (1.35 x 0.458+0.7 x 1.4 x 1.156) =1.75 kN - m\ 0 ( G V GK c Q V QK )V V=1.0 x ( 1.35 x 0.539+0.7 x 1.4 x 1.36 ) =2.06 kN所以,取较大值的跨中弯矩设计值 M =2.17kN ・m 支座边缘截面剪力设计值V=2.55 kN 4、弯曲强度校核M 2.17 106 .Wn =—= —— 一=166923mm 3v 212333 f m 135、剪切强度校核6、变形强度校核 搁栅均布荷载标准值：0.317+0.8=1.117kN/m, 挠度极限'人—=冬=13.6mm 250 250足搁栅的力学要求.3 V—X ----------- 2 bd 2550 65 140 =0.42V f v 1.5MPaco 5ql384EI 5 1.117 34004 384 10000 14863333=13.08mmv 13.6mm 由以上分析可知,采用云南松,选择截面尺寸65 x 140mm 能满第三局部总结一、强度校核方法总结1. 椽条校核方法总结(1) 确定椽条为了受弯构件(2) 屋顶椽条虽然斜向布置,但是在构件设计计算中,一般仅考虑水平投影面的力学性能.根据这一条件作出椽条的受力简化图(3) 通过查表〈〈木结构设计标准> GB50005-2003表4.2得到构件使用的木材的强度等级,及该强度等级对应的木材的强度设计值.(4) 根据〈〈建筑结构荷载标准>GB50009-2001相关,查出所给材料的白重.从而确定永久荷载的标准值以及可变荷载的标准值(5) 分别确定永久荷载与可变荷载作用下弯矩和剪力的荷载效应,.(6) 按承载水平极限状态设计的方法,分别计算由永久荷载效应和可变荷载效应控制的弯矩、剪力组合的设计值.取其中的较大的弯矩和剪力值作为了荷载设计值.,一M…... ............... .............(7) 根据—V * ,对椽条进行弯曲强度校核.3 V(8) 根据；f v,对椽条进行剪力强度校核.2 bd(9) 计算椽条均布荷载的标准值,再根据切＜松］对椽条进行变形强度校核.(10) 得出结论.2. 搁栅校核方法总结(1) 确定搁栅为了受弯构件(2) 分析搁栅的受力情况,作出搁栅的受力简化图.(3) 通过查表〈〈木结构设计标准>GB50005-2003表4.2得到构件使用的木材的强度等级,及该强度等级对应的木材的强度设计值.(4) 根据〈〈建筑结构荷载标准>GB50009-2001相关,查出所给材料的白重.从而确定永久荷载的标准值以及可变荷载的标准值(5) 分别确定永久荷载与可变荷载作用下弯矩和剪力的荷载效应,.(6) 按承载水平极限状态设计的方法,分别计算由永久荷载效应和可变荷载效应控制的弯矩、剪力组合的设计值.取其中的较大的弯矩和剪力值作为了荷载设计值.,一M …. ..... .... ....... ... .........(7) 根据W V f m ,对搁栅进行弯曲强度校核.3 V …(8) 根据；f v 对搁栅进行剪力强度校核.2 bd(9) 计算搁栅均布荷载的标准值,再根据.八】对搁栅进行变形强度校核.(10) 得出结论.3. 外墙墙骨柱校核方法总结(1) 确定墙骨柱为了压弯构件(2) 分析外墙墙骨柱的受力情况,作出墙骨柱的受力简化图.(3)通过查表〈〈木结构设计标准> GB50005-2003表4.2得到 构件使用的木材的强度等级,及该强度等级对应的木材的强度设计 值.(4) 根据所给条件对墙骨柱竖向和横向荷载设计值分析,计算 弯矩设计值值.(7)根据以下公式对墙骨柱进行弯矩作用平面呢的稳定验算: Ne 0 M2=1 一 K 1- kK Ne 0Ne 0 M 0(8)得出结论.(5)根据式N M ------- + ----- V1 AA W n f m 柱进行强度验算. (6) 由公式M = Ne .+ M .对墙骨L i:计算出i 、入及中的Wf m二、截面设计方法总结(1) 确定椽条和搁栅为了受弯构件(2) 分析椽条和搁栅的受力情况,作出椽条和搁栅的受力简化图.(3)通过查表〈〈木结构设计标准> GB50005-2003表4.2得到构件使用的木材的强度等级,及该强度等级对应的木材的强度设计值.(4)试算.A、根据〈〈建筑结构荷载标准>GB50009-2001相关,查出所给材料的白重.从而确定永久荷载的标准值以及可变荷载的标准值B、分别确定永久荷载与可变荷载作用下弯矩和剪力的荷载效应.C、按承载水平极限状态设计的方法,分别计算由永久荷载效应和可变荷载效应控制的弯矩、剪力组合的设计值.取其中的较大的弯矩和剪力值作为了荷载设计值.M …石,…P根据W n =厂,算出截面抵抗矩fmE、查表,选择满足W截面的横截面尺寸,最好选择截面宽高比为了1/2--1/3 的截面.F、根据选择的截面,计算椽条和搁栅白重.G重新确定永久荷载的标准值以及可变荷载的标准值.H、分别重新确定永久荷载与可变荷载作用下弯矩和剪力的荷载效应.I、再次按承载水平极限状态设计的方法,分别重新计算由永久荷载效应和可变荷载效应控制的弯矩、剪力组合的设计值.取其中的较大的弯矩和剪力值作为了荷载设计值.,一M ,(5) 根据—< f m ,对椽条进行弯曲强度校核,如果不符合,Wn那么回到第(4)、E重新选择截面尺寸.3 V …(6) 根据；*二「V ",对椽条进行剪力强度校核,如果不符2 bd合,那么回到第(4)、E重新选择截面尺寸.(7) 计算椽条均布荷载的标准值,再根据与V版］对椽条进行变形强度校核,如果不符合,那么回到第(4)、E重新选择截面尺寸.(8) 以上条件都符合,那么得出结论.三、个人小结一周的课程设计结束了,在这次的课程设计中不仅检验了我所学习的知识,也培养了我如何去把握一件事情,如何去做一件事情,又如何完成一件事情.课程设计是我们专业课程知识综合应用的实践训练, 是一个必不少的过程.本次课程设计分别进行了椽条、搁栅以及墙骨柱的强度校核以及椽条与搁栅的截面设计.通过本次课程设计,我对于椽条、搁栅及墙骨柱强度校核的方法有了更深刻的认识.也对椽条搁栅的截面设计有了进一步的了解.也学会了更好把所学的知识运用到实践中.一件事做过了,并且有收获了,那么这便是成功.我想在这个过程中,我的确得到了东西.本次课程设计,我是成功的.。
木结构框架抗侧力预估值计算书
木结构框架抗侧力预估值计算书1.计算说明梁柱式木结构框架中，柱截面280mm ×230mm ，梁截面280mm ×180mm ，支撑截面135mm ×105mm ，梁柱、柱底连接螺栓直径14mm d =，支撑与梁、柱连接螺栓直径12mm d =。
当木构件最小厚度、螺栓的端距、边距及栓距等满足《木结构设计规范》GB50005-2003要求时，螺栓连接顺纹受力的每一剪切面的设计承载力按v v N k d =计算14mm d =，2v v 7.514 4.65kN N k d ==⨯=；12mm d =，2v v 7.512 3.42kN N k d ==⨯=。
由于是双剪，每一个螺栓可提供的最大剪力14mm d =，v 2=9.30kN N N =；12mm d =，v 2=6.84kN N N =。
2.梁柱式木结构框架（图1）图1 梁柱式木结构框架示意图在梁端加1kN 推力，结构的内力图如图2所示。
图2 弯矩图①按梁端螺栓群（图3）抗弯考虑（图中虚线为各螺栓的力臂）图3 梁柱节点处螺栓布置图8个螺栓可以抵抗的弯矩49.300.044849.300.0910 5.05kNmM=⨯⨯+⨯⨯=对梁柱式木结构框架，在梁端加1kN推力，梁端弯矩为0.48kNm此时，结构可承载的最大推力值5.05=10.5kN0.48F=。
②按柱底抗剪考虑两柱底共32个螺栓抗剪，可以抵抗的剪力329.30=297.6kNV=⨯此时，结构可承载的最大推力值=297.6kNF V=。
取①②两种情况推力较小值，梁柱式木结构框架的最大推力为10.5kN。
3.交叉支撑木框架（图4）图4 交叉支撑木框架示意图在梁端加1kN推力，结构的内力图如图5、图6所示。
图5 弯矩图图6 轴力图①按梁端螺栓群抗弯考虑8个螺栓可以抵抗的弯矩49.300.044849.300.0910 5.05kNmM=⨯⨯+⨯⨯=对交叉支撑木结构框架，在梁端加1kN推力，梁端弯矩为0.03kNm此时，结构可承载的最大推力值5.05=168.3kN0.03F=。
《木屋架计算》课件
美观性原则
结构设计应考虑外观的美观性，与周围环境 和建筑风格相协调。
结构形式与选型
三角形木屋架
适用于跨度较小、荷载 较轻的建筑，结构简单
、受力明确。
梯形木屋架
适用于跨度较大、荷载 较重的建筑，承载能力
较高。
组合式木屋架
由多个三角形或梯形木 屋架组合而成，适用于 大型和复杂的建筑结构
。
其他形式
根据具体需求和条件， 还可以选择其他适合的 结构形式，如弧形木屋
试验验证法
通过实际加载试验，观察木屋架 在承受不同载荷时的变形和破坏 情况，从而确定其实际承载能力 。
承载能力影响因素
木材种类和等级
不同种类和等级的木材，其力学性能和耐久 性不同，对木屋架的承载能力有显著影响。
Hale Waihona Puke 连接方式和构造措施木屋架的连接方式和构造措施对整体稳定性有重要 影响，合理的连接方式和构造措施可以提高木屋架 的承载能力。
精确加工制作
采用先进的木工机械和工具，严格按照设计图纸进行 加工制作，确保木屋架的尺寸和形状符合要求。
强化质量检测
对木屋架的各个部位进行严格的质量检测，包括木材 的材质、尺寸、连接件等，确保质量达标。
验收标准与方法
结构稳定性
检查木屋架的整体结构和支撑体系，确保其能够承受设计载荷并保持稳定。
尺寸精度
工具准备
准备齐全的施工工具和设备， 如木工锯、刨、钻、锤等，确 保设备的性能良好。
施工现场准备
清理施工现场，确保地面平整 、无障碍物，为木屋架的安装
提供良好的作业环境。
施工流程
构件加工
按照设计图纸，对木材进行切 割、刨光、钻孔等加工，制作 出合格的木屋架构件。
活动板房基础计算书
活动板房基础计算书
一、活动板房基本性能指标
（1）基本结构尺寸：活动板房的长度为15m，宽度为7m，高度为3m；
（2）入口尺寸：活动板房的每一面都有一个入口，入口尺寸为
2.5m*2.5m；
（3）承载力：活动板房的承载力为：纵向承载力≥120KN/m，横向承
载力≥70KN/m；
（4）隔声阻挡：活动板房内声音衰减至15dB以内；
（5）防火等级：活动板房的防火等级为A级；
（6）防水等级：活动板房的防水等级为B级；
（7）耐寒性：活动板房能够承受-30℃的低温环境；
（8）耐风压：活动板房能够承受阵风压力为：24KN/m2；（9）抗震性：活动板房抗震等级为7；
（10）材料特性：活动板房采用钢制建筑面料结构，层间用保温材料
嵌入，有效防止密封性能受到损坏；
（11）维护性：活动板房使用寿命长，可实现20-30年的使用寿命。
二、活动板房基础计算
（1）基础沉降量计算：
a.基础处受力情况与地下水位：根据活动板房的实际使用情况，活动板房基础处受力情况下，其地基埋深3m，地下水位为3m，活动板房基础高出地面1m。
农村自建别墅全套图纸和预算表
农村自建别墅全套图纸和预算表总建筑面积平米，总共需要40万元。
详细说明：一.基础1.混凝土垫层：（外墙中心线+内墙净长线）*垫层厚度*垫层厚度*单价= 元。
2.混凝土基础：（外墙中心线+内墙净长线）*基础横截面面积*单价= 元。
3.基础钢筋：基础内实际钢筋重量*单价= 元。
二.主体结构1.主体混凝土：（框架柱实际体积+框架梁实际体积+有梁板实际体积+屋面板）*单价= 元。
2.主体钢筋：框架梁、柱、板中钢筋实际重量*单价= 元。
3.混凝土空心砌体（内、外墙实际体积-梁、柱所占部分-门窗所占部分）*单价= 元。
三.外墙1.砂浆找平层：（外墙实际面积-外门面积-窗面积）*单价= 元。
2.腰线：腰线实际长度*单价= 元。
3.外墙面砖：外墙面砖实际面积*单价= 元。
4.外墙涂料：（外墙实际面积-外门面积-窗面积-外墙面砖面积）*单价= 元。
四.内墙1.砂浆找平层：（内墙墙面实际面积-外门面积-内门面积*2-窗面积）*单价= 元。
2.内墙涂料：（非防水房间内墙墙面实际面积-非防水房间门窗面积）*单价= 元。
3.涂刷型防水层：（防水层实际高度*防水房间周长-防水高度以下部分门窗所占面积）*单价= 元。
4.墙砖：（防水房间内墙墙面实际面积-防水房间门窗面积）*单价= 元。
五.楼地面1.混凝土垫层：房间墙间净面积*厚度*单价= 元。
2.普通地砖：非防水房间墙间净面积*单价= 元。
3.防滑地砖：防水房间墙间净面积*单价= 元。
4.涂刷型防水层：防水房间墙间净面积*单价= 元。
六.天棚1.轻钢龙骨吊顶：房间墙间净面积*单价= 元。
2.涂料：房间墙间净面积*单价= 元。
七.屋面1.保温层：屋面实际面积（斜面积）*单价= 元。
2.防水卷材层：屋面实际面积（斜面积）*搭接增加系数*单价= 元。
3.沥青瓦：屋面实际面积（斜面积）*搭接增加系数*单价= 元。
八.门窗1.门：门洞口实际面积*单价= 元。
2.窗：窗洞口实际面积*单价= 元。
最全木结构计算
最全木结构计算木结构计算是指对木质结构的设计和计算过程。
木结构广泛应用于建筑领域，具有轻质、高强度、耐用等优点。
本文将从设计原则、计算方法和例子等方面介绍木结构计算。
首先，设计原则是进行木结构计算的基础。
木结构的设计原则包括：遵循力学平衡原理，确保结构的稳定性和安全性；合理利用材料，减小结构的重量；考虑木材的湿度因素，避免因湿润而导致木材变形和腐朽；考虑结构的施工和维护过程，确保结构的可持续发展。
其次，在进行木结构计算时，需要采用一定的计算方法。
常见的计算方法有静力学方法和有限元方法。
静力学方法适用于简单木结构的计算，例如梁、柱等。
有限元方法适用于复杂木结构的计算，例如悬挂结构、曲面结构等。
计算方法需要考虑结构的荷载、约束和形状等因素，以确定结构的稳定性和强度。
最后，以下是一个例子，展示了如何进行木结构计算。
假设有一个木制的桌子，长度为1.5米，宽度为0.8米，高度为0.7米。
现在需要计算该桌子的强度。
首先，需要确定桌子的荷载。
假设桌子上放置一个重量为50千克的物体，并假设该物体均匀分布在桌子的面积上。
则桌子的荷载为50千克除以桌子的面积，即50千克除以1.5米乘以0.8米，约为41.67千克/平方米。
______然后，需要计算木柱和木板的强度。
根据静力学方法，木柱的强度需要满足荷载的承载能力和木材的强度。
木板的强度需要满足荷载的承载能力和木材的弹性模量。
最后，根据木柱和木板的强度计算结果，确定桌子的总强度。
根据设计原则，桌子的总强度应该足够满足荷载的要求，并避免出现结构的破坏和变形。
综上所述，木结构计算是对木质结构进行设计和计算的过程。
设计原则和计算方法是进行木结构计算的基础。
通过合理确定荷载和结构，可以保证木结构的稳定性和强度。
通过以上例子，可以清楚地了解木结构计算的过程。
2-6 木结构计算 2-1 荷载与结构静力计算表 2-2 建筑地基基础计算
2-6 木结构计算12-6-1 木结构计算用表1．承重结构构件材质等级（表2-97）承重结构构件材质等级表2-97注：1．屋面板、挂瓦条等次要构件可根据各地习惯选材，不统一规定其材质等级。
2．本表中的材质等级系按承重结构的受力要求分级，其选材应符合《木结构设计规范》GBJ 5-88材质标准的规定，不得用一般商品材等级标准代替。
2．常用树种木材的强度设计值和弹性模量（表2-98）常用树种木材的强度设计值和弹性模量（N/mm2）表2-98注：1．对位于木构件端部（如接头处）的拉力螺栓垫板，其计算中所取用的木材横纹承压强度设计值，应按“局部表面及齿面”一栏的数值采用。
木材树种归类说明见《木结构设计规范》附录五。
2．当采用原木时，若验算部位未经切削，其顺纹抗压和抗弯强度设计值和弹性模量可提高15%。
1因新的木结构设计规范尚未出版，此处仍按“木结构设计规范”（GBJ 5-88）编写。
3．当构件矩形截面短边尺寸不小于150mm时，其抗弯强度设计值可提高10%。
4．当采用湿材时，各种木材横纹承压强度设计值和弹性模量，以及落叶松木材的抗弯强度设计值宜降低10%。
5．在表2-99所列的使用条件下，木材的强度设计值及弹性模量应乘以该表中给出的调整系数。
木材强度设计值和弹性模量的调整系数表2-99验算。
2．当若干条件同时出现，表列各系数应连乘。
木材强度检验标准见表2-100。
木材强度检验标准表2-100注：1．检验时，应从每批木材的总根数中随机抽取3根为试材，在每根试材髓心以外部分切取3个试件为一组，根据各组平均值中最低的一个值确定该批木材的强度等级。
2．试验应按现行国家标准《木材物理力学性能试验方法》进行。
并应将试验结果换算到含水率为12%的数值。
3．按检验结果确定的木材强度等级，不得高于表2-98中同树种木材的强度等级。
对于树名不详的木材，应按检验结果确定的等级，采用表2-98中该等级B的设计指标。
3．新利用树种木材的强度设计值和弹性模量（表2-101）新利用树种木材的强度设计值和弹性模量（N/mm2）表2-101注：杨木和拟赤杨的顺纹强度设计值和弹性模量可按TB11级数值乘以0.9采用；横纹强度设计值可按TB11级数值乘以0.6采用。
完整木结构计算
!-最全2-6木构造计算12-6-1 木构造计算用表1．承重构造构件材质等级（表2-97 ）承重构造构件材质等级表 2-97项次构件种类材质等级1受拉或拉弯构件I2受弯或压弯构件II3受压构件及次要受弯构件（如吊顶小龙骨等）III注： 1．屋面板、挂瓦条等次要构件可依据各地习惯选材，不一致规定其材质等级。
2．本表中的材质等级系按承重构造的受力要求分级，其选材应切合《木构造设计规范》 GBJ 5-88 材质标准的规定，不得用一般商品材等级标准取代。
2．常用树种木材的强度设计值和弹性模量（表2-98 ）常用树种木材的强度设计值和弹性模量（ N/mm2）表 2-98顺纹抗顺纹顺纹横纹承压 f c,90弹性强度组抗弯压及承局部表拉力螺合用树种抗拉抗剪全表模量等级别m压面及齿栓垫板f ft f v面Ef c面下边TC17A柏木171610 1.72.33.54.610000 B东北落叶松159.5 1.6TC15A铁衫、油杉15139 1.62.13.14.210000 B鱼鳞云杉、西南云杉129 1.5A油松、新疆落叶松、128.5 1.510000云南松、马尾松TC1313 1.9 2.9 3.8红皮云松、丽江云B108.0 1.49000杉、红松、樟子松TC11A西北云杉、新疆云杉11107.5 1.41.82.73.69000 B杉木、冷杉107.0 1.3TB20-栎木、青冈、稠木201812 2.8 4.2 6.38.412000 TB17-水曲柳171611 2.4 3.8 5.77.6110001因新的木构造设计规范还没有第一版，此处仍按“木构造设计规范”（GBJ 5-88）编写。
!-TB15 - 锥栗（拷木）、桦木1514 6.210000注：1．对位于木构件端部（如接头处）的拉力螺栓垫板，其计算中所取用的木材横纹承压强度设计值，应按“局部表面及齿面”一栏的数值采纳。
木材树种归类说明见《木构造设计规范》附录五。
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众安 余姚金型二路北侧 B+C地块项目综合楼 结 构 计 算 书 设计：_____________________
校对：_____________________
审核：_____________________
日期：_____________________
第一部分 结构计算总体介绍 一、项目基本情况 本工程位于浙江余姚金型二路北侧，为地上二层结构。房屋由防震缝分为 五个区域，Ⅰ区及Ⅲ区为木结构；局部沙盘展区及八角休息室为钢结构；专用 变配电所为混凝土结构。地上木结构部分总建筑面积865.0平米，最高的屋面 距室外地面高度为14.034m，主屋面至室外地面13.037m，房屋高度为10.933m。 二、本结构设计主要依据的规范（规程） 《建筑结构可靠度设计统一标准》 （GB50068—2001） 《建筑结构荷载规范》（2006版） （GB50009—2001） 《木结构设计规范》（2005版） （GB50005—2003） 《混凝土结构设计规范》 （GB50010—2002） 《建筑抗震设计规范》 （08版） （GB50011—2001） 《钢结构设计规范》 （GB50017—2003） 《木结构设计手册》（第三版） 三、基本荷载 1、 恒荷载 恒荷载按照建筑做法及实际材料计算。 2、 活荷载 不上人屋面 0.5 kN/m2 基本雪压 0.3kN/m2 基本风压 0.50kN/m2 楼面 2.0 kN/m2 四、地震作用 该场地位于浙江余姚，场地设防烈度为6度，地面加速度0.05g，Ⅲ类场地，特征周期0.45s，地面粗糙度B类。 五、材料 1、 规格材：有木材认证机构的质量认证记号，墙骨柱木材采用Ⅴ级及以上级,窗过梁及屋面搁栅木材达到Ⅲc及以上。 材料名称 解释 含水率 SPF 进口云杉、松、冷杉结构材统称，强度等级TC11 ≤18
CCA SPF经防腐处理后的木材，强度等级TC11 ≤18
LVL 胶合高强工程木 ≤18
OSB 木基结构板材 ≤18
2、螺栓：4.8级/8.8级普通螺栓；锚栓：材料为Q235。 3、SPF材料力学性能：抗弯强度设计值fm=9.4MPa；顺纹抗压及承压强度设计值为fc=12MPa；顺纹抗拉强度设计值ft=4.8MPa；顺纹抗剪强度设计值fv=1.4MPa；弹性模量E=9700MPa。 4、LVL材料力学性能：抗弯强度设计值fm=36.5MPa；顺纹抗压及承压强度设计值为fc=33.6MPa；顺纹抗拉强度设计值ft=4.8MPa；顺纹抗剪强度设计值fv=3.65MPa；弹性模量E=14000MPa。 六、 计算方式 木结构部分按照木结构设计的基本概念手算,楼面桁架和屋面桁架采用MITEK软件辅助设计。 本计算书仅对典型构件进行设计验算。 第二部分 木结构部分计算
一．项目资料 本工程平立面图纸如下 该建筑的外墙和部分内墙的墙面板采用剪力板加石膏板的组合墙面，局部采用双层剪力板,其余墙体的墙面板均采用石膏板墙面。 名称 自重 石板瓦 油毡防水层 11.9mmOSB板 15.1mmOSB板 屋架间距610mm 15mm石膏天花板 保温棉 楼面搁栅 38x140间距406@墙骨柱 12mm石膏板 9.5mm石膏板
0.96KN/m2 0.050KN/m2 0.075 KN/m2 0.09 KN/m2 0.15 KN/m2 0.15 KN/m2 0.075 KN/m2 0.5KN/m2 0.070 KN/m2 0.125 KN/m2 0.09 KN/m2 二、荷载计算 Ⅰ区进行设计
1． 永久荷载 （1） 屋盖荷载标准值 石板瓦 0.96KN/m2 防水卷才 0.05KN/m2 11.9mmOSB板 0.075KN/m2 38*38木龙骨 0.012 KN/m2 屋架间距@610 0.15KN/m2 10厚松木企口板檐口吊顶 0.05KN/m2 屋盖保温棉 0.075KN/m2 其他 0.03 KN/m2 总计： 1.4KN/m2 （2） 楼面荷载标准值(室内部分) 装修层 0.20 KN/m2 40mm厚找平层 0.80KN/m2 铁丝网 0.075 KN/m2 15.1mm楼面板 0.09 KN/m2 平行弦桁架 0.5KN/m2 15mm石膏天花板 0.15 KN/m2 吊顶及管道 0.5 KN/m2 其他 0.03 KN/m2 总计： 2.35KN/m2 （3） 外墙荷载标准值 砂岩板 0.50KN/m2 砂浆层 0.4 0KN/m2 9.5mmOSB板 0.15KN/m2 15mm石膏板 0.15 KN/m2 38mmx140mm间距406mm墙骨柱 0.070 KN/m2 外墙铁丝网 0.075 KN/m2 墙体保温棉 0.050 KN/m2 其他 0.030 KN/m2 总计： 1.43KN/m2 （4） 内墙荷载标准值 15mm石膏板(双层) 0.30 KN/m2 38mmx89mm间距@406mm墙骨柱 0.06 KN/m2 墙体保温棉 0.050 KN/m2 其他 0.030 KN/m2 总计： 0.44KN/m2 可变荷载 （1） 雪荷载标准值：sk=μrs02 （2） 屋面活荷载标准值：不上人屋面，活荷载为0.5 KN/m2 （3） 楼面活荷载标准值：楼面活荷载为2.0 KN/m2 （4） 风荷载标准值为：ωk=βzμsμzω0 式中 βz ———风振系数，取1.0； μs ——— μz ———风压高度变化系数， B类地面粗糙度，离地面10.933米处，取1.03； ω0———基本风压，为0.50KN/m2； ωk=βzμsμzω0=1.0xμs =0.515μs (kpa) 1)屋盖水平风荷载 横向：F2-H=[（0.41+0.26）x(4.2/2+0.575)+(0.26-0.07)xsin26.57°x3.06] X20.2=41.4KN 纵向：F2-Z=（0.41+0.26）x[(4.2/2+0.575)+ 3.06/2]x12.24=34.48KN 2)屋盖竖向风荷载 F2-up°x20.2=38.4KN 3)楼盖水平向风荷载 横向：F1-H=（0.41+0.26）x(4.2/2+4.35/2)x20.2=57.8KN 纵向：F1-Z=（0.41+0.26）x(4.2/2+4.35/2)x12.24=35.06KN 4)地震作用 Fi=GiHi/∑GjHj [FEK(1-δn)]= GiHi/∑GjHjα1Geq（1-δn） 式中α1 ———水平地震影响系数； α1=（Tg/T）rη2αmax其中Tg =0.45，η2=1.0 T=0.05H0.750.75 0.1δn－顶部附加地震作用系数，δn＝0.0 Geq－结构等效总重力荷载。 屋盖自重：Groof 楼面自重：Gfloor 二层楼层墙体自重：G2 一层楼层墙体自重：G1 屋盖质点自重：G2-eq = Groof +0.5* Aroof *0.3+0.5* G2
=569.24+0.5*406.6*0.3+0.5*776.44=1018.45KN
楼盖质点自重：G1-eq = Gfloor +0.5* Afloor *2.0+0.5* (G2+ G1) =892.53+0.5*379.8*2.0+0.5*(776.44+709.11)=1825.21KN 结构等效总重力荷载：Geq =0.85* (G1-eq+ G2-eq) =0.85*(1018.45+1825.21)=2417.11KN Fek=0.04*2417.11=96.68KN F2-eq =1018.45*10.655*96.68/(1018.45*10.655+1825.21*3.9)=58.38KN F1-eq =1825.21*3.9*96.68/(301.31*7.767+1042.42*3.9)=37.3KN 由此可见，对于Ⅰ区屋盖水平荷载，本结构横向纵向均由地震控制，对于楼盖水平荷载，本结构横向由风荷载控制，纵向由地震控制。 Ⅲ区进行设计
风荷载及地震作用计算如下，其他参数同Ⅰ区 （5） 风荷载标准值为：ωk=βzμsμzω0 式中 βz ———风振系数，取1.0； μs ——— μz ———风压高度变化系数， B类地面粗糙度，离地面9.755米处，取1.0； ω0———基本风压，为0.50KN/m2； ωk=βzμsμzω0=1.0xμs =0.50μs (kpa) 1)屋盖水平风荷载 横向：F2-H=[（0.4+0.25）x(3.5/2+0.575)+(0.25-0.07)xsin26.57°x3.26] X31.82=56.4KN 纵向：F2-Z=（0.4+0.25）x[(3.5/2+0.575)+ 3.26/2]x16.345=42.02KN 2)屋盖竖向风荷载 F2-up°x31.82=73.67KN 3)楼盖水平向风荷载 横向：F1-H=（0.4+0.25）x(3.5/2+4.35/2)x31.82=81.18KN 纵向：F1-Z=（0.4+0.25）x(3.5/2+4.35/2)x16.345=41.7KN 4)地震作用 Fi=GiHi/∑GjHj [FEK(1-δn)]= GiHi/∑GjHjα1Geq（1-δn） 式中α1 ———水平地震影响系数； α1=（Tg/T）rη2αmax其中Tg =0.45，η2=1.0 T=0.05H0.750.75 0.1δn－顶部附加地震作用系数，δn＝0.0 Geq－结构等效总重力荷载。 屋盖自重：Groof 楼面自重：Gfloor 二层楼层墙体自重：G2 一层楼层墙体自重：G1