塔吊基础抗倾覆验算
1#、2#塔吊倾覆计算：
已知：Fh1=22.8KN 、Fv1=684.5KN、M1=2152KN*m Fh2=97KN 、Fv2=624.5KN、M1=2695KN*m
单桩抗拔承载力特征值为R=500KN
解：假设以A桩为整体倾覆转动总计算
倾覆方程为：M0V1=M1+Fh1*2=2197KN*m
M0V2=M2+Fh2*2=2889KN*m
抗倾覆方程为：MX1=（Fh1+Gk）*1.5+2*R*3
=1.5*(22.8+6*6*2.5*25)+2*500*3
=6409.2KN*m>M0V1=2197KN*m
MX2=（Fh2+Gk）*1.5+2*R*3
=1.5*(97+6*6*2.5*25)+2*500*3
=6520.5KN*m>M0V2=2889KN*m 1#、2#塔满足抗倾覆要求。
3#塔吊倾覆计算：
已知：Fh1=22.8KN 、Fv1=684.5KN、M1=2152KN*m Fh2=97KN 、Fv2=624.5KN、M1=2695KN*m
单桩抗拔承载力特征值为R=500KN
解：假设以A桩为整体倾覆转动总计算
倾覆方程为：M0V1=M1+Fh1*1.3=2181KN*m
M0V2=M2+Fh2*1.3=2821KN*m
抗倾覆方程为：MX1=（Fh1+Gk）*1.3+2*R*2.6
=1.3*(22.8+6*6*2.5*25)+2*500*2.6
=5554.64KN*m>M0V1=2197KN*m
MX2=（Fh2+Gk）*1.3+2*R*2.6
=1.3*(97+6*6*2.5*25)+2*500*2.6
=5651.1KN*m>M0V2=2889KN*m 3#塔满足抗倾覆要求。
插筋计算：
已知：单桩抗拔力特征值为R=500KN，单桩上插筋为628。解：628受拉承载力为N=3*300N/㎜2*615㎜2
=1107000N=1107KN>R=500KN
因此插筋强度满足要求。
塔吊计算书
QTZ80塔吊格构基础设计计算书 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ80； 塔吊自重Gt：490kN； 最大起重荷载Q：60kN； 塔吊起升高度H：40.50m； 塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm； 格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14； 3、基础参数 桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m； 桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400； 桩钢筋直径：25mm； 承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm； 承台箍筋间距：200mm； 4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm； 非工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；
额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m； 工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2， 额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN； 作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb 挡风系数Φ=0.46； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算
塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔吊的稳定性验算
塔吊的稳定性验算 塔吊抗倾覆稳定性校核应遵照GB3811—83“起重机设计规范”中的有关规定进行。 1.无风、静载稳定性校核 验算工况是：起重臂处于最大幅度位置（对于小车变幅起重臂小车位于最大幅度），起重臂指向下坡方向，无风，起重机静置并负有额定载荷， 塔式起重机无风静载工况下抗倾覆稳定性按下式验算： 0.95M K——K L M L——M D≥0 式中M K——由塔吊自重及压重产生的稳定力矩； M L——塔吊负载对倾覆边的力矩； K L——载荷系数，查GB3811—83，取为1.4； M D——由坡度因素而产生的倾覆力矩。 2.有风、动载稳定性校核 验算工况是，起重臂处于最大幅度位置（对于小车变幅臂架，小车位于最大幅度），风从平衡臂吹向起重臂，塔式起重机负有额定荷载并正在工作中。 塔吊有风动载工况下的抗倾覆稳定性按下式验算： 0.95M K——K L M L——M W——M D≥0 式中M K——由塔吊重及压重产生的稳定力矩；
K L——载荷系数，查GB3811—83，取为1.15； M L——由起重机额定载荷产生的倾覆力矩； M W——由作用于塔吊各部的风荷及作用于荷载迎风面的风荷所产生的倾覆力矩； M D——由工作机构工作、起、制动以及风荷动力作用、坡度因素而产生的倾覆力矩。 3.突然卸载（或吊具脱落）稳定性校核 验算工况是，起重臂仰起处于最小幅度（对于小车变幅起重臂，小车位于臂根处），风从起重臂吹向平衡臂，塔式起重机突然卸载或吊具突然脱落。 在此工况下，塔吊抗倾覆稳定性按下式验算 0.95M K——M O——M W——M D≥0 式中M K——由塔吊自重及压重产生的稳定力矩； M O——由于突然卸载而造成的倾覆力矩，查GB3811-83，可大 致取为0.2Q H L(Q H为额定载荷，L为幅度)； M W——由作用于塔吊各部的风荷所产生的倾覆力矩； M D——由于坡度等因素而造成的倾覆力矩。 4.安装状态时稳定性校核 上回转塔吊在塔身立起后的稳定性按下式验算 P w1h≤0.95CP G 式中P w1——工作状态最大风力（N）；
塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m， 塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.5m，起重：6T 自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m， 最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m， 钢筋级别:三级钢。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN； G──基础自重 G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m； e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。 经过计算得到: 有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa； 偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。 三、地基承载力验算 依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 ○1基础计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m， 自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400， 基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=600kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k ＝G＋Q＝600＋60＝660kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax ＝960kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷； G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×5.5×5.5×1=756.25kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！
四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W 式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ； M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值： P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPa P kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ； 地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！
塔吊基础承载力及稳定性计算书
塔吊基础承载力及稳定性计算书 一、工程概况 嘉兴市清华长三角研究院创业大厦工地拟采用QTZ63型塔吊。工地南侧塔吊高度为120M，北侧塔吊高度为40M。 根据使用说明书中提供的数据：QTZ63型塔吊最大起重矩为630KNM，塔机自重38T。当采用5×5M×1.350M基础时，基础顶面所受弯矩M=1252.4KNM，基础所受垂直荷载N1=473KN，基础砼重N2=800KN，受力情况见图（A）、（B） 根据对基础地耐力要求，若采用浅基大板基础（即5×5M×1.350M 砼基础），地耐力应不低于140KPa，而本工程塔基所处土层③层提供的地耐力为70KPa，不满足，因此考虑采用桩基础。为此需对桩基支承的大板基础进行桩基强度验算及抗倾覆稳定性计算。 计算依据：《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94国标） 《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003省标）二、塔吊基础设计参数： 塔吊基础剖面见图（C） 塔吊桩基础采用直径600㎜的钻孔灌注桩的有效长度为16.55M，桩穿越如下土层（按J7钻孔）：③a(厚1.18M)、③（厚6.80）、 ③b（厚4.50）和⑤2-1（厚4.7M）。钻孔桩配筋：主筋Ф14Ф16， 箍筋Ф10＠300，采用C30砼。 根据地质报告（浙江省工程勘察院《浙江清华长三角研究院院区北区创业大厦岩土工程勘察报告》），桩基所穿越土层的力学参数， Ra=U∑ψsia q sia L i+A q pa =0.6×3.14(1×12×1.18+1×7×6.80+1×14×4.50+1×27×4.07)+3.14×0.32×2000 =442.08+565.2 =1007.28KN
塔式起重机基础知识汇总(整理版)
塔式起重机基础知识汇总 塔式起重机的技术性能是用各种参数表示的，其主要参数包括幅度、起重量、起重力矩、自由高度、最大高度等；其一般参数包括：各种速度、结构重量、尺寸、尾部尺寸及轨距轴距等，下面分别简述： 一、幅度： 幅度是从塔式起重机回转中心线至吊钩中心线的水平距离，通常称为回转半径式工作半径。 二、起重量 起重量是吊钩能吊起的重量，其中包括吊索、吊具及容器的重量，起重量因幅度的改变而改变，因此每台起重机都有自己本身的起重量与起重幅度的对应表，俗称工作曲线表。 起重量包括两个参数：即最大起重量及最大幅度起重量。 最大起重量由起重机的设计结构确定，主要包括其钢丝绳、吊钩、臂架、起重机构等。其吊点必须在幅度较小的位置。 最大幅度起重量除了与起重机设计结构有关，还与其倾翻力矩有关，是一个很重要的参数。 塔式起重机的起重量是随吊钩的滑轮组数不同而不同。一般两绳是单绳起重量的一倍，四绳是两绳起重量的一倍等等。可根据需要而进行变换。 为了防止塔式起重机起重超过其最大起重量，所有塔式起重机都安装有重量限制器，有的称测力环，重量限制器内装存有多个限制开关，除了限位塔机最大额定重量外，在高速起吊和中速起吊时，也可进行重量限制，高速时吊重最轻，中速时吊重中等，低速时吊重最重。. 三、起重力矩 起重量与相应幅度的乘积为起重力矩，过去的计量单位为TM，现行的计量单位为KNM，1TM等于10KNM。 额定起重力矩量是塔式起重机工作能力的最重要参数，它是防止塔机工作时重心偏移，而发生倾翻的关键参数。由于不同的幅度的起重力矩不均衡，幅度渐大，力矩渐小，因此常以各点幅度的平均力矩作为塔机的额定力矩。 塔式起重机的起重量随着幅度的增加而相应递减，因此，在各种幅度时都有额定的起重量，不同的幅度和相应的起重量连接起来，就绘制成起重机的性能曲线图，使操作人员一看明了不同幅度下的额定起重量，防止超载。 一般塔式起重机可以安装几种不同的臂长，每一种臂长的起重臂都有其特定的起重曲线，不过差别不大。 为了防止塔机工作时超力矩而发生安全事故，所有塔机都安装了力矩限位器，其工作原理是当力矩增大时，塔尖的主肢结构会发生弹性形变而触发限位开关动作，力矩
塔吊基础验算报告
一、工程概况： 本工程为世纪花园C区多层住宅楼，位于哈尔滨市江北新城区。 该工程基础采用静压预应力混凝土薄壁管桩，砖混结构，垂直运输用具采用哈尔滨东建机械公司生产的QTZ400型塔式起重机。 二、吊车简介： 哈尔滨东建机械公司生产的QTZ400塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转、液压顶升式起重机，其臂长为40m，最大起重力矩294KN·M(30t·m)，塔机独立使用时起升高度最大为28m，使用附着杆后最大起升高度为80m。 起重机的设计参数 三、塔吊的基础位置及详图 塔吊位置见附图（1）。塔吊基础底标高为-2.0m，基础形式原说明书为条型梁基础，考虑到江北风荷栽比较大，地基土质松散（多数表面为回填土）为保证安全改为静压预应力薄壁管+筏片式基础，基础厚600mm，砼为 C30，含有2根交叉L-1梁，梁尺寸为宽×高 600×900mm。（静压桩R300MM，桩长度打入深度参照相临楼基础）。 该基础的详图见下图。 上下各4根φ12 吊车基础平面图 四、塔吊基础验算： G：基础承受的回填土的荷栽，因为本基础不回填土方，所以可省略不记； f ：基础桩承承载力，根据设计参考单庄承载力600 KN； 3、验算： N+G=280 KN f *A=600 KN/ 单庄 *5 根=3000 KN ∵f *A >N +G基础的整体刚度较好，可以均匀受力 ∴本基础满足塔吊垂直荷栽的使用要求。 （二）基础承受吊车水平荷载的验算 1、前提：⑴地脚螺栓与砼基础结合牢固；⑵基础所受水平荷载由单个梁承受；⑶不考虑梁内配筋。 2、基本公式：砼梁验算 V≤0.3fcbh0 螺栓验算 V0≤f vb *A 3、基本数据： V ：吊车作用于基础的水平荷载，据前表得60.5KN； V0 ：单个螺栓承受的吊车水平荷载，即V/16=3.8KN； f vb ：螺栓抗剪设计强度，查表得170N/mm2； fc ：砼的抗压设计强度，查表得14.5 N/mm2（因砼为C30）； A：螺栓截面积，为122 *3.14=452.16 mm2 b ：梁的宽度，这里取900mm； h0 ：梁的有效高度，这里取575mm。
塔吊基础种类与计算书
7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算
一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。
塔吊基础计算书
天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m， 自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=357.7kN； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:
塔吊最远起重计算
塔吊稳定性验算 塔吊稳定性验算可分为有荷载时和无荷载时两种状态。 一、塔吊最远起重状态下稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: K 1 ----塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G----起重机自重力(包括配重，压重),G=771.00(kN)； c----起重机重心至旋转中心的距离,c=0.50(m)； h 0----起重机重心至支承平面距离, h =55.00(m)； b----起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q----最大工作荷载,Q=10.00(kN)； g----重力加速度(m/s2),取g=9.81； v----起升速度,v=0.50(m/s)； t----制动时间,t=3.00(s)； a----起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=50.00(m)；
W 1----作用在起重机上的风力,W 1 =5.00(kN)； W 2----作用在荷载上的风力,W 2 =1.00(kN)； P 1----自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P 1 =70.00(m)； P 2----自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P 2 =2.50m)； h----吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=108.50(m)； n----起重机的旋转速度,n=0.80(r/min)； H----吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝106.00(m)； α----起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.00(度)。 经过计算得到： K 1 =1/[10.00×(50.00-2.50)]×{771.00×[0.50-55.00×sin0.00+2.50]-[10.00×0.50×(50.00-2.50)/(9.81×3.00)]-5.00×70.00-1.00×2.50-[(10.00×0.802×50.00×108.50)/(900-106.00×0.802)]} =4.02 "塔吊最远荷载1T时，稳定安全系数满足要求!" 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。 1、基础外型： 基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。 2、荷载： a：砼体积及自重F G（KN）。 F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KN b：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。 按TC5013说明书： F v=1.2×113.2=135.8t=1358KN c：F h作用于基础顶面的水平力设计值F h（KN）， 根据TC5013说明书：P2=7.74t，F h=1.2×P2=9.3t=93KN d：M作用于基础顶面的力矩设计值（KN·m） 根据TC5013说明书：M1=216.5t·m， 所以设计值M=1.2×216.5=259.8t·m=2598KN·m 3、基础地基承载力验算： 整体式基础承受基础底面压力应符合：P≤f P——基础底面处的平均压力设计值 f——基础承载力设计值，由于塔吊基础底位于-7.8m处，根据工程地质勘察报告f=150kpa P=（F v+F G）/A=（1012.5+1358）/（5×5）=94.82 KN/m2=94.82 kpa ∴P
塔吊基础验算报告
、工程概况: 本工程为世纪花园 C 区多层住宅楼，位于哈尔滨市江北新城区。 该工程基础采用静压预应力混凝土薄壁管桩，砖混结构，垂直运输用具采用哈尔滨东建机械公司生产的 QTZ400 型塔式起重机。 二、吊车简介： 哈尔滨东建机械公司生产的 QTZ400塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转、液压顶升式起重机，其臂长为 40m ，最大起重力矩 294KN ? M （30t ? m ），塔机独立使用时起升高度最大为 28m ，使用附着杆后最大起升高度为 80m 。 起重机的设计参数 三、塔吊的基础位置及详图 塔吊位置见附图（1）。塔吊基础底标高为 -2.0m ，基础形式原说明书为条型梁基础，考虑到江北风荷栽比较大， 地基土质松散（多数表面为回填土）为保证安全改为静压预应力薄壁管 +筏片式基础，基础厚 600mm ,砼为 C30，含有2根交叉L-1梁，梁尺寸为宽X 高 600 X 900mm 。（静压桩R300MM ，桩长度打入深度参照相临楼基 础）。 该基础的详图见下图。 上下各4根? 12 吊车基础平面图 四、塔吊基础验算: G :基础承受的回填土的荷栽，因为本基础不回 f :基础桩承承载力，根据设计参考单庄承载力 3、验算： N+G=280 KN f *A=600 KN/ ??? f *A >N +G 基础的整体刚度较好，可以均匀受力 ? ??本基础满足塔吊垂直荷栽的使用要求。 （二）基础承受吊车水平荷载的验算 1、 前提：⑴地脚螺栓与砼基础结合牢固；⑵基础所受水平荷载由单个梁承受；⑶不考虑梁内配筋。 2、 基本公式：砼梁验算 V < 0.3fcbh0 螺栓验算 V0 < f vb *A 3、 基本数据： V :吊车作用于基础的水平荷载，据前表得 60.5KN ; V0 :单个螺栓承受的吊车水平荷载，即 V/16=3.8KN ; f vb :螺栓抗剪设计强度，查表得 170N/mm2 ; fc :砼的抗压设计强度，查表得 14.5 N/mm2 （因砼为C30）; A :螺栓截面积，为 122 *3.14=452.16 mm2 b :梁的宽度，这里取 900mm ; h0 :梁的有效高度，这里取 575mm 。 填土方，所以可省略不记; 600 KN ; 单庄*5根=3000 KN
桩基础学习知识塔吊基础学习知识规划项目施工组织
金溪湾工程 1#?5#塔吊基础施工方案 一、工程概况： 金溪湾工程位于广东省惠州市大亚湾经济技术开发区西部综合产业区，项目惠州大亚湾宝亿置业有限公司开发，深圳市城建工程设计有限公司设计，山东长箭建设集团有限公司承建。 金溪湾总建筑面积160237.4卅,包括1?7栋高层住宅（1?4栋为29层、5?7栋为32层）。29层建筑高度95.7m, 32层建筑高度105.857m,标准层层高2.9m。结构形式为框支剪力墙结构。地下室2层为车库，建筑面积34271.42 m2。基础型式（1?7栋主楼为旋挖桩、桩径800?1200伽共582根，地下室为独立承台基础）。 二、编制依据 1、塔吊厂家提供的塔式起重机使用说明书： 2、本工程结构施工图： 3、本工程建筑施工图： 4、本工程的《岩土工程勘察报告》： 三、塔吊基础位置 1#塔吊位置位于1-M轴处（主要服务1栋、2栋材料调运和周转），2#塔吊位置位于3-2轴处（3栋、4栋材料调运和周转），3#塔吊位置位于5-29轴处（主要服务5栋材料调运和周转），4#塔吊位置位于7-27轴处（主要服务7栋材料调运和周转），5#塔吊位置于6-16轴处（主要服务6栋材料调运和周转）。 塔吊总平面定位详附图《总平面布置图》
5,00 1#、2#、3#、4#、5#塔吊平面图 四、塔吊布置原则 1、最大限度的满足垂直运输的要求和服务半径，满足现场施工需求。 2、两台塔吊之间的距离最大限度的满足安全规范的要求； 3、塔吊附着满足塔吊性能要求 4、满足塔吊安装和拆卸的工作面要求，保证塔吊安装拆卸的可行性。 五、塔吊选择 考虑本工程实际垂直运输工程量及施工总平面布置，拟布置5台塔吊。塔吊 塔吊名称附着部位塔吊型号臂长(m) 1#塔吊1、2栋QTZ63(5610)56 2#塔吊3、4栋QTZ63(5610)56 3#塔吊5栋QTZ63(5610)56 4#塔吊6栋QTZ63(5610)56
2021年塔吊抗倾覆验算
一，工程概况 欧阳光明（2021.03.07） 夏威夷·碧水春城工程位于长沙天心区桂花坪。为地下二层，主楼12层,框剪力墙结构，长约180米,宽约65米,建筑面积约1040平方米。 二、塔吊选型： 该工程面积大，作业面宽，给塔吊选型定位带来了一定难度。根椐生产厂家产品规格、型号以及工程的特点和现场的实际情况，本工程采用QTZ63系列D5610型塔吊3台，负责施工现场材料、设备的垂直和水平运输，此型号的塔吊性能可靠、安全且操作方便,系建设部长沙建机研究设计院设计，湖南南方建筑机械总厂制造。本标段布置三台。基本能覆盖整个施工面，满足高度、幅度。 三、塔吊平面位置的确定 塔吊位置确定原则：塔吊能旋转3600；覆盖最大使用面积；施工现场尽量无盲区；不影响周边建筑；与塔吊间无碰触、安全。 1、布置要求： 确保安全生产、质量可靠、运行方便，垂直运输用料，成品和半成品在起吊幅度和旋转半径范围内覆盖最大工作面，并略有余地，达到最佳的使用效率和最好的经济效益，经方案比较、研究决定。2、基座位置： 2#塔吊D5610塔吊基座中心点设置在（2－A）轴南3.6m交(2－21)轴东 3.3m，南 3.6m。基座平行于（2－A）轴线。（详见平面位置
附图）。中心点坐标位置：X＝88055.728，Y＝49579.670。塔吊基座置于已剥露的地质为强风化岩，承载力特征值fak为400Kpa。 3#塔吊T5610塔吊设置在（I－21）轴东 4.0m交（I－X）轴北4.0m。塔吊中心坐标X＝88126.581，Y＝49660.627。（详见平面位置附图）。基座地质为粘土，承载力特征值fak为240Kpa（原始土）。 1#塔吊T5610塔吊设置基坑北边边坡台阶上，位于（I－Y3）轴线北 5.5m交（I—13）轴线东 4.0m。原始地质为粉质粘土，fak为240Kpa。塔吊工作时本设计不考虑其地耐力。 3、按以上位置安装，可利用1#栋与2#栋之间地下室外顶场地做地上主楼施工用场，配合1#栋材料加工场吊运材料。但必须对如下内容进行施工处理： 12#、3#塔吊须安装在地下室，其塔吊需穿过地下室顶板及地下室底板，必将增加地下室底板和顶板预留洞口防水和第二次处理预留楼板洞口施工增加费用。具体施工措施：防水采用镀锌4㎜厚铁板作止水带，砼按后浇带方法要求施工，底板筋加密一倍并焊接。22#、3#塔吊基础与地下室底板防水有影响，塔基顶面标高比钢筋砼底板下置0.45m，不与地下室底板相碰。底板施工时四边伸进塔吊基座 1.0米，做止水带，塔吊基座台面四周铺4㎜厚油膏1米宽，其他均按地下室底板防水要求施工。 3增加塔吊安装临时道路，从基坑南向基坑中挖斜向坡道至2台塔吊位置。基坑场内采用干铺狗头石300mm厚，上铺150mm厚碎砖碴，机械辗压实压平，坑底临时道路宽度5m，总长度190m。
塔吊稳定性计算计算书新
塔吊稳定性计算书计算依据： 1、《塔式起重机设计规范》GB/T13752-1992 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《建筑安全检查标准》JGJ59-2011 4、《建筑施工计算手册》（江正荣编著) 一、塔吊有荷载时稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图: 稳定性计算有荷载塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=380.00(kN)； c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=0.00(m)； h o──塔吊重心至支承平面距离, h o=6.00(m)； b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3.00(m)； Q──最大工作荷载,Q=60.00(kN)； g──重力加速度(m/s2),取9.81； v──起升速度,v=0.60(m/s)； t──制动时间,t=20.00(s)； a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=13.54(m)； W1──作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2──作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.00(m)； h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=37.20m(m)； n──塔吊的旋转速度,n=0.62(r/min)； H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝35.20(m)； α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.00(度)。 经过计算得到K1=1.727； 由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图:
最新塔吊基础承载力验算
塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m， 塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.5m，起重：6T 自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m， 最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m， 钢筋级别:三级钢。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：
式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷 载,F=860.00kN； G──基础自重 G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN. m； e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。 经过计算得到: 有附着的压力设计值 P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa； 偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.4624) =169.584kPa。
塔式起重机抗倾覆计算及基础设计
塔式起重机抗倾覆计算 及基础设计 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
塔式起重机抗倾覆计算及基础设计 一、基础的设置：根据塔式起重机说明书基础设置要求的技术参数及对地基的要求 选用基础设计图，基础尺寸采用××，基础砼标号为C35（7天和28天期龄各一组）， 要有砼检测报告，基础表面砼平整度要求≤1/1000，塔式起重机预埋螺栓材料选用40Cr 钢，承重板高出基础砼面5~8㎜左右，要有排水设施。 二、塔式起重机抗倾覆计算 ①、塔式起重机的地基为天然地基，必须稳妥可靠，在表面上平整夯实，夯实后的 基础的承压能力不小于200kPa，基础的总重量不得小于80T，砼标号不得小于 C35，砼的捣 制应密实，塔式起重机采用预埋螺栓固定式。 ②、参数信息：塔吊型号：QTZ5510，塔吊起升高度H：，塔身宽度B：，自重F K ：453kN，基础承台厚度h：，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度b：，混凝土强度等级：C35。 ③、塔式起重机在安装附着前，处于非工作状况时为最不利工况，按此工况进行设计计算。塔式起重机受力分析图如下： 根据《塔式起重机说明书》，作用在塔吊底座荷载标准值为：M K =1654kn·m， F K = 530KN，Fv K =，砼基础重量G K = 835KN ④、塔式起重机抗倾覆稳定性验算： 为防止塔机倾覆需满足下列条件： 式中e----- 偏心距，即地基反力的合力至基础中心的距离； M K ------ 相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值； Fv K ------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载； F K -------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值； h ---------基础的高度（h=）； G K ----------基础自重； b---------矩形基础底面的短边长度。(b= 将上述塔式起重机各项数值M K 、Fv K 、F K 、h、G K 、b代入式①得： e =＜ b/3= 偏心距满足要求，抗倾覆满足要求。 三、塔式起重机地基承载力验算：根据岩土工程详细勘察报告资料，1#塔吊基础底板处承载力特征值为372Kpa。取塔式起重机基础底土层的承载力标准值为372Kpa，根据《TCT5613塔式起重机使用说明书》，采用塔式起重机基础：长×
60塔吊基础计算书1
QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；