U形渡槽结构计算书
U形渡槽结构计算书
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、示意图：
二、基本设计资料
1．依据规范及参考书目：
《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）
《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》
《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)
《渡槽》（中国水利水电出版社出版）
《建筑结构静力计算手册》（第二版）
2．结构尺寸：
支承形式：简支
槽身长度L = 8.00 m 槽壁厚度t = 0.15 m
槽壳内径Ro = 0.80 m 直段高度f = 0.30 m
外挑长度a = 0.25 m 外挑直高b = 0.15 m 外挑斜高c = 0.15 m
槽底加厚to = 0.09 m 加厚底宽do = 0.60 m 加厚斜长So = 0.37 m
拉杆净间距：2*4
拉杆高度h1 = 0.100 m 拉杆宽度b1 = 0.100 m
端肋尺寸：
端肋厚度td = 0.30 m 端肋直高f1 = 0.500 m 端肋斜高f2 = 1.040 m
端肋支座宽度bz = 0.40 m 支座净距ln = 1.18 m 支座坡角β= 45.0 度
走道板宽B = 0.00 m 走道板厚tz = 0.00 m
3．荷载信息：
设计水深hs = 0.820 m
人群荷载qr = 2.000 kN/m2
4．荷载系数：
安全系数K ＝1.15
可变荷载的分项系数γQ1K＝1.20
可变荷载的分项系数γQ2K＝1.10
永久荷载的分项系数γG1K＝1.05
永久荷载的分项系数γG2K＝1.20
5．材料信息：
混凝土强度等级：C30
横向受力钢筋种类：HRB335
纵向受力钢筋种类：HRB335
构造钢筋种类：HPB235
纵筋合力点至近边距离a s = 0.035 m
混凝土裂缝宽度限值[ωmax] = 0.250 mm
三、计算说明
1．荷载组合
承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：
S ＝γG1K×S G1K＋γG2k×S G2K＋γQ1k×S Q1K＋γQ2k×S Q2K，即：
S ＝1.05×S G1K＋1.20×S G2K＋1.20×S Q1K＋1.10×S Q2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：S k（G k，Q k，f k，αk）≤c
2．横向计算
（1）横向计算是将槽壳作为一次超静定的铰接曲杆框架结构，用力法求出横杆的多余未知力，然后利用静力平衡方程式计算各截面的弯矩及轴向力。
（2）槽身横向各截面根据内力的不同，分别为偏心受压和偏心受拉构件。
（3）以最大负弯矩和最大正弯矩截面作为控制截面，分别进行槽壁内侧及外侧配筋和抗裂计算。
（4）横杆按偏心受拉构件进行配筋计算。
（5）端肋按承受均布荷载的双悬臂梁计算。每个端肋承受的荷载包括半跨槽身荷载及端肋自重。
3．纵向计算
（1）计算荷载按均布荷载考虑。均布荷载q包括槽身自重、水重及人群荷载等。
（2）纵向结构按简支梁进行内力计算。
（3）槽身纵向按总拉力配筋，同时截面应满足抗裂要求。
四、纵向计算
1．槽壳截面要素计算
上表中：y i表示各分块重心至槽顶距离，单位为cm
y表示各分块重心至槽壳截面重心轴距离，y ＝|y1-y i| （cm）
I i表示各分块面积对自身重心轴的惯性矩，单位为cm4
重心轴至槽顶面距离y1 ＝∑A i y i/∑A i＝491906/7021 ＝70 cm
重心轴至槽底面距离y2 ＝H-y1＝1.34-0.70 ＝0.64 m
重心轴至槽壳圆心距离K ＝y1-f ＝0.70-0.30 ＝0.40 m
截面惯性矩I ＝∑A i y2+∑I i＝9138208+4542123 ＝13680331 cm4
2．作用于槽身的均布荷载标准值计算
槽壳自重q k1＝γh∑A i＝25×0.7021 ＝17.553 kN/m
横杆重q k2＝0.200 kN/m
计算水深重q k4＝10.373 kN/m
外挑板上人群荷载q kr1＝1.600 kN/m
3．内力计算
基本组合下槽身均布荷载q为：
q＝γG1K×（q k1+q k2+q k3）＋γQ2k×q k4＋γQ1k×（q kr1+q kr2）＝31.971 kN/m 荷载效应的标准组合下槽身均布荷载q k为：
q k＝q k1+q k2+q k3+q k4+q kr1+q kr2＝29.726 kN/m
计算跨径l ＝max(1.05×lo,lo+td) ＝7.770 m
跨中弯矩M ＝q×l2/8
＝31.971×7.7702/8 ＝241.276 kN·m
支座剪力Q ＝q×l/2
＝31.971×7.770/2 ＝124.209 kN
荷载效应的标准组合下跨中弯矩M s＝q s×l2/8
＝29.726×7.7702/8 ＝224.334 kN·m
4．配筋计算
截面总拉力Z ＝MS/I （式中S为重心轴以下面积对中心轴的面积矩）
Z ＝241.276×0.139/0.137 ＝245.901 kN
As ＝γd Z/f y＝1.2×245.901*103/300.00 ＝984 mm2
钢筋计算面积As=984mm2，实配As=1018mm2(9D12)
5．正截面抗裂验算及裂缝宽度计算
依据《水工混凝土结构设计规范》（SL 191-2008）中式7.1.1-2进行验算
根据《水工混凝土结构设计规范》（SL 191-2008）中附录C注2：
算得截面抵抗矩的塑性系数γm = 0.924*1.35 = 1.247
M k = 224.33 ≤γmαct f tk Wo
= 1.247×0.85×2.01×213951441/106 = 455.911 kN·m
故荷载效应的标准组合下正截面抗裂验算满足要求！
将渡槽截面简化成倒T型截面算得：
裂缝宽度ωmax = 0.177mm ≤0.250 mm，满足要求
6．斜截面抗剪验算
依据《水工混凝土结构设计规范》（SL 191-2008）中式6.5.3第3条进行验算
K×V = 1.15×124.21 = 142.84 kN ≤0.7f t bho
= 0.7×1.43×0.30×2×1.31×103 = 391.892 kN
故抗剪条件满足，斜截面无需配置附加横向钢筋抗剪！
7．斜截面抗裂验算
支座截面处最大主拉应力σzl = QS/(2tI)
=124.209×0.139/(2×0.150×0.137) = 421.967 kN/m2 = 0.4 N/mm2
γoσzl = 1.15×0.4 ≤αct f tk = 0.85×2.01 = 1.7 N/mm2
故斜截面抗裂验算满足要求！
五、横向计算
1．基本组合下多余未知力X1计算
（1）、计算公式：
X1 = -Δ1P/δ11 = -(Δ1集+Δ1弯+Δ1自+Δ1水+Δ1剪)/δ11
δ11 = R3(0.333A3+1.571A2+2A+0.785)/(EI t)
Δ1集= -PR3(0.571A+0.5)/(EI t)
Δ1弯= MoR2(0.5A2+1.57A+1)/(EI t)
Δ1自= -γh tR4(0.571A2+0.929A+0.393)/(EI t)
Δ1水= -γ(0.033h5-0.125h2h4+0.167h22h3-0.083h23h2)/(EI t)-γR[h13(0.262h+0.167R) +h12R(0.5h+0.393R)+h1RRo(0.5R+0.57h)+RRo2(0.215h+0.197R)]/(EI t) Δ1剪= -qtR6(0.214A-0.294AK/R+0.197-0.265K/R)/(EI t I)
+TR3(0.571A+0.5)/(EI t)+T1R2a(0.5A2+1.57A+1)/(2EI t)
T = T1+T2
T1 = q(y1d2/2-d3/6)(t+a)/I
T2 = q[ty1(f2/2-df+d2/2)-t(f3/6-d2f/2+d3/3)+(t+a)(y1d-d2/2)(f-d)]/I
I t = t3/12
A = h/R
以上式中：δ11为X1等于1时在槽顶引起的变位；
Δ1集、Δ1弯、Δ1自、Δ1水、Δ1剪为槽顶集中力P、槽顶弯矩Mo、自重、水压力、剪应力在槽顶引起的变位；
R为槽壳中心半径，h为圆心至横杆中心的高度；
h1为圆心至水面的高度，h2为水面至横杆中心的高度；
Mo为槽顶荷载作用弯矩，T为槽壳直段及顶部加厚部分的剪力；
γ为水的重度，γh为钢筋混凝土重度。
（2）、计算结果：
将已知参数带入上述公式算得：
P = 2.542 kN，Mo = 2.238 kN·m，T = 2.373 kN，T1 = 1.432 kN，T2 = 0.941 kN
δ11 = 1.000/(EI t)，Δ1集= -1.129/(EI t)，Δ1弯= 2.552/(EI t)
Δ1自= -1.550/(EI t)，Δ1水= -1.180/(EI t)，Δ1剪= 2.756/(EI t)
X1 = -Δ1P/δ11 = -(Δ1集+Δ1弯+Δ1自+Δ1水+Δ1剪)/δ11
-(-1.129+2.552-1.550-1.180+2.756)/1.000 = -1.448 kN
2．基本组合下截面内力计算
（1）、截面弯矩计算公式：
各截面弯矩M = M集+M弯+M自+M水+M剪+M X1
上式中：M集、M弯、M自、M水、M剪、M X1为槽顶集中力P、槽顶弯矩Mo、自重、水压力、剪应力及X1力作用的弯矩。
直段部分按下列公式计算：
M集= 0，M弯= Mo，M自= 0
M水= -γ(y-h2)3/6，M剪= T1a/2，M X1 = X1y
圆弧部分按下列公式计算：
M集= -PR(1-cosφ)，M弯= Mo
M自= γh tR2[A(1-cosυ)+sinυ-υcosυ]
M水= -γ[(0.5h12R+0.5RRo2)sinυ-0.5RRo2υcosυ
-RRoh1cosυ+0.167h13+RRoh1]
M剪= qtR4[sinυ-υcosυ+K/R(υ2-πυ+2cosυ+πsinυ-2)]/(2I)
+TR(1-cosυ)+T1a/2
M X1 = X1(h+Rsinυ)
（2）、截面轴向力计算公式：
各截面轴向力N = N集+N弯+N自+N水+N剪+N X1
上式中：N集、N弯、N自、N水、N剪、N X1为槽顶集中力P、槽顶弯矩Mo、自重、水压力、剪应力及X1力作用的轴向力。
直段部分按下列公式计算：
N水= 0，N弯= 0，N X1 = 0
N集= P，N自= γh ty，N剪= 0～-T（顶端～末端）
圆弧部分按下列公式计算：
N集= Pcosφ，N弯= 0
N自= γh tR(A+υ)cosυ
N水= 0.5γRo2υcosυ-0.5γ(Ro2+h12)sinυ-γh1Ro(1-cosυ)
N剪= -qtR3[υcosυ+(1-πK/R)sinυ-2K/R(c osυ-1)]/(2I)-Tcosυ
N X1 = X1sinυ
（3）、截面弯矩计算结果：
上表中弯矩符号以使槽壁外侧受拉为正，内侧受拉为负，单位为kN·m （4）、截面轴向力计算结果：
上表中轴向力符号以压力为正，拉力为负，单位为kN
3．槽壳外侧配筋计算、抗裂验算
（1）、截面内力计算结果：
y=0截面处正弯矩最大，截面高度h = 150 mm，内力计算结果如下：基本组合下：M = 2.238kN·m，N = 2.542 kN
荷载效应的标准组合下：M k = 2.270kN·m，N k = 2.306 kN
（2）、配筋计算结果：
钢筋计算面积As=173mm2，实配As=141mm2(D6@200)
（3）、裂缝计算结果：
抗裂验算满足要求
裂缝宽度ωmax = 0.121mm ≤0.250 mm，满足要求
4．90°截面处槽壳内侧配筋计算、抗裂验算
（1）、截面内力计算结果：
90°(槽底)截面处负弯矩最大，截面高度h = 240 mm，内力计算结果如下：
基本组合下：M = -2.086kN·m，N = -10.234 kN
荷载效应的标准组合下：M k = -2.127kN·m，N k = -10.056 kN
（2）、配筋计算结果：
钢筋计算面积As=410mm2，实配As=565mm2(D12@200)
（3）、裂缝计算结果：
抗裂验算满足要求
裂缝宽度ωmax = -0.031mm ≤0.250 mm，满足要求
5．75°截面处槽壳内侧配筋计算、抗裂验算
（1）、截面内力计算结果：
75°截面处截面没加厚，截面高度h = 150 mm，内力计算结果如下：
基本组合下：M = -1.168kN·m，N = -8.878 kN
荷载效应的标准组合下：M k = -1.180kN·m，N k = -8.684 kN
（2）、配筋计算结果：
钢筋计算面积As=230mm2，实配As=565mm2(D12@200)
（3）、裂缝计算结果：
抗裂验算满足要求
裂缝宽度ωmax = -0.031mm ≤0.250 mm，满足要求
六、拉杆计算
1．内力计算
（1）、作用荷载：
横杆间距为2.0m，计算跨径L1 = 2Ro = 2×0.80 = 1.60 m
作用荷载包括人群荷载与人行道重q A及拉杆自重q B：
q A = 2.0×（1.20×2.00+1.05×25×0.00）= 4.80 kN/m
q B = 1.05×25×0.1×0.1 = 0.26 kN/m
（2）、内力计算结果：
固端弯矩M = -q A B2（3-2B/L1）/6-q B L12/12
= 4.80×0.002（3-2×0.00/1.60）/6-0.26×1.602/12 = -0.056 kN·m 跨中弯矩M max = q A B3/(3L1)+q B L12/24
= 4.80×0.003/(3×1.60)+0.26×1.602/24 = 0.028 kN·m
剪力Q = q A B+q B L1/2
= 4.80×0.00+0.26×1.60/2 = 0.210 kN
轴向力N = -X1×2.0 = --1.45×2.0 = 2.896 kN
2．配筋计算结果
钢筋计算面积As=10mm2，实配As=157mm2(2D10)，上、下层配筋相同
箍筋计算面积A sv/s=0.000mm，实配A sv/s=0.503mm(2d8@200)，双肢箍七、端肋计算
1．内力计算
端肋按照双悬臂梁进行计算，两端悬臂长k = 0.26 m，跨中l = 1.28m
端肋按矩形截面梁进行计算，截面宽度b = 0.30 m，截面高度h = 0.44m
每个端肋承受的荷载包括半跨槽身荷载及端肋自重。
经计算，基本组合下作用在端肋上的均布荷载q = 72.650 kN/m
基本组合下跨中弯矩M = 12.423 kN·m，支座剪力Q = 46.496 kN
荷载效应的标准组合下跨中弯矩M k = 11.557 kN·m
2．配筋计算结果
钢筋计算面积As=243mm2，实配As=339mm2(3D12)
箍筋计算面积A sv/s=0.000mm，实配A sv/s=0.503mm(2d8@200)，双肢箍3．正截面抗裂验算
依据《水工混凝土结构设计规范》（SL 191-2008）中式7.1.1-2进行验算
荷载效应的标准组合下正截面抗裂验算均满足要求！
4．斜截面抗裂验算
τm= σtp = V/（b×h）
= 46.496/(0.3×0.4) = 352.240 kN/m2 = 0.4 N/mm2
γoσtp = 1.15×0.4 ≤αct f tk = 0.85×2.01 = 1.7 N/mm2
故斜截面抗裂验算满足要求！
84.4m单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥--课程设计
西南交通大学钢桥课程设计 单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥 课程设计 姓名： 学号： 班级： 电话： 电子邮件： 指导老师：杨雷 设计时间：2014年
目录 第一章设计资料 (3) 第一节基本资料 (3) 第二节设计内容 (3) 第三节设计要求 (4) 第二章主桁杆件内力计算 (4) 第一节主力作用下主桁杆件内力计算 (4) 第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算 (8) 第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算 (9) 第四节疲劳内力计算 (10) 第五节主桁杆件内力组合 (11) 第三章主桁杆件截面设计 (14) 第一节下弦杆截面设计 (14) 第二节上弦杆截面设计 (16) 第三节端斜杆截面设计 (17) 第四节中间斜杆截面设计 (19) 第五节吊杆截面设计 (20) 第六节腹杆高强度螺栓计算 (23) 第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计 (24) 第一节 E2节点弦杆拼接计算 (24) 第二节 E0节点弦杆拼接计算 (25) 第三节下弦端节点设计 (26) 第五章挠度计算和预拱度设计 (28) 第一节挠度计算 (28) 第二节预拱度设计 (29) 第七章设计总结 (30)
第一章设计资料 第一节基本资料 1设计规范：铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005），铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）。 2结构轮廓尺寸：计算跨度L=84.4m，钢梁分10个节间，节间长度d=L/10=8.44m，主桁高度H=11d/8=11×8.44/8=11.605m，主桁中心距B=5.75m，纵梁中心距b=2.0m，纵梁计算宽度B0=5.30m，采用明桥面、双侧人行道。 3材料：主桁杆件材料Q345q，板厚 40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辊轴采用35号锻钢。 4 活载等级：中—活载。 5恒载 （1）主桁计算 桥面p1=10kN/m，桥面系p2=6.29kN/m，主桁架p3=14.51kN/m， 联结系p4=2.74kN/m，检查设备p5=1.02kN/m， 螺栓、螺母和垫圈p6=0.02（p2+ p3+ p4），焊缝p7=0.015（p2+ p3+ p4）; （2）纵梁、横梁计算 纵梁（每线）p8=4.73kN/m（未包括桥面），横梁（每片）p9=2.10kN/m。 6风力强度W0=1.25kPa，K1K2K3=1.0。 7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力P=200kN，抗滑移系数μ0=0.45。 第二节设计内容 1. 主桁杆件内力计算：包括主力(恒载和活载)作用下主桁杆件的内力计算、横向附加力作用下主桁杆件的内力计算、纵向制动力作用下主桁杆件的内力计
渡槽课程设计--三峡大学版
不带横杆的矩形渡槽结构计算： 1. 槽身横向计算：沿纵向取单位长度1 m 槽身为脱离体进行计算，计算简图如图1所示。 图1.槽身横向计算简图 作用于所切取的单位长度脱离体上的荷载q 等于水重、人群荷载及槽身自重之和，除此之外，在脱离体两个侧面作用着剪力1Q 和2Q ，并由1Q 和2Q 的差值Q ?与竖向力q 保持平衡，即q Q Q Q =-=?21。 （1）人行道板计算 人行道板为一支承在侧墙上的悬臂板，计算跨长为mm a 100020012001=-=，承受的均布荷载1q 等于人群荷载加板的自重。人行道板承受的最大弯矩为： m kN a g q a q M k G k Q ?-=?+??-=+-=-= 3.11)5.21.0531.2(5.02 121212110）（γγ mm a 30=； =-=a h h 0100-30=70mm ； 0.0793*******.6103.111.226 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0827211=<=--=b s ξαξ
20851300 708270.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 为与侧墙钢筋协调，实配B 025@8,20201mm A =。 （2）侧墙计算 侧墙中最大计算弯矩的截面是侧墙的截面1，该处的水深为2.8m,另外为了截断部分由截面1延伸向上的竖向钢筋，距墙底1.0m 处再选取一计算截面2计算。 在工程实践中，侧墙近似的按受弯构件设计（略去轴向力影响）。侧墙底端的最大弯矩为（弯矩符号以槽壁外侧受拉为正）： 截面1配筋： m kN a q H M ?-=+???-=+-=39.73.111.02.8106 12161321131）（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.056727010009.61039.71.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0584211=<=--=b s ξαξ 20504300 2700584.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 125@10，2628mm A s =。 截面2配筋： m kN a q H M ?-=+-??-=+'-=12.833.1112.8106 12161321132））（（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.018327010009.61012.831.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0185211=<=--=b s ξαξ 20160300 2700185.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 025@8,20201mm A =。 抗裂校核： 计算截面取在拖承（0.2x0.2）顶边截面3处，校核水深=H 2.8-0.2=2.6m 则：
渡槽结构计算书
目录 1. 工程概况.............................................. 错误!未定义书签。2．槽身纵向内力计算及配筋计算............................ 错误!未定义书签。 (1)荷载计算..........................................错误!未定义书签。 (2)内力计算..........................................错误!未定义书签。 (3)正截面的配筋计算..................................错误!未定义书签。 (4)斜截面强度计算....................................错误!未定义书签。 (5)槽身纵向抗裂验算..................................错误!未定义书签。3．槽身横向内力计算及配筋计算............................ 错误!未定义书签。 (1)底板的结构计算....................................错误!未定义书签。 (2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算 ....................错误!未定义书签。 (3)侧墙的结构计算....................................错误!未定义书签。 (4)基地正应力验算....................................错误!未定义书签。
1. 工程概况 重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁， 由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为×1.2m，基础深入岩层弱风化层1.0m，盖梁尺寸为4××1.2m。 2．槽身纵向内力计算及配筋计算 根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按
钢桥课程设计
《钢桥》课程设计任务书《钢桥》课程设计指导书 青岛理工大学土木工程学院 道桥教研室 指导老师：赵建锋 2010年12月
《钢桥》课程设计任务书 一、设计题目 单线铁路下承式简支栓焊钢桁架桥上部结构设计 二、设计目的 1. 了解钢材性能及钢桥的疲劳、防腐等问题； 2. 熟悉钢桁架梁桥的构造特点及计算方法； 3. 通过单线铁路下承式简支栓焊钢桁架桥上部结构设计计算，掌握主桁杆件内力组合及计算方法；掌握主桁杆件截面设计及验算内容； 4. 熟悉主桁节点的构造特点，掌握主桁节点设计的基本要求及设计步骤； 5. 熟悉桥面系、联结系的构造特点，掌握其内力计算和强度验算方法； 6. 熟悉钢桥的制图规范，提高绘图能力； 7. 初步了解计算机有限元计算在桥梁设计中的应用。 三、设计资料 1. 设计依据：铁路桥涵设计基本规范（TB1000 2.1-2005） 铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.-2008） 钢桥构造与设计 2. 结构轮廓尺寸： 计算跨度L= m ，节间长度d= 8 m ，主桁高度H= 11m ，主桁中心距B= 5.75m ，纵梁中心距b= 2.0m 。 3. 材料：主桁杆件材料Q345qD ，板厚≤40mm ，高强度螺栓采用M22。 4. 活载等级：中-活载。 5. 恒载： (1)主桁计算 桥面m kN p =1，桥面系m kN p =2，每片主桁架m kN p = 3， 联结系m kN p =4； (2)纵梁、横梁计算 纵梁(每线) m kN p = 5 (未包括桥面)，横梁(每片) m kN p = 6。 6. 风力强度0.1,25.13212 0==K K K m kN W 。
钢桥课设任务书-0812102
钢桥课程设计 设计任务书 简支上承式焊接双主梁钢桥设计 （题目） 标准跨径L=30m~50m 学生姓名 学号 班级 成绩 指导教师钱宏亮唐海红陈国芳 土木工程系2010 —2011 学年第 1 学期 2011年7月4日
一、设计题目与基本资料 1.设计题目：简支上承式焊接双主梁钢桥设计 2.设计资料： 1）桥梁跨径：30m~50m 桥宽：净9~14+2×x 2）设计荷载 公路——I级或公路——II级，人群荷载3.0kN/m2~3.5kN/m2,，每侧的栏杆及人行道构件的自重作用力为5kN/m； 计算风荷载时，按照桥梁建于山东省威海市进行考虑 3）材料 设计用钢板： 型号16Mnq，即Q345qD，其技术标准应符合《桥梁用结构钢》GB/T 714-2008 Q345qD的设计参数为：弹性模量Es=2.1×105MPa，热膨胀系数为1.2×105/°，抗拉、抗压及抗弯强度f=295MPa，剪应力f v=170MPa，剪切模量G=0.81×105MPa； 型号为A3，即Q235qD，其技术标准应符合《桥梁用结构钢》GB/T 714-2008 其他普通钢筋：采用热轧R235、HRB335钢筋，凡钢筋直径≥12mm，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径<12mm，均采用R235钢筋 桥面板混凝土：C50微膨胀钢纤维混凝土，容重取25kN/m3 4）设计依据 参考书： 《现代钢桥》（上册），吴冲主编，人民交通出版社，2006年9月第一版，P117~P163 《钢桥》（第二版），徐君兰，孙淑红主编，人民交通出版社，2011年4月第二版，P9~P21 《钢桥构造与设计》，苏彦江主编，西南交通大学出版社，2006年12月第一版，P12~P28 设计规范： 《公路桥涵设计通用规范》JTJ 021-89 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 《公路工程技术标准》JTG B01-2003 《桥梁用结构钢》GB/T 714-2008 《钢结构设计规范》GB50017-2003 其他相关规范 注：1. 可变荷载中的汽车荷载（包括车道荷载和车辆荷载）取用《公路桥涵设计通用规范》
U型渡槽结构计算书
一、基本资料 1.1工程等别 根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288－99）和《村镇供水工程技术规范》（SL687—2014）的规定，工程设计引水流量为3.9m3/s，供水对象为一般，确定本项目为Ⅳ等小（1）型工程。主要建筑物等级为4等，次要建筑物等级为5等，临时建筑物等级为5等。 渡槽过水流量≤5m3/s，故渡槽等级均为5级。 1.2设计流量及上下游渠道水力要素 正常设计流量1.83m3/s，加大流量2.29 m3/s。 1.3渡槽长度 槽身长725m，进出口总水头损失0.5m。 1.4地震烈度 工程区位于安陆市北部的洑水镇、接官乡和赵鹏镇三个乡镇，属构造剥蚀丘岗地貌。根据国家标准1：400万《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），工程区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相应的地震基本烈度小于Ⅵ度，建筑物不设防。 1.5水文气象资料 安陆市属亚热带季风气候区，春秋短，冬夏长，四季分明，兼有南北气候特点。年最高气温40.5℃,最低气温-15.3℃，多年平均气温15.9℃。年日照时数1920—2440h，日照率49%，居邻近各县（市）之冠。太阳总辐射年平均112千卡/cm2，年际变化不大，4-10月辐射量占全年的71.43%。10℃以上积温为4486—4908℃。多年平均无霜期246d。 境内多年平均降雨量1117mm，年降雨量很不稳定，最多年份可达1772.6mm （1954年），最少年份只有652.9 mm（1978年），降水量年内分配很不均匀，4-10月份平均降雨量占全年降雨量的85%以上，多年平均蒸发量1587.3mm，由于降水量年际和年内间变化大，导致洪涝旱灾发生频繁。
钢桥课程设计48米单线铁路下承式栓焊简支梁主桁设计
48米单线铁路下承式栓焊简支梁主桁设计
目录 第一部分设计说明书 一、设计资料----------------------------4 二、钢梁上部总体布置及尺寸拟定--------------------------4 1、钢桁架梁桥的优缺点--------------------------4 2、设计假定和计算方法---------------------------4 3、主桁杆件截面选择---------------------------5 4、节点设计原则---------------------------5 5、设计思路和步骤----------------------------5 6、参考文献 ----------------------------6 第二部分设计计算书 一、打开软件-----------------------------------7 二、创建模型-----------------------------------7 1．设定造作环境-----------------------------------7 2．定义材料和截面-----------------------------------7 3．建立节点和单元-----------------------------------8 4．输入边界条件-----------------------------------8 5．输入荷载（1）——加载自重--------------------------------9 6．运行结构分析（1）-----------------------------------10 7．查看结果-----------------------------------10 8．输入荷载（2）——活载添加-------------------------------12 9．运行结构分析（2）----------------------------------13 10．查看结果-----------------------------------13 三、主力求解-----------------------------------14 1．冲击系数-----------------------------------14 2．活载发展均衡系数-----------------------------------14
渡槽设计计算书
一、设计基本资料 1.1工程综合说明 根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。渡槽槽址及渡槽轴线已由规划选定（见渡槽槽址地形图）。渡槽按4级建筑物设计。 1.2气候条件 槽址地区位于大禹乡境内，植被良好。夏季最高气温36℃，冬季最低气温－32℃，最大冻层深度1.7m。地区最大风力为9级，相应风速v = 24 m / s。 1.3水文条件 根据水文实测及调查，槽址处小禹河平时基流量在0.2—0.4 m3/S之间，有时断流。洪水多发生在每年7、8月份；春汛一般发生在每年3月上旬，但流量不大。经水文计算，槽址处设计洪水位为1242.41m，相应流量 Q = 698 m3/S；最高洪水位为1243.83m，相应流量 Q = 1075 m3/S。据调查，洪水中漂浮物多为树木、牲畜，最大不超过400 kg。在春汛中无流冰发生。 槽址处小禹河两岸表层为壤土分布；表层以下及河床为砂卵石分布（见渡槽轴线断面图）。地基基本承载力壤土为34 t / m2；砂卵石为43 t / m2。 1.4工程所需材料要求 在建材方面，距槽址50km大禹镇有县办水泥厂一座，水泥质量合格，可满足渡槽建造水泥需要；槽址附近有大量砂石骨料分布，质量符合混凝土拌制需要，运距均在5km以内；槽址东北禹王山有石料可供开采，运距350km。 1.5上、下游渠道资料 根据灌区渠系规划，渡槽上下游渠道坡降均为1/5000。渠道底宽按设计流量计算2.7 m，边坡1：1.5，采用混凝土板衬砌。渠道设计流量6立方米每秒, 加大流量7.5立方米每秒。渠道堤顶超高0.5m。 根据灌区渠系规划，上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m。渠口位置见渡槽槽址地形图。
钢桁架桥计算书-毕业设计之欧阳歌谷创编
目录 欧阳歌谷（2021.02.01）1.设计资料1 1.1基本资料1 1.2构件截面尺寸1 1.3单元编号4 1.4荷载5 2.内力计算7 2.1荷载组合7 2.2内力9 3.主桁杆件设计11 3.1验算内容11 3.2截面几何特征计算11 3.3刚度验算15 3.4强度验算16 3.5疲劳强度验算16 3.6总体稳定验算17 3.7局部稳定验算18 4.挠度及预拱度验算19 4.1挠度验算19
4.2预拱度19 5.节点应力验算20 5.1节点板撕破强度检算20 5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算21 5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算22 6.课程设计心得23
1.设计资料 1.1基本资料 (1)设计规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； (2)工程概况 该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。 (3)选用材料 主桁杆件材料采用A3钢材。 (4)活载等级 采用公路I级荷载。 1.2构件截面尺寸 各构件截面对照图
各构件截面尺寸统计情况见表1-1： 表1-1 构件截面尺寸统计表 编号名称类型 截面 形状 H B1 (B) tw tf1(tf ) B2tf2C 1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.4 6 0.012 2下弦杆E2E4用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 3上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 4上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.4 6 0.024 5斜杆E0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.02 6斜杆A1E2用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 7斜杆E2A3用户H型0.460.460.010.0160.4 6 0.016 8斜杆A3E4用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 9竖杆用户H型0.460.260.010.0120.2 6 0.012 10横梁用户H型 1.290.240.0120.0240.2 4 0.024 11纵梁用户H型 1.290.240.010.0160.2 4 0.016 12下平联用户T型0.160.180.010.01 13桥门架上下横撑和短 斜撑 用户双角0.080.1250.010.01 0.0 1 14桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0
矩形渡槽设计计算说明书
工程名称: 哈密市五堡镇五堡大桥渡槽工程 设计阶段：施工阶段 渡槽计算书 计算： 日期：2015.09.01 哈密托实水利水电勘测设计有限责任公司 2015.09.01
1 基本资料 五堡大桥渡槽定为4级建筑物，设计流量Q =1.2m3/s ，加大流量Q m=1.56m3/s。， 设 渡槽总长25.6m，进口与上游改建梯形现浇砼渠道连接，出口与下游改建矩形现浇砼渠道连接。 2 渡槽选型与布置 2.1 结构型式选择 梁式渡槽的槽身是直接搁置于槽墩或槽架之上的。为适应温度变化及地基不均匀沉陷等原因而引起的变形，必须设置变形缝将槽身分为独立工作的若干节，并将槽身与进出口建筑物分开。变形缝之间的每一节槽身沿纵向是两个支点所以既起输水作用又起纵向梁作用。根据支点位置的不同，梁式渡槽有简支梁式双悬臂梁式和单悬臂梁式三种型式。 单悬臂梁式一般只在双悬臂梁式向简支梁式过渡或与进出口建筑物连接时使用。 简支梁式槽身施工吊装方便，接缝止水构造简单，但跨中弯矩较大，底板受拉对抗裂防渗不利。简支梁式槽身常用的跨度为8-15m。本设计采用简支梁式槽身，跨度取为12.8m。梁式渡槽的槽身采用钢筋混凝土结构。 2.2 总体布置 渡槽的位置选择是选定渡槽的中心线及槽身起止点的位置。本设计的渡槽的中心线已选定。具体选择时可以从以下几方面考虑： （1）槽址应尽量选在地质良好、地形有利和便于施工的地方，以便缩短槽身长度、减少工程量、降低墩架高度； （2）槽轴线最好成一直线，进口和出口避免急转弯，否则将恶化水流条件，影响正常输水； （3）跨越河流的渡槽，槽轴线应与河道水流方向尽量成正交，槽址应位于河床及岸坡稳定、水流顺直的地段，避免位于河流转弯处； 2.3 结构布置 根据渠系规划确定，选用钢筋混凝土简支梁式渡槽进行输水，槽身采用带拉杆的矩形槽，支承结构采用单排架型式，两立柱之间设横梁，基础采用整体板式基础支撑排架。渡槽全长25.6m，采用等跨布置方案，一跨长度为12.8m。进出口均用混凝土建造。
西南交大钢桥课程设计讲解学习
第二章 主桁杆件内力计算 第一节 主力作用下主桁杆件内力计算 1恒载 桥面 p 1＝10kN/m ，桥面系p 2＝6.29kN/m,主桁架 p 3＝14.51，联结系p 4＝2.74kN/m ， 检查设备 p 5＝1.02kN/m ， 螺栓、螺母和垫圈 p 6＝0.02(p 2+p 3+p 4)，焊缝 p 7＝0.015(p 2+p 3+p 4) 每片主桁所受恒载强度 P=[10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)]/2 ＝17.69 kN/m ， 近似采用 p ＝18 kN/m 。 2 影响线面积计算 (1)弦杆 影响线最大纵距12 l l y lH ?= 影响线面积12 l y Ω=? A1A3: 1218.4273.68 18.42,73.68,0.2, 1.16492.112.664 l l y α-?==== =-? ()1 92.1 1.16453.582 Ω=??-=-m E2E4:1227.6364.47 27.63,64.47,0.3, 1.52792.112.664 l l y α?==== =? 1 92.1 1.52770.332 Ω=??=m 其余弦杆计算方法同上，计算结果列于表中。 （2） 斜杆 ' '22 11,,sin sin l l y y l l θθ=?=?
1 1.236 sinθ === ()() ''' 1212 11 , 22 l l y l l y Ω=+?Ω=+? 式中' 111 1 ''' 1 88 , l l l y l y y y y y - === + E0A1： 12 82.89 9.21,82.89,0.1, 1.236 1.11 92.1 l l y α ====?= 1 92.1 1.1151.23 2 Ω=??=m A3E4:' 22 55,26 55.26,29.43, 1.2360.742 92.1 l l y ===?=, ' 11 29.439.210.742 1.2360.371, 6.14 92.10.7420.371 y l ? =-?=-== + ， 6.14 0.1 55.26 6.14 α== + ， '' 1 3.07 9.21 6.14 3.07,0.1 27.63 3.07 lα =-=== + , () 1 6.1455.260.74222.78 2 Ω=+?=m, ()() ' 1 3.0727.630.371 5.70 2 Ω=+?-=-m, 22.78 5.7017.08 Ω=-= ∑m 其余斜杆按上述计方法计算，并将结果列于表中。 （3）吊杆 1.0 y=， 1 118.429.21 2 Ω=??=m 3恒载内力 p N p =Ω ∑，例如 02 E E:18.030.14542.54 p N kN =?= 45 E A:() 18.0 5.4497.92 p N kN =?-=- 55 A E:18.09.21165.78 p N kN =?= 4活载内力 （1）换算均布活载k
渡槽结构计算书
目录(
1. 工程概况 重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m 超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁， 由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为×1.2m，基础深入岩层弱风化层1.0m，盖梁尺寸为4××1.2m。 2．槽身纵向内力计算及配筋计算
根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。槽身纵向一般按满槽水。 图2—1 槽身横断面型式（单位：mm） (1)荷载计算 根据规划方案中拟定，渡槽的设计标准为4级，所以渡槽的安全级别Ⅲ级，则安全系数为γ =，混凝土重度为γ=25kN/m3，正常运行期为持久状况，其设计状况系数为ψ=，荷载分项系数为：永久荷载分项 系数γ G =，可变荷载分项系数γ Q =，结构系数为γ d =。 纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力、车道荷载及人群荷载。其中槽身自重、水重为永久荷载，而车道荷载、人群荷载为可变荷载。 槽身自重： 标准值：g 1k =γ ψγV 1 =×25××5+×2×2+×+×+×+×+×2+× 2)=（kN/m） 设计值： g 1=γ G。 g 1k =×=（kN/m） 水重：标准值： g 2k =γ ψγV 2 =××（×）=（kN/m）
48米下承式简支栓焊钢桁梁桥课程设计讲解
现代钢桥课程设计 学院：土木工程学院 班级：1210 姓名：罗勇平 学号：1208121326 指导教师：周智辉 时间：2015年9月19日
目录 第一章设计说明 .............................................. 错误！未定义书签。第二章主桁杆件内力计算 . (5) 第三章主桁杆件截面设计与检算 (14) 第四章节点设计与检算 (23)
第一章 设计说明 一、设计题目 单线铁路下承式简支栓焊钢桁梁设计 二、设计依据 1. 设计规范 铁道部《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 铁道部《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 2. 结构基本尺寸 计算跨度L=48m ；桥跨全长L=49.10m ；节间长度d=8.00m ；主桁 节间数n=6；主桁中心距B=5.75m ；平纵联宽度B 0=5.30m ；主桁高度H=11.00m ；纵梁高度h=1.45m ；纵梁中心距b=2.00m ；主桁斜角倾角?=973.53θ，809.0sin =θ，588.0cos =θ。 3. 钢材及基本容许应力 杆件及构件用Q370qD ；高强度螺栓用20MnTiB 钢；精制螺栓用 BL3；螺母及垫圈用45号优质碳素钢；铸件用ZG25Ⅱ；辊轴用锻钢35。钢材的基本容许应力参照《铁路桥梁钢结构设计规范》。 4. 结构的连接方式及连接尺寸 连接方式：桁梁杆件及构件采用工厂焊接，工地高强度螺栓连接； 人行道托架采用精制螺栓连接。 连接尺寸：焊缝的最小焊脚尺寸参照《桥规》；高强度螺栓和精 制螺栓的杆径为22φ，孔径为mm d 23=。 5. 设计活载等级 标准中—活载。 6. 设计恒载 主桁m kN p /70.123=；联结系m kN p /80.24=；桥面系m kN p /50.62=； 高强度螺栓%3)(4326?++=p p p p ；检查设备m kN p /00.15=；桥面m kN p /00.101=；焊缝%5.1)(4327?++=p p p p 。 计算主桁恒载时，按桥面全宽恒载7654321p p p p p p p p ++++++=。 三、设计内容 1. 确定主桁型式及主要参数； 2. 主桁杆件内力计算(全部)，并将结果汇制于2号图上； 3. 交汇于E 2、A 3节点（要求是两个大节点）的所有杆件截面设计与 检算；
钢桥课程设计报告
钢桥课程设计报告 都匀市大十字人行天桥 学院：土木工程学院 班级：桥隧122 姓名：龙运泉 学号：1208070361 指导老师：赵金钢老师 2015 年11 月10 日
目录 1.概况.............................................. - 1 - 1.1.尺寸如下图： ................................. - 1 - 1.2.设计依据及规范................................ - 3 - 1.3.设计标准 ..................................... - 3 - 2.迈达斯设计内容 .................................... - 4 - 2.1. 结构有限元计算模型........................... - 4 - 2.2.荷载工况及模型受力图.......................... - 8 - 2.2.1. 结构自重................................ - 8 - 2.2.2. 楼梯作用............................... - 10 - 2.2. 3. 人群荷载............................... - 11 - 2.2.4. 温度荷载............................... - 12 - 2.2.5. 围栏荷载............................... - 13 - 2.2.6. 荷载组合............................... - 14 - 3.总结............................................. - 17 -
渡槽水力计算书
渡槽水力计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本设计资料 1．依据规范及参考书目： 武汉大学水利水电学院《水力计算手册》（第二版） 中国水利水电出版社《灌区建筑物的水力计算与结构计算》（熊启钧编著）2．计算参数： 计算目标:已知槽身比降及水深，求槽宽及水头损失。 渡槽断面型式: U形渡槽。 进口渐变段型式: 扭曲面；出口渐变段型式: 扭曲面。 设计流量Q = 50.000 m3/s 槽内水深h = 3.200m；槽身比降i = 1/1000 洞身长度L = 131.020m糙率n = 0.0140 上游渠道水深h1 = 2.958m；下游渠道水深h2 = 3.038m 上游渠道流速v1 = 1.000m/s；下游渠道流速v2 = 1.000m/s 上游渠道底部高程▽1 = 497.150m 三、计算过程 1．断面尺寸计算 槽身宽度需采用试算法求得。假定槽身宽度B = 6.440m，流量计算过程如下： 半水面线所在半弦长c = 3.220m，圆心角θ= 3.129 弧度 断面面积：A = θ×B2/8-c×(B/2-h) = 3.129×6.4402/8-3.220×(6.440/2-3.200) = 16.158 m2 渠道湿周：X = θ×B/2 = 3.129×6.440/2 = 10.076 m 水力半径：R = A/X = 16.158/10.076 = 1.604m 谢才系数：C = 1/n×R1/6 (曼宁公式) 代入上式：C = 1/0.0140×1.6041/6 = 77.278 计算流量：Q' = A×C×(R×i)0.5 = 16.158×77.278×(1.604×0.00100)0.5 = 50.002 m3/s Q'=50.002m3/s与设计流量Q=50.000m3/s近似，
渡槽箱形梁结构计算书(1118)
一、槽身纵向内力计算及配筋计算 根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。槽身纵向按正常过水高程计算（本渡槽设计水位高程取60cm）。 图1—1 槽身横断面型式（单位：mm） 1、荷载计算 根据设计拟定，渡槽的设计标准为5级，使用年限50年所以渡槽的安全级别Ⅲ级， 则安全系数为γ =0.9（DL-T 5057 -2009规范），C30混凝土重度为γ=25kN/m3（根据水工混凝土结构设计规范DL-T 5057-2009：6.1.7条），正常运行期为持久状况，其设计状 况系数为ψ=1.0，荷载分项系数为：永久荷载分项系数γ G =1.05，可变荷载分项系数γ Q =1.20（《水工建筑物荷载设计规范》（DL 5057 -1997规范）），结构系数为γ d =1.2（DL-T 5057 -2009规范）。 纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力及人群荷载。其中槽身自重、水重为永久荷载，而人群荷载为可变荷载。 （1）槽身自重： 标准值：G 1k =γ ψγ（V 1 +2V 2 +V 3 )=0.9×1×25×(0.15× 2.3+0.7×0.25×2+1.4×0.2)=21.94（kN/m） 设计值：G 1=γ G ×g 1k =1.05×21.94=23.04（kN/m）
（a ）面板自重 设计值：g 1=γG γ0ψγV 1=1.05×0.9×1×25×(0.15×2.3)=8.15（kN/m ） （b ）腹板自重 设计值：g 2=γG γ0ψγ2V 2=1.05×0.9×1×25×(0.25×0.7)×2=8.27（kN/m ） （c ）底板自重 设计值：g 3=γG γ0ψγV 3=1.05×0.9×1×25×(1.4×0.2)=6.62（kN/m ） （2）水重：标准值：G 2k =γ0ψγV 4=0.9×9.81×1×（0.6×0.9）=4.77（kN/m ） 设计值：G 2=γG ×g 2k =1.05×4.77=5.01（kN/m ） （3）栏杆荷载： 本设计采用大理石栏杆，大理石的容重γ1=28kN/m3，缘石采用C30 混凝土预制，C25混凝土重度为γ=25kN/m 3 。 标准值：G 3k =γ0ψγ1V 5+γ0ψγV 6=0.9×1×28×2×｛(0.5×0.16×0.16×5÷10)+0.8 ×0.16｝+0.9×1×25×2×(0.16×0.3)=8.92（kN/m ） 设计值： G 3=γG ×g 2k =1.05×8.92=9.37（kN/m ） 根据《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98) 规范要求：桥上人行道 栏杆时，作用在栏杆扶手上的活载，竖向荷载采用1.2kN/m ；水平向外 荷载采用1.0kN/m 。两者分别考虑，不得同时作用。 标准值： Q 栏杆竖向=1.2（kN/m ） 设计值： Q 1=1.2×1.2=1.44（kN/m ） （4）人群荷载： 根据《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98) 规范要求：梁、桁、拱及其他大跨结构的人群荷载w ，可按下列公式计算，且ω值在任何情况下不得小于2．4kPa 。 当跨径或加载长度l ＜20m 时：
下承式栓焊简支钢桁梁桥设计计算书分解
仁爱学院下承式栓焊简支钢桁梁桥 课程设计 姓名： 学号： 班级： 设计时间：
目录 第一章设计资料……………………………………………………………… 第一节基本资料………………………………………………………… 第二节设计内容………………………………………………………… 第三节设计要求…………………………………………………………第二章杆件内力计算………………………………………………………… 第一节主力作用下主桁杆件内力计算………………………………… 第二节横向风力作用下的主桁杆件附加内力计算…………………… 第三节制动力作用下的主桁杆件附加内力计算……………………… 第四节疲劳内力计算…………………………………………………… 第五节主桁杆件内力组合………………………………………………第三章主桁杆件截面设计…………………………………………………… 第一节下弦杆截面设计………………………………………………… 第二节上弦杆截面设计………………………………………………… 第三节端斜杆截面设计………………………………………………… 第四节中间斜杆截面设计……………………………………………… 第五节吊杆截面设计…………………………………………………… 第六节腹杆高强度螺栓计算……………………………………………第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计…………………………………… 第一节E2节点弦杆拼接计算…………………………………………… 第二节E0节点弦杆拼接计算…………………………………………… 第三节下弦端节点设计………………………………………………….. 下弦端节点设计图………………………………………………………………
渡槽结构计算书
目录 1. 工程概况 (1) 2．槽身纵向内力计算及配筋计算 (2) (1)荷载计算 (2) (2)内力计算 (4) (3)正截面的配筋计算 (5) (4)斜截面强度计算 (6) (5)槽身纵向抗裂验算 (7) 3．槽身横向内力计算及配筋计算 (8) (1)底板的结构计算 (10) (2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算 (11) (3)侧墙的结构计算 (12) (4)基地正应力验算 (19)
1. 工程概况 重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+95.25，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为2.7×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出 1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁， 由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为1.2×1.2m，基础深入