渡槽结构计算书
目录
1. 工程概况 (1)
2．槽身纵向内力计算及配筋计算 (1)
(1)荷载计算 (2)
(2)内力计算 (2)
(3)正截面的配筋计算 (3)
(4)斜截面强度计算 (4)
(5)槽身纵向抗裂验算 (5)
3．槽身横向内力计算及配筋计算 (6)
(1)底板的结构计算 (8)
(2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算 (8)
(3)侧墙的结构计算 (9)
(4)基地正应力验算 (15)
1. 工程概况
重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。
现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+95.25，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为2.7×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁，
由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为1.2×1.2m，基础深入岩层弱风化层1.0m，盖梁尺寸为4×1.6×1.2m。
2．槽身纵向内力计算及配筋计算
根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按
梁理论计算。槽身纵向一般按满槽水。
图2—1 槽身横断面型式（单位：mm）
(1)荷载计算
根据规划方案中拟定，渡槽的设计标准为4级，所以渡槽的安全级别Ⅲ级，则安全系数为γ0=0.9，混凝土重度为γ=25kN/m3，正常运行期为持久状况，其设计状况系数为ψ=1.0，荷载分项系数为：永久荷载分项系数γG=1.05，可变荷载分项系数γQ=1.20，结构系数为γd=1.2。
纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力、车道荷载及人群荷载。其中槽身自重、水重为永久荷载，而车道荷载、人群荷载为可变荷载。
槽身自重：
标准值：g1k=γ0ψγV1=0.9×25×(0.3×5+0.2×2×2+0.2×2.5+0.2×0.3+0.1×
0.1+20.4×0.2+0.025×2+0.102×2)=72.09（kN/m）
设计值： g1=γG。g1k=1.05×72.09=75.69（kN/m）
水重：标准值： g2k=γ0ψγV2=0.9×9.81×（1.6×2.7-0.1×0.1-0.4×0.2）
=37.35（kN/m）
设计值： g2=γG。g2k=1.05×37.35=39.22（kN/m）
车辆荷载：
集中荷载标准值： p k=140×2=280 kN
设计值： p=1.2×280=336 kN
人群荷载：标准值： q k=3.0（kN/m）
设计值： q=1.2×3=3.6（kN/m）
(2)内力计算
可按梁理论计算，沿渡槽水流方向按简支或双悬臂梁计算应力及内力：
l=8500
图2—2 槽身纵向计算简图（单位：cm ）
计算长度l=l n +a=6.9+0.8=7.7（m ） l=1.05l n =1.05×6.9=7.245(m) 所以计算长度取为7.25m
跨中弯矩设计值为 M=γ0ψ×（g 1+g 1+q ）l 2
+
2
1pl
=0.9×1.0×
81×118.6×7.252+2
1×336×7.25 =1898.5（kN.m ）
跨端剪力设计值 Q max =γψ×
2
1
（q+g 1+g 2）l+1.2P =0.9×1.0×
2
1
×118.6×7.25+1.2×336=797.42（kN ） (3)正截面的配筋计算
对于简支梁式槽身的跨中部分底板处于受拉区，故在强度计算中不考虑底板的作用，但在抗裂验算中，只要底板与侧墙的接合能保证整体受力，就必须按翼缘宽度的规定计入部分或全部底板的作用。
不考虑底板与牛腿的抗弯作用，将渡槽简化为h=2.3m 、b=0.4m 的矩形梁进行配筋。考虑双筋，a=0.08，h 0=2.3-0.08=2.22（m ），r d =1.2。
（2—1）
f c bx=f y A S （2—2）
式中 M ——弯矩设计值，按承载能力极限状态荷载效应组合计算，并考虑结构重要性
系数γ0及设计状况系数ψ在内；
M u ——截面极限弯矩值；
)]
2
([110x h bx f M M c d u d -=≤γγ
γ
d ————
结构系数，γd =1.20；
f c ——混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土选用C25，则f c =12.5N/mm ； b ——矩形截面宽度； x ——混凝土受压区计算高度； h 0——截面有效高度； f y ——钢筋抗拉强度设计值； A s ——受拉区纵向钢筋截面面积；
将ξ=x/h 0代入式（2—4）、（2—5），并令αs =ξ（1-0.5ξ），则有 )(1
20bh f M s c d
αγ≤
（2—3）
f c ξbh 0=f y A s （2—4）
ξ≤ξb （2—5）
根据以上各式，计算侧墙的钢筋面积如下：
20bh f M
c d s γα==2
62200
4005.12105.18982.1????=0.0942 544.0098.0211=?=--=b s ξαξ
）
20(3548310
2200
400098.05.12mm f bh f A y c s =???==
38.02200
40035480=?==
bh A s ρ%＞ρmin
=0.15%
选4φ20+6φ25 A S =1257+2945=4202（mm 2
） （4）斜截面强度计算
已知v=797.42kN ，
4
.022.2==b h b h w =5.55
b h w
=4， )
25.0(10bh f r
v c d
≤
b
h w
=6
=2291.75（KN ）>v=797.42KN
按受力计算不需要配置腹筋，考虑到侧墙的竖向受力筋可以起到腹筋作用，但为固定纵向受力筋位置，仍在两侧配置φ8@150的封闭箍筋。同时沿墙高布置φ10@150的纵向钢筋。
(5)槽身纵向抗裂验算
受弯构件正截面在即将开裂的瞬间，受拉区边缘的应变达到混凝土的极限拉伸值ε
max
，最大拉应力达到混凝土抗拉强度f t 。钢筋混凝土构件的抗裂验算公式如下：
M s ≤γm αct f tk W 0 （2—7） M L ≤γM αct f tk W 0 （2—8）
式中 αct ——混凝土拉应力极限系数，对荷载效应的短期组合α
ct
取为0.85；对荷载效
应的长期组合，α
ct
取为0.70；
W 0——换算截面A 0对受拉边缘的弹性抵抗距； y 0——换算截面重心轴至受压边缘的距离； I 0——换算截面对其重心轴的惯性距； f tk ——混凝土轴心抗拉强度标准值。
混凝土的标号为C25，钢筋为Ⅱ级钢，则E c =2.8×104
N/mm 2
， E s =2.0×105
N/mm 2
。
根据《水工混凝土结构设计规范》，选取γm 值。
由b f /b ＞2，h f /h ＜0.2，查得γm=1.40，在γm 值附表中指出，根据h 值的不同应对γm 值进行修正。
19.140.1)2700
400
7.0(40.1)4007.0(=?+=?+
=h m γ 短期组合的跨中弯矩值 )818
1
(202
00l q l g M k k s +
=γ+2
1pl
)22004005.1225.0(2
.11
???)
2.0(1
0bh f r v c d
≤
=0.9×1.0×
81×118.6×7.252+2
1×336×7.25 =1898.5（kN.m ）
).(22161250
270010815.175.185.019.112
0m kN W f tk ct m =-????=αγ＞M s
长期组合的跨中弯矩值（人群荷载的准永久系数ρ=0）
)81(200l g M k l γ=＝0.9×8
1
×118.6×7.252
=858.67（kN.m ）
).(7.18241250
270010815.175.17.019.112
0m kN W f tk ct m =-????=αγ＞M l
综合上述计算可知，槽身纵向符合抗裂要求。 3．槽身横向内力计算及配筋计算
由于在设计中选用了加肋的矩形槽，所以横向计算时沿槽长取肋间距长度上的槽身进行分析。作用于单位长脱离体上的荷载除q （自重力加水的重力）外，，两侧还有剪力Q 1及Q 2，其差值ΔQ 与荷载q 维持平衡。ΔQ 在截面上的分布沿高度呈抛物线形，方向向上，它绝大部分分布在两边的侧墙截面上。工程设计中一般不考虑底板截面上的剪力。
4
图3—1 槽身横向计算计算简图
侧墙与底板均按四边固定支承板设计，计算条件为满槽水。
图3—1中l 1为肋间距，q 1为作用于侧墙底部的水压力，q 2为底板的重力与按满槽水计算的槽内水压力之和，根据条件可得
h q γ=1 （3—1）
δγγh h q +=2 （3—2）
以上各式中 γ——水的重度；
γh ——钢筋混凝土的重度； δ——底板厚度。
x
1
2
3
4
5
6
( 1 )( 2 )( 3 )
( 4 )( 5 )( 6 )-0.46-131.86
-107.8718.05
2.92-5.86
-23.99-14.93
-12.98-14.930.280.28-8.782.23
图：结构弯距图
12
3
4
5
6( 1 )( 2 )
( 3 )( 4 )( 5 )
( 6 )
-2.63
-142.63
-149.38
143.29136.54
-3.46
-15.469.3811.06
-8.5436.83
-24.67
8.54-11.06
图：结构剪力图
结构计算成果表
⑴底板的结构计算
按照底板中部弯矩配筋，采用c25砼，fcm=12.5N/mm 根据《水工钢筋混凝土结构》，板厚200mm ，受力钢筋间距取为100mm ，具体配筋计算如下：
a= a ’=30mm ，h 0=200-30=170mm ，取单宽计算b=1000mm 选用Ⅰ级钢筋，则f C =210N/mm 2
，计算弯矩最大位置的配筋量：
M x =14.93kN.m ，N=36.83KN 时，
)(1
20bh f M s c d
αγ≤
f c ξbh 0=f y A s
ξ≤ξb
根据以上各式，计算底板的钢筋面积如下：
20bh f M
c d s γα==2
6170
10005.121093.142.1????=0.057 544.0061.0211=?=--=b s ξαξ
）
20(3.617210
170
1000061.05.12mm f bh f A y c s =???==
36.01000
1703.6170=?==
bh A s ρ%＞ρmin
=0.15%
选Φ10@125 A S =628（mm 2） ⑵渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算
渡槽顶部两侧壁水平挑出1.25m ，并在顺行车方向每个两米设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，顶壁厚30cm 。按照悬臂根部最大弯矩计算配筋，采用c25砼，
fcm=12.5N/mm 根据《水工钢筋混凝土结构》，板厚300mm ，受力钢筋间距取为100mm ，具体配筋计算如下：
a= a ’=30mm ，h 0=300-40=260mm ，取单宽计算b=1000mm 选用Ⅱ级钢筋，则f C =310N/mm 2
，计算弯矩最大位置的配筋量：
M x =131.86kN.m ，N=143.29KN 时，
)(1
20bh f M s c d
αγ≤
f c ξbh 0=f y A s
ξ≤ξb
根据以上各式，计算钢筋面积如下：
20bh f M
c d s γα==2
6
260
10005.121086.1312.1????=0.187 544.0209.0211=?=--=b s ξαξ
）
20(2191310
260
1000209.05.12mm f bh f A y c s =???==
84.01000
26021910=?==
bh A s ρ%＞ρmin
=0.15%
选φ20@140 A S =2244（mm 2
） (3)侧墙的结构计算
由于侧墙的受力为不均匀荷载，故按最大值的匀布荷载进行配筋，其结果更安全。 ① 侧墙与肋所构成的T 形梁的配筋计算
由于侧墙与肋所构成的T 形截面梁，翼缘受拉不考虑其抗弯作用，故可简化成矩形进行配筋计算。
不考虑纵向弯矩的影响。
内力组合：M max =-14.93kN.m ，N=-292.67kN 计算η值：
mm
h mm M e 288503.581093.14360==>=?==
故取偏心距为实际值e 0=58.3mm 。
，取ζ1=1.0
∴
035.1)850
1600(58810140011/1400)/(12
02
021=??+
=+
=h e h l ζζη 判断大小偏心，因为ηe 0=1.035×58.3=60mm<0.3h 0=0.3×810=243mm 所以，按小偏心受压构件计算。
)(445402
850
6020mm a h e e =-+=-+
=η 按最小配筋率计算A S ，ρmin
=0.2%，所以
A S =ρminbh 0=0.2%×200×810=324（mm 2
） 选用2
φ16，
A S =402
mm 2
0132.0410
2005.12)
40410(1673105412926702.1)
(2
2
0=??-??-??=
'-'
'-=
bh f a h A f Ne c s y d st γα)
3
161(1)21301(1)21
3261(1)2546141(131203112204111312021120311111h l l q lh M lh l q EI h M h l q EI h l l q lh M lh h l q EI h h M h h l q EI dx EI
M M p
P --+-=?--+?-??==??
m in 00)
40410(310)402
450
356(2926702.1)
(8025.54100134.0544.00134.00132.0211211bh a h f e N A mm
a mm h x y d s
b st ργξξαξ≤-?+-??=
'-'
=
'='<=?===<=?--=--=,
132926702.12008505.125.05.01>=????==N bh f d c γζ0.1,1520=∴<ζh
l
选用2φ10，A S ＇=157mm 2
斜截面受剪承载力计算：
kN V kN bh f c d
4.24541.373810200
5.1225.02
.11
)25..0(1
0=>=????=
γ 故截面尺寸满足抗剪要求。
故可不进行斜截面受剪承载力计算，而按构造要求配置箍筋选φ6@200钢筋 抗裂验算：
一般情况需按荷载效应的短期组合及长期组合分别验算，本设计因为是粗略计算，且可变荷载非常小，故只按荷载效应的长期组合进行抗裂验算。抗裂演算的对象为T 形截面梁。基本数据：E S =2.0×105
N/mm 2
，E c =2.0×104
N/mm 2
， f tk =1.75N/mm 2
,γd =1.75，αst =0.7。具体计算如下： 换算截面面积
A 0=bh+（b f -b ）b f +αE A s +αE A s ＇
=200×850+（2000-200）×200+4
5
108.2100.2??×（226+402）
=454485.7（mm 2
） 换算截面的重心至受拉边缘的距离
kN V N
bh f c d
58.1429463007.08102005.125
.14.12.02.1107.0)5
.12
.0(
1
0=>?+???+?=
++λγ)
(5.3247
.454485)40226810402(8.220
)100850(20018002850200)2()(2
20
020mm A a A h A h h h b b bh y s E s E f f f =?+??+-??+?=
'
'
++--+=αα
+])405.324(226)5.324810(402[10
8.2100.22
24
5-?+-???? =85524541087（mm 4
）
换算截面对其重心的惯性矩
经过以上的验算可知，侧墙肋的配筋满足抗裂要求。
② 底板与肋所构成的T 形截面梁的结构计算
根据底板的内力图，选取两组内力按偏心受拉构件进行结构计算。 第一组内力组合：M=14.93kN.m ，N=8.54kN.m
由于底板与肋所构成的T 形截面梁，翼缘受拉不起抵抗弯矩的作用，故可简化成矩形截面进行配筋计算。
l 0/h=2300÷400=5.75<8，故不需考虑纵向弯曲的影响。
mm h mm N M e 3.1330
40030130454.8149300==>===
，故取偏心距e 0=704mm 取ζ1=1.0。
0925.101.015.10
2=-=h
l ζ 0132
.10925.1)400
2300(704360140011)/()/(1400112
212000=???+=+
=ζζηh l h e
判断大小偏心，因为ηe 0=1.0132×1304=713.3（mm ），所以按大偏心受拉构件计算配筋。
3)2005.324850(18003)5.324850(200035.324200)()(3
))((3)(33332
020030303
0---
-?+?='-'
+-+----
-+=a y A y h A h y h b b y h b by I s E s E f f f ααkN
N kN W A e W f l tk ct m 2.162)(2.4895
.32485085525410877.4544853.4435.3248508552541087
7.4544857.075.10
000=>=--
?-?
??=
-αγ
计算A s ＇及A s ：
)(3.873402
4003.71320mm a h e e =-+=-+
=η 对于Ⅱ级钢筋，αsb =0.396
0)40360(3103602005.123.87385402.1)(2
02
0<-??-??='-'-='
a h f bh f Ne A y c d s γ
选用2φ10，A s =157mm 2
。（偏心受拉构件根据《水工钢筋混凝土结构》不需考虑ρmin
的限制。
544.0031.0211=?=--=b s ξαξ
）
20(100310
200
400031.05.12mm f bh f A y c s =???==
19.0200
3601000=?==
bh A s ρ%＞ρmin
=0.15%
选用2φ8，A S =101（mm 2
）
第二组内力组合：M=12.65kN.m ，N=8.54kN
在此组内力组合作用下，肋的外侧受拉，所以必须通过配筋计算来保证肋外侧的受拉强度。计算截面为T 形，受拉翼缘宽度b f ＇=2000mm ，高度h f ＇=200mm ，肋宽b=200mm ，肋高h=400mm 。
031.0360
2005.12)
40360(1573103.87385402.1)
(2
2
00=??-??-??=
'-''-=
bh f a h A f Ne c s y d st γα
30
)(7.3054.2474600h
mm N M e >
===
，故按大偏心计算。 重心轴到受拉边缘的距离为
对于Ⅱ级钢筋，αst =0.396
故按第一组内力组合求得的A s =101mm 2
满足第二组内力组合的配筋要求，所以A s ＇
=157mm 2
。同理可得，第一组内力组合的A s ＇=157mm 2
亦满足第二组内力组合A s 的要求。 抗裂验算：
已知：E s =2.0×105
N/mm 2
，E s =2.8×104
N/mm 2
，f tk =1.75N/mm 2
，γm =1.75，αct =0.7，则
换算截面面积A 0=bh+（b f -b ）h f +αE A s +αE A s ＇
=200×400+（2000-200）×200+4
5
108.2100.2??×（157+101）
)
(7.726408.2819.484)(8.281200
)2002000(400200)100400(200)2002000(2400200)()
2()(2
02
2mm a y e e mm h b b bh h h h b b bh y f
f f f f =-+=-+==?-+?-??-+?='
-'+'
--'
+=0
)
40360(310)40360(400)2002000()
40360(3104002000396.05.127.72685402.1)
()]
2
()([20020
<-?-??-+
-????-??=
'-'
'-
'
-'+-=
'
a h f h h h
b b bh f Ne A y f f f st
c
d s αγ
=375428.57（mm 2
） 换算截面的重心到受压边缘的距离
换算截面对其重心的惯性矩
经过上述计算可验证所配钢筋混凝土截面满足抗裂要求。 ⑷基地正应力验算
按材料力学偏心受压公式，上下边缘正应力σyu 、σ
yd
为
（4—3） 式中
ΣW ——单位宽度上全部荷载的铅直力总和；
ΣM ——单位宽度上计算截面上全部荷载对于计算截面形心的力矩总和，以使
上游面产生正压应力为正；
???
???
?∑-∑=∑+∑=2266L M L W L M L W yd yu σσ)(0.26457.375428)
40157360101(8.220
)100400(20018002400200)2()(2
20
020mm A a A h A h h h b b bh y s E s E f f f =?+??+-??+?='
'
++--+=ααkN
N kN W A e W f mm a y A y h A h y h b b y h b by I l tk ct m s E s E f f f 4.24)(709.41264
400291311189557.3754287042644002913111895
6.37542875.1
7.075.1)
(2913111895)40264(157)264360(101[10
8.2100.23)200264400)(2002000(3)264400(20003264200)()(3))((3)(30
00042
24
5333
02
003
0303
0=>=--
?-?
???=
-=-?+-????+----
-?+?='-'+-+-----+=αγαα
L ——计算截面沿渡槽方向的长度。 取边墩与土基相接触的截面为计算对象： L=3.2m
ΣW=G 1+G 2+G 3=180.2×7.25+1.2×174.6+25×(4×1.6×1.2+1.2×1.2×6.4×
2+1.6×1×0.6)=2216（kN ）
ΣM=2.0×4.5×25×（-0.25）+0.5×4.0×1.0×25×（0.75+1/3）+33.396×
1.25+
2.5×1.0×18×1.25-0.5×0.5×2.0×18×（0.75+0.5/3）+0.5×0.5×2.0×（1.75-0.5/3）×11+0.5×0.5×18×（-1.5）+210.583×0.25-14.209×2.5×（2.5+2.5/3）-0.5×2.5×（3
3.693-1
4.209）×（2.5+2.5/3） -33.178×2.52
×0.5-0.5×2.5×（44.785-33.178）×2.5/3-34.3×3.5×0.5×（3.2×2/3-1.75）
=920（kNm ）
)/(16.256
2.3920662.322162
2
min m kN =??-?=σ )/(8.2046
2.3920662.322162
2max m kN =??+?=
σ
为了保证渡槽工程的安全和正常运用，基地压应力及其分布必须满足：σmax
≤
[σ]，σ
min
≥0。由于地基土的允许压应力为[σ]=350kN/m 2
>σ，综合以上计算，基础
满足要求。
84.4m单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥--课程设计
西南交通大学钢桥课程设计 单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥 课程设计 姓名： 学号： 班级： 电话： 电子邮件： 指导老师：杨雷 设计时间：2014年
目录 第一章设计资料 (3) 第一节基本资料 (3) 第二节设计内容 (3) 第三节设计要求 (4) 第二章主桁杆件内力计算 (4) 第一节主力作用下主桁杆件内力计算 (4) 第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算 (8) 第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算 (9) 第四节疲劳内力计算 (10) 第五节主桁杆件内力组合 (11) 第三章主桁杆件截面设计 (14) 第一节下弦杆截面设计 (14) 第二节上弦杆截面设计 (16) 第三节端斜杆截面设计 (17) 第四节中间斜杆截面设计 (19) 第五节吊杆截面设计 (20) 第六节腹杆高强度螺栓计算 (23) 第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计 (24) 第一节 E2节点弦杆拼接计算 (24) 第二节 E0节点弦杆拼接计算 (25) 第三节下弦端节点设计 (26) 第五章挠度计算和预拱度设计 (28) 第一节挠度计算 (28) 第二节预拱度设计 (29) 第七章设计总结 (30)
第一章设计资料 第一节基本资料 1设计规范：铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005），铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）。 2结构轮廓尺寸：计算跨度L=84.4m，钢梁分10个节间，节间长度d=L/10=8.44m，主桁高度H=11d/8=11×8.44/8=11.605m，主桁中心距B=5.75m，纵梁中心距b=2.0m，纵梁计算宽度B0=5.30m，采用明桥面、双侧人行道。 3材料：主桁杆件材料Q345q，板厚 40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辊轴采用35号锻钢。 4 活载等级：中—活载。 5恒载 （1）主桁计算 桥面p1=10kN/m，桥面系p2=6.29kN/m，主桁架p3=14.51kN/m， 联结系p4=2.74kN/m，检查设备p5=1.02kN/m， 螺栓、螺母和垫圈p6=0.02（p2+ p3+ p4），焊缝p7=0.015（p2+ p3+ p4）; （2）纵梁、横梁计算 纵梁（每线）p8=4.73kN/m（未包括桥面），横梁（每片）p9=2.10kN/m。 6风力强度W0=1.25kPa，K1K2K3=1.0。 7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力P=200kN，抗滑移系数μ0=0.45。 第二节设计内容 1. 主桁杆件内力计算：包括主力(恒载和活载)作用下主桁杆件的内力计算、横向附加力作用下主桁杆件的内力计算、纵向制动力作用下主桁杆件的内力计
渡槽课程设计--三峡大学版
不带横杆的矩形渡槽结构计算： 1. 槽身横向计算：沿纵向取单位长度1 m 槽身为脱离体进行计算，计算简图如图1所示。 图1.槽身横向计算简图 作用于所切取的单位长度脱离体上的荷载q 等于水重、人群荷载及槽身自重之和，除此之外，在脱离体两个侧面作用着剪力1Q 和2Q ，并由1Q 和2Q 的差值Q ?与竖向力q 保持平衡，即q Q Q Q =-=?21。 （1）人行道板计算 人行道板为一支承在侧墙上的悬臂板，计算跨长为mm a 100020012001=-=，承受的均布荷载1q 等于人群荷载加板的自重。人行道板承受的最大弯矩为： m kN a g q a q M k G k Q ?-=?+??-=+-=-= 3.11)5.21.0531.2(5.02 121212110）（γγ mm a 30=； =-=a h h 0100-30=70mm ； 0.0793*******.6103.111.226 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0827211=<=--=b s ξαξ
20851300 708270.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 为与侧墙钢筋协调，实配B 025@8,20201mm A =。 （2）侧墙计算 侧墙中最大计算弯矩的截面是侧墙的截面1，该处的水深为2.8m,另外为了截断部分由截面1延伸向上的竖向钢筋，距墙底1.0m 处再选取一计算截面2计算。 在工程实践中，侧墙近似的按受弯构件设计（略去轴向力影响）。侧墙底端的最大弯矩为（弯矩符号以槽壁外侧受拉为正）： 截面1配筋： m kN a q H M ?-=+???-=+-=39.73.111.02.8106 12161321131）（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.056727010009.61039.71.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0584211=<=--=b s ξαξ 20504300 2700584.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 125@10，2628mm A s =。 截面2配筋： m kN a q H M ?-=+-??-=+'-=12.833.1112.8106 12161321132））（（）（γ mm a 30=；=-=a h h 0300-30=270mm ；mm b 0100=； 0.018327010009.61012.831.026 20 =????==bh f KM c s α 468.085.00.0185211=<=--=b s ξαξ 20160300 2700185.010009.6mm f h b f A y c s =???==ξ 取用B 025@8,20201mm A =。 抗裂校核： 计算截面取在拖承（0.2x0.2）顶边截面3处，校核水深=H 2.8-0.2=2.6m 则：
敞口矩形水池设计计算书
敞口矩形水池设计(4m×5m×2.5m) 执行规: 《混凝土结构设计规》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规》 《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规》 《给水排水工程构筑物结构设计规》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 无顶盖半地上 长度L=5.400m, 宽度B=4.400m, 高度H=2.800m, 底板底标高=-2.800m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土摩擦角30度 地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00 地下水位标高-5.000m,池水深1.500m, 池水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 地面30.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.30 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.40 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息 混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20 保护层厚度(mm): 池壁(35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00 2 计算容 (1) 地基承载力验算
渡槽结构计算书
目录 1. 工程概况.............................................. 错误!未定义书签。2．槽身纵向内力计算及配筋计算............................ 错误!未定义书签。 (1)荷载计算..........................................错误!未定义书签。 (2)内力计算..........................................错误!未定义书签。 (3)正截面的配筋计算..................................错误!未定义书签。 (4)斜截面强度计算....................................错误!未定义书签。 (5)槽身纵向抗裂验算..................................错误!未定义书签。3．槽身横向内力计算及配筋计算............................ 错误!未定义书签。 (1)底板的结构计算....................................错误!未定义书签。 (2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算 ....................错误!未定义书签。 (3)侧墙的结构计算....................................错误!未定义书签。 (4)基地正应力验算....................................错误!未定义书签。
1. 工程概况 重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁， 由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为×1.2m，基础深入岩层弱风化层1.0m，盖梁尺寸为4××1.2m。 2．槽身纵向内力计算及配筋计算 根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按
矩形水池结构计算书
矩形水池结构计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规及参考书目： 《水工混凝土结构设计规》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》 《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002)，以下简称《地基规》 《给水排水工程构筑物结构设计规》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 2．几何信息： 水池类型: 无顶盖，半地下水池 水池长度L ＝11940 mm，宽度B ＝5990 mm，高度H ＝4180 mm 地面标高＝0.000 m，池底标高＝-4.180 m 池壁厚度t3＝400 mm，池壁贴角c1＝0 mm 底板中间厚度t2＝400 mm，底板两侧厚度t4＝400 mm 底板贴角长度c2＝0 mm，底板外挑长度a ＝400 mm 池壁顶端约束形式: 自由 底板约束形式: 固定 3．地基土、地下水和池水信息： 地基土天然容重γ＝18.00 kN/m3，天然容重γm＝20.00 kN/m3 地基土摩擦角φ＝30.00 度，地下水位标高＝-2.000 m 池水深H W＝0.00 mm，池水重度γs＝10.00 kN/m3 地基承载力特征值f ak＝120.00 kPa 宽度修正系数ηb＝0.00，埋深修正系数ηd＝1.00 修正后地基承载力特征值f a＝170.89 kPa 浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f＝1.05
钢桥课程设计
《钢桥》课程设计任务书《钢桥》课程设计指导书 青岛理工大学土木工程学院 道桥教研室 指导老师：赵建锋 2010年12月
《钢桥》课程设计任务书 一、设计题目 单线铁路下承式简支栓焊钢桁架桥上部结构设计 二、设计目的 1. 了解钢材性能及钢桥的疲劳、防腐等问题； 2. 熟悉钢桁架梁桥的构造特点及计算方法； 3. 通过单线铁路下承式简支栓焊钢桁架桥上部结构设计计算，掌握主桁杆件内力组合及计算方法；掌握主桁杆件截面设计及验算内容； 4. 熟悉主桁节点的构造特点，掌握主桁节点设计的基本要求及设计步骤； 5. 熟悉桥面系、联结系的构造特点，掌握其内力计算和强度验算方法； 6. 熟悉钢桥的制图规范，提高绘图能力； 7. 初步了解计算机有限元计算在桥梁设计中的应用。 三、设计资料 1. 设计依据：铁路桥涵设计基本规范（TB1000 2.1-2005） 铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.-2008） 钢桥构造与设计 2. 结构轮廓尺寸： 计算跨度L= m ，节间长度d= 8 m ，主桁高度H= 11m ，主桁中心距B= 5.75m ，纵梁中心距b= 2.0m 。 3. 材料：主桁杆件材料Q345qD ，板厚≤40mm ，高强度螺栓采用M22。 4. 活载等级：中-活载。 5. 恒载： (1)主桁计算 桥面m kN p =1，桥面系m kN p =2，每片主桁架m kN p = 3， 联结系m kN p =4； (2)纵梁、横梁计算 纵梁(每线) m kN p = 5 (未包括桥面)，横梁(每片) m kN p = 6。 6. 风力强度0.1,25.13212 0==K K K m kN W 。
矩形水池结构计算方案
矩形水池结构计算方案 The latest revision on November 22, 2020
矩形水池结构计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范及参考书目： 《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)，以下简称《砼规》 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，以下简称《地基规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 2．几何信息： 水池类型:无顶盖，半地下水池 水池长度L＝11940mm，宽度B＝5990mm，高度H＝4180mm 地面标高＝0.000m，池底标高＝-4.180m 池壁厚度t 3＝400mm，池壁贴角c 1 ＝0mm 底板中间厚度t 2＝400mm，底板两侧厚度t 4 ＝400mm 底板贴角长度c 2 ＝0mm，底板外挑长度a＝400mm 池壁顶端约束形式:自由 底板约束形式:固定 3．地基土、地下水和池内水信息： 地基土天然容重γ＝18.00kN/m3，天然容重γ m ＝20.00kN/m3地基土内摩擦角φ＝30.00度，地下水位标高＝-2.000m 池内水深H W ＝0.00mm，池内水重度γ s ＝10.00kN/m3 地基承载力特征值f ak ＝120.00kPa 宽度修正系数η b ＝0.00，埋深修正系数η d ＝1.00 修正后地基承载力特征值f a ＝170.89kPa 浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f ＝1.05 4．荷载信息： 地面活荷载q＝10.00kN/m2，活荷载组合值系数＝0.90 恒荷载分项系数:池身的自重γ G1＝1.20,其它γ G ＝1.27 活荷载分项系数:地下水压力γ Q1＝1.27,其它γ Q ＝1.27 地面活荷载准永久值系数ψ q ＝0.40 温（湿）度变化作用的准永久值系数ψ t ＝1.00 池内外温差或湿度当量温差△t＝10.0度 温差作用弯矩折减系数η s ＝0.65 混凝土线膨胀系数αc＝1.00×10-5/℃ 5．材料信息： 混凝土强度等级：C25 轴心抗压强度标准值f＝16.70N/mm2；轴心抗拉强度标准值f＝1.78N/mm2
钢桥课设任务书-0812102
钢桥课程设计 设计任务书 简支上承式焊接双主梁钢桥设计 （题目） 标准跨径L=30m~50m 学生姓名 学号 班级 成绩 指导教师钱宏亮唐海红陈国芳 土木工程系2010 —2011 学年第 1 学期 2011年7月4日
一、设计题目与基本资料 1.设计题目：简支上承式焊接双主梁钢桥设计 2.设计资料： 1）桥梁跨径：30m~50m 桥宽：净9~14+2×x 2）设计荷载 公路——I级或公路——II级，人群荷载3.0kN/m2~3.5kN/m2,，每侧的栏杆及人行道构件的自重作用力为5kN/m； 计算风荷载时，按照桥梁建于山东省威海市进行考虑 3）材料 设计用钢板： 型号16Mnq，即Q345qD，其技术标准应符合《桥梁用结构钢》GB/T 714-2008 Q345qD的设计参数为：弹性模量Es=2.1×105MPa，热膨胀系数为1.2×105/°，抗拉、抗压及抗弯强度f=295MPa，剪应力f v=170MPa，剪切模量G=0.81×105MPa； 型号为A3，即Q235qD，其技术标准应符合《桥梁用结构钢》GB/T 714-2008 其他普通钢筋：采用热轧R235、HRB335钢筋，凡钢筋直径≥12mm，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径<12mm，均采用R235钢筋 桥面板混凝土：C50微膨胀钢纤维混凝土，容重取25kN/m3 4）设计依据 参考书： 《现代钢桥》（上册），吴冲主编，人民交通出版社，2006年9月第一版，P117~P163 《钢桥》（第二版），徐君兰，孙淑红主编，人民交通出版社，2011年4月第二版，P9~P21 《钢桥构造与设计》，苏彦江主编，西南交通大学出版社，2006年12月第一版，P12~P28 设计规范： 《公路桥涵设计通用规范》JTJ 021-89 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 《公路工程技术标准》JTG B01-2003 《桥梁用结构钢》GB/T 714-2008 《钢结构设计规范》GB50017-2003 其他相关规范 注：1. 可变荷载中的汽车荷载（包括车道荷载和车辆荷载）取用《公路桥涵设计通用规范》
矩形水池设计与池壁计算
矩形水池设计 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 无顶盖半地上 长度L=3.500m, 宽度B=3.500m, 高度H=3.900m, 底板底标高=-3.400m 池底厚h3=400mm, 池壁厚t1=250mm,底板外挑长度t2=400mm 注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=120.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00 地下水位标高-3.100m,池内水深3.000m, 池内水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息 混凝土: 等级C25, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20 保护层厚度(mm): 池壁(内35,外35), 底板(上40,下40) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00 按裂缝控制配筋计算 2 计算内容 (1) 地基承载力验算 (2) 抗浮验算 (3) 荷载计算
U型渡槽结构计算书
一、基本资料 1.1工程等别 根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288－99）和《村镇供水工程技术规范》（SL687—2014）的规定，工程设计引水流量为3.9m3/s，供水对象为一般，确定本项目为Ⅳ等小（1）型工程。主要建筑物等级为4等，次要建筑物等级为5等，临时建筑物等级为5等。 渡槽过水流量≤5m3/s，故渡槽等级均为5级。 1.2设计流量及上下游渠道水力要素 正常设计流量1.83m3/s，加大流量2.29 m3/s。 1.3渡槽长度 槽身长725m，进出口总水头损失0.5m。 1.4地震烈度 工程区位于安陆市北部的洑水镇、接官乡和赵鹏镇三个乡镇，属构造剥蚀丘岗地貌。根据国家标准1：400万《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），工程区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相应的地震基本烈度小于Ⅵ度，建筑物不设防。 1.5水文气象资料 安陆市属亚热带季风气候区，春秋短，冬夏长，四季分明，兼有南北气候特点。年最高气温40.5℃,最低气温-15.3℃，多年平均气温15.9℃。年日照时数1920—2440h，日照率49%，居邻近各县（市）之冠。太阳总辐射年平均112千卡/cm2，年际变化不大，4-10月辐射量占全年的71.43%。10℃以上积温为4486—4908℃。多年平均无霜期246d。 境内多年平均降雨量1117mm，年降雨量很不稳定，最多年份可达1772.6mm （1954年），最少年份只有652.9 mm（1978年），降水量年内分配很不均匀，4-10月份平均降雨量占全年降雨量的85%以上，多年平均蒸发量1587.3mm，由于降水量年际和年内间变化大，导致洪涝旱灾发生频繁。
钢桥课程设计48米单线铁路下承式栓焊简支梁主桁设计
48米单线铁路下承式栓焊简支梁主桁设计
目录 第一部分设计说明书 一、设计资料----------------------------4 二、钢梁上部总体布置及尺寸拟定--------------------------4 1、钢桁架梁桥的优缺点--------------------------4 2、设计假定和计算方法---------------------------4 3、主桁杆件截面选择---------------------------5 4、节点设计原则---------------------------5 5、设计思路和步骤----------------------------5 6、参考文献 ----------------------------6 第二部分设计计算书 一、打开软件-----------------------------------7 二、创建模型-----------------------------------7 1．设定造作环境-----------------------------------7 2．定义材料和截面-----------------------------------7 3．建立节点和单元-----------------------------------8 4．输入边界条件-----------------------------------8 5．输入荷载（1）——加载自重--------------------------------9 6．运行结构分析（1）-----------------------------------10 7．查看结果-----------------------------------10 8．输入荷载（2）——活载添加-------------------------------12 9．运行结构分析（2）----------------------------------13 10．查看结果-----------------------------------13 三、主力求解-----------------------------------14 1．冲击系数-----------------------------------14 2．活载发展均衡系数-----------------------------------14
水池结构设计指南
工业建筑结构设计 混凝土结构设计指南及规定 第六册水池结构设计指南 （共八册） 中冶京诚工程技术有限公司 工业建筑院 二○○五年七月
目录 一．材料 (2) 二．水、土压力计算 (3) 三．侧壁内力计算 (4) 四．底板内力计算 (6) 五．配筋计算 (9) 六．裂缝宽度验算 (9) 七．侧壁、底板厚度拟定 (10) 八．抗浮验算 (11) 九．工况组合 (11) 十．构造要求 (11) 十一．按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值（附表三） (14) 十二．例题 (26) 编制：李绪华 审核：孙衍法 编程：覃嘉仕
钢铁厂的设计中会经常遇到水池，无论是炼铁、炼钢，还是轧钢，都存在水池。因没有统一的设计方法，导致设计方法较为离散。结合《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》（CECS 138:2002），对水池结构的设计方法进行一定的统一。 一．材料 1．砼强度等级不低于C25，严寒和寒冷地区不低于C30。 2．抗渗等级，根据最大作用水头与砼厚度的比值确定 一般情况下采用S6即可满足要求。 3．抗冻等级 最冷月平均气温低于－3℃的地区，外露的钢筋砼构筑物的砼应具有良好的抗冻性能，按下表采用： 砼抗冻等级Fi系指龄期为28d的砼试件，在进行相应要求冻融循环总次数i次作用，其强度降低不大于25%，重量损失不超过5%。
最冷月平均气温在《民用建筑热工设计规范》GB 50176-93中查取。如： 北京－℃天津－℃ 通化－℃石家庄－℃ 承德－℃西安－℃ 太原－℃本溪－℃ 兰州－℃银川－℃ 基本上除东北、西北和华北的大部分地区外，其他地区均不需要考虑砼抗冻要求。 二．水、土压力计算 1．水压力 按季节最高水位计算水压力，勘察报告中一般提出勘察期间地下水位，可根据勘察的季节及水位变化幅度确定计算水位，准永久值系数为。 2．土压力 主动土压力系数K a可按1/3，地下水位以上土的重度取18kN/m3，地下水位以下取土的有效重度，可按10 kN/m3，准永久值系数为。 3．地面堆积荷载（作用于水池侧面） 无特殊情况时，地面堆积荷载取10 kN/m2，准永久值系数为。 4．汽车荷载（作用于水池侧面） 等代均布荷载见下表，准永久值系数为0。
渡槽设计计算书
一、设计基本资料 1.1工程综合说明 根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。渡槽槽址及渡槽轴线已由规划选定（见渡槽槽址地形图）。渡槽按4级建筑物设计。 1.2气候条件 槽址地区位于大禹乡境内，植被良好。夏季最高气温36℃，冬季最低气温－32℃，最大冻层深度1.7m。地区最大风力为9级，相应风速v = 24 m / s。 1.3水文条件 根据水文实测及调查，槽址处小禹河平时基流量在0.2—0.4 m3/S之间，有时断流。洪水多发生在每年7、8月份；春汛一般发生在每年3月上旬，但流量不大。经水文计算，槽址处设计洪水位为1242.41m，相应流量 Q = 698 m3/S；最高洪水位为1243.83m，相应流量 Q = 1075 m3/S。据调查，洪水中漂浮物多为树木、牲畜，最大不超过400 kg。在春汛中无流冰发生。 槽址处小禹河两岸表层为壤土分布；表层以下及河床为砂卵石分布（见渡槽轴线断面图）。地基基本承载力壤土为34 t / m2；砂卵石为43 t / m2。 1.4工程所需材料要求 在建材方面，距槽址50km大禹镇有县办水泥厂一座，水泥质量合格，可满足渡槽建造水泥需要；槽址附近有大量砂石骨料分布，质量符合混凝土拌制需要，运距均在5km以内；槽址东北禹王山有石料可供开采，运距350km。 1.5上、下游渠道资料 根据灌区渠系规划，渡槽上下游渠道坡降均为1/5000。渠道底宽按设计流量计算2.7 m，边坡1：1.5，采用混凝土板衬砌。渠道设计流量6立方米每秒, 加大流量7.5立方米每秒。渠道堤顶超高0.5m。 根据灌区渠系规划，上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m。渠口位置见渡槽槽址地形图。
钢桁架桥计算书-毕业设计之欧阳歌谷创编
目录 欧阳歌谷（2021.02.01）1.设计资料1 1.1基本资料1 1.2构件截面尺寸1 1.3单元编号4 1.4荷载5 2.内力计算7 2.1荷载组合7 2.2内力9 3.主桁杆件设计11 3.1验算内容11 3.2截面几何特征计算11 3.3刚度验算15 3.4强度验算16 3.5疲劳强度验算16 3.6总体稳定验算17 3.7局部稳定验算18 4.挠度及预拱度验算19 4.1挠度验算19
4.2预拱度19 5.节点应力验算20 5.1节点板撕破强度检算20 5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算21 5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算22 6.课程设计心得23
1.设计资料 1.1基本资料 (1)设计规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； (2)工程概况 该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。 (3)选用材料 主桁杆件材料采用A3钢材。 (4)活载等级 采用公路I级荷载。 1.2构件截面尺寸 各构件截面对照图
各构件截面尺寸统计情况见表1-1： 表1-1 构件截面尺寸统计表 编号名称类型 截面 形状 H B1 (B) tw tf1(tf ) B2tf2C 1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.4 6 0.012 2下弦杆E2E4用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 3上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 4上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.4 6 0.024 5斜杆E0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.02 6斜杆A1E2用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 7斜杆E2A3用户H型0.460.460.010.0160.4 6 0.016 8斜杆A3E4用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 9竖杆用户H型0.460.260.010.0120.2 6 0.012 10横梁用户H型 1.290.240.0120.0240.2 4 0.024 11纵梁用户H型 1.290.240.010.0160.2 4 0.016 12下平联用户T型0.160.180.010.01 13桥门架上下横撑和短 斜撑 用户双角0.080.1250.010.01 0.0 1 14桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0
简单矩形水池计算书
结构专业计算书建设单位名称： 项目名称： 项目阶段： 项目代号(子项号)： 计算书总册数： 计算软件名称： 计算软件版本：
蒸发器、污水池计算书 执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335; 1、基本资料 几何信息 水池类型：有顶盖，半地上 长度L=，宽度B=，高度H=，底板底标高= 盖板厚h 1=150mm，池底厚h 2 =300mm，池壁厚t 1 =200mm，底板外挑长度t 2 =200mm 平面图剖面图 水土信息 土天然重度18kN/m3，土内摩擦角30° 地基承载力特征值f ak =130kPa，宽度修正系数η b =，埋深修正系数η d = 地下水位低于底板底标高，池内水深，池内水重度 kN/m3 托浮力折减系数，抗浮安全系数K f = 荷载信息
活荷载：地面 kN/m2，顶盖 kN/m2，组合值系数 恒载分项系数：水池自重，其他 活载分项系数： 活载准永久值系数：顶板，地面，温湿度 考虑温湿度作用：池内外温差°，弯矩折减系数，砼线膨胀系数（10-5/℃） 钢筋砼信息 混凝土：等级C30，重度 kN/m2，泊松比 纵筋保护层厚度（mm）：池壁（内40，外35），顶盖（上35，下35），底板（上40，下40）钢筋：HRB335，裂缝宽度限值：，配筋调整系数 按裂缝控制配筋计算 构造配筋采用《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2 计算内容 （1）地基承载力验算 （2）抗浮验算 （3）荷载计算 （4）内力计算
矩形渡槽设计计算说明书
工程名称: 哈密市五堡镇五堡大桥渡槽工程 设计阶段：施工阶段 渡槽计算书 计算： 日期：2015.09.01 哈密托实水利水电勘测设计有限责任公司 2015.09.01
1 基本资料 五堡大桥渡槽定为4级建筑物，设计流量Q =1.2m3/s ，加大流量Q m=1.56m3/s。， 设 渡槽总长25.6m，进口与上游改建梯形现浇砼渠道连接，出口与下游改建矩形现浇砼渠道连接。 2 渡槽选型与布置 2.1 结构型式选择 梁式渡槽的槽身是直接搁置于槽墩或槽架之上的。为适应温度变化及地基不均匀沉陷等原因而引起的变形，必须设置变形缝将槽身分为独立工作的若干节，并将槽身与进出口建筑物分开。变形缝之间的每一节槽身沿纵向是两个支点所以既起输水作用又起纵向梁作用。根据支点位置的不同，梁式渡槽有简支梁式双悬臂梁式和单悬臂梁式三种型式。 单悬臂梁式一般只在双悬臂梁式向简支梁式过渡或与进出口建筑物连接时使用。 简支梁式槽身施工吊装方便，接缝止水构造简单，但跨中弯矩较大，底板受拉对抗裂防渗不利。简支梁式槽身常用的跨度为8-15m。本设计采用简支梁式槽身，跨度取为12.8m。梁式渡槽的槽身采用钢筋混凝土结构。 2.2 总体布置 渡槽的位置选择是选定渡槽的中心线及槽身起止点的位置。本设计的渡槽的中心线已选定。具体选择时可以从以下几方面考虑： （1）槽址应尽量选在地质良好、地形有利和便于施工的地方，以便缩短槽身长度、减少工程量、降低墩架高度； （2）槽轴线最好成一直线，进口和出口避免急转弯，否则将恶化水流条件，影响正常输水； （3）跨越河流的渡槽，槽轴线应与河道水流方向尽量成正交，槽址应位于河床及岸坡稳定、水流顺直的地段，避免位于河流转弯处； 2.3 结构布置 根据渠系规划确定，选用钢筋混凝土简支梁式渡槽进行输水，槽身采用带拉杆的矩形槽，支承结构采用单排架型式，两立柱之间设横梁，基础采用整体板式基础支撑排架。渡槽全长25.6m，采用等跨布置方案，一跨长度为12.8m。进出口均用混凝土建造。
西南交大钢桥课程设计讲解学习
第二章 主桁杆件内力计算 第一节 主力作用下主桁杆件内力计算 1恒载 桥面 p 1＝10kN/m ，桥面系p 2＝6.29kN/m,主桁架 p 3＝14.51，联结系p 4＝2.74kN/m ， 检查设备 p 5＝1.02kN/m ， 螺栓、螺母和垫圈 p 6＝0.02(p 2+p 3+p 4)，焊缝 p 7＝0.015(p 2+p 3+p 4) 每片主桁所受恒载强度 P=[10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)]/2 ＝17.69 kN/m ， 近似采用 p ＝18 kN/m 。 2 影响线面积计算 (1)弦杆 影响线最大纵距12 l l y lH ?= 影响线面积12 l y Ω=? A1A3: 1218.4273.68 18.42,73.68,0.2, 1.16492.112.664 l l y α-?==== =-? ()1 92.1 1.16453.582 Ω=??-=-m E2E4:1227.6364.47 27.63,64.47,0.3, 1.52792.112.664 l l y α?==== =? 1 92.1 1.52770.332 Ω=??=m 其余弦杆计算方法同上，计算结果列于表中。 （2） 斜杆 ' '22 11,,sin sin l l y y l l θθ=?=?
1 1.236 sinθ === ()() ''' 1212 11 , 22 l l y l l y Ω=+?Ω=+? 式中' 111 1 ''' 1 88 , l l l y l y y y y y - === + E0A1： 12 82.89 9.21,82.89,0.1, 1.236 1.11 92.1 l l y α ====?= 1 92.1 1.1151.23 2 Ω=??=m A3E4:' 22 55,26 55.26,29.43, 1.2360.742 92.1 l l y ===?=, ' 11 29.439.210.742 1.2360.371, 6.14 92.10.7420.371 y l ? =-?=-== + ， 6.14 0.1 55.26 6.14 α== + ， '' 1 3.07 9.21 6.14 3.07,0.1 27.63 3.07 lα =-=== + , () 1 6.1455.260.74222.78 2 Ω=+?=m, ()() ' 1 3.0727.630.371 5.70 2 Ω=+?-=-m, 22.78 5.7017.08 Ω=-= ∑m 其余斜杆按上述计方法计算，并将结果列于表中。 （3）吊杆 1.0 y=， 1 118.429.21 2 Ω=??=m 3恒载内力 p N p =Ω ∑，例如 02 E E:18.030.14542.54 p N kN =?= 45 E A:() 18.0 5.4497.92 p N kN =?-=- 55 A E:18.09.21165.78 p N kN =?= 4活载内力 （1）换算均布活载k
水池计算书
矩形水池设计 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋： E - HRB400 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖半地上 长度L=7.750m, 宽度B=14.300m, 高度H=6.350m, 底板底标高=-1.850m 池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=350mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 修正后的地基承载力特征值fa=210.00kPa 地下水位标高-2.000m,池内水深5.000m, 池内水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活载调整系数: 其它1.00 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 不考虑温湿度作用. 1.4 钢筋砼信息 混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20
渡槽结构计算书
目录(
1. 工程概况 重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m 超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁， 由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为×1.2m，基础深入岩层弱风化层1.0m，盖梁尺寸为4××1.2m。 2．槽身纵向内力计算及配筋计算
根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。槽身纵向一般按满槽水。 图2—1 槽身横断面型式（单位：mm） (1)荷载计算 根据规划方案中拟定，渡槽的设计标准为4级，所以渡槽的安全级别Ⅲ级，则安全系数为γ =，混凝土重度为γ=25kN/m3，正常运行期为持久状况，其设计状况系数为ψ=，荷载分项系数为：永久荷载分项 系数γ G =，可变荷载分项系数γ Q =，结构系数为γ d =。 纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力、车道荷载及人群荷载。其中槽身自重、水重为永久荷载，而车道荷载、人群荷载为可变荷载。 槽身自重： 标准值：g 1k =γ ψγV 1 =×25××5+×2×2+×+×+×+×+×2+× 2)=（kN/m） 设计值： g 1=γ G。 g 1k =×=（kN/m） 水重：标准值： g 2k =γ ψγV 2 =××（×）=（kN/m）