塔吊基础计算书
QTZ40塔吊基础计算书
QTZ63塔吊基础计算书根据现场情况，塔机基础采用独立基础，底面尺寸为5.0×5.0米，高度1.35米塔机基础埋深2.5米，配筋○20@130双层双向，“S”形○14@500，梅花形布置，混凝土标号C35,承台底设100厚C15混凝土垫底基础四周用M10水泥砂浆砌筑240厚标准砖挡土墙至室外地坪。
塔机基础中心到基坑距离约3.5米。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=258.80kN，最大起重荷载F2=40.00kN，塔吊倾覆力距M=544.00kN.m，塔吊起重高度H=20.00m，塔身宽度B=1.40m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=2.50m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×298.8=358.56kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =2512.50kN；B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118B c×B c×B c=14.75m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×544.00=761.60kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-761.60/(358.56+2512.50)=2.23m。
TC6013塔吊桩基础计算书
TC6013塔吊桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息塔吊型号:QTZ100-TC6013, 自重(包括压重)F1=744.8kN，最大起重荷载F=80.0kN，塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m，塔吊起重高度H=120.0m，塔身宽度B=1.6m，承台长度Lc或宽度Bc=5.00m，承台厚度Hc=1.40m，桩直径或方桩边长 d=0.40m，桩间距a=4.20m，基础埋深D=0.00m，保护层厚度:50.00mm，承台混凝土强度等级:C35，承台钢筋级别:HRB335，桩混凝土强度等级:C35，桩钢筋级别:HRB335，承台箍筋间距S=400.00mm。
二、荷载的计算1.自重荷载及起重荷载(1)塔机自重标准值：F kl=744.80kN(2)基础及附加构造自重标准值：G k = 25.0×Bc×Bc×Hc+0.00= 25.0×5.00×5.00×1.40+0.00 = 875.00kN；(3)起重荷载标准值：F qk=80.00kN1.风荷载计算(1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值q sk'=0.8aβzμsμz W0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×1.60=0.79kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值F vk'=q sk'×H = 0.79×120.00 = 94.52kN标准组合的倾翻力矩标准值M k = 1000.00kN.m三、桩基承载力验算1.桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一：工程概况惠州市技师学院工程为市政府重点培养社会经济发展和我国新型工业化时代需要的高素质复合型技术人才，是广东省高标准现代化技师培训的高等职业技术学院。
位于惠州市江北31号小区奥林匹克花园西侧，总规划用地面积600亩，总建筑面积约40万平方米。
第一期首期占地面积约24万平方米，建筑面积为13.75万平方米（包括C1~C3栋事项工厂：共三栋面积为3987M2，每栋层高均为四层；D1~D12栋学生宿舍建筑面积为28626M2，层高为五层，部分四层；E1栋教师公寓：建筑面积为10435.7M2，层高十一层：B栋行政办公楼：建筑面积为16168M2,层高为地下一层，地上十二层，F1栋学生饭堂：建筑面积为11223M2，层高为三层。
根据施工总平面布置图，教师公寓配备一台QTZ80塔吊；实习工厂C1~C3配备两台QTZ80塔吊，其臂长均为56米，采用Φ500AB预应力管桩基础。
行政办公楼配备一台QTZ5015臂长50米的塔吊：学生宿舍D2配备一台QTZ5015塔吊，其臂长均为56米，其基础均采用天然地基。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752—1992）、《地基基础设计规范》（GB5007—2002）、《建筑结构荷载规范》（GB5009--2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59—99）、《混凝土结构设计规范》(GB5001—2002)等编制。
二：塔机基础设计与施工由于固定式塔吊起重机的基础是保证塔机安全的必备条件，因此要据原厂提供的说明书和提供数据，结婚本工程所在位置地质报告资料分析，而采用天然基础钢筋混凝土结构，以满足塔机最大荷载的承受能力，是塔机达到安全使用的目的。
1、固定基础及平衡重1.1、支腿固定式基础荷载（表1、图1）表11.2、埋支腿固定基础（见图2）A、混凝土强度等级C35，基础土质要求坚固牢实，且承载力不小于表2。
C、固定支腿的表面应校水平，平面度误差为1/500。
塔吊QTZ8015计算书
塔吊基础计算书1#楼塔吊基础设计计算（1-24轴附近）1、 塔吊的基本参数信息生产厂家：平阳县天正钢结构工程有限公司塔吊型号：QTZ80（6010）， 最大起重荷载6t ； 塔吊起重最大高度H=140m ， 塔身宽度B=1.6m ； 承台基础混凝土强度：C25， 厚度Hc=1.4m ，承台截面：Lc=Bc=4.0 m ；承台钢筋级别:HRB400级，保护层厚度：50mm ；承台桩选用4根φ800钻孔灌注桩，桩身混凝土强度：C25桩身钢筋级别:主筋-HRB400级；箍筋-HPB300级，桩间距a=2.4 m ； 参考塔吊说明书可知： 最危险工况时：基础所受的垂直荷载 F v =710KN基础所受的水平荷载 F h =80 KN 基础所受的倾覆力矩 M 1=1900KN ·m2、单桩桩顶竖向力的计算 ⑴桩顶竖向力的计算依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条22i i y i i x x x M y y M nG F i N ∑∑+±±=其中 n ——单桩个数 n=4F ——作用于桩承台顶面的竖向力 F=710KNG ——桩基承台的自重 G=25×L c ×B c ×H c =560 KNM x ，M y ——承台底面的弯矩值M x =M y =1900+80×5.2=2316 KN.mx i ，y i ——单桩相对承台中心轴的X 、Y 方向距离a/2=1.2m 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：N max =（710+560）/4+2316/（1.414X2X1.2）=1000 KN 最小压力：N min =（710+560）/4-2316/（1.414X2X1.2）=-364 KN 3、桩长计算根据第2步的计算可以得到桩的轴向压力标准值，取其中最大值N=1000 KN ；依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）的第5.3.5条基桩承载力特征值 Ra=u ∑q sa l i +q pa A p 其中， Ra ——基桩承载力特征值 q sa ——第i 层的桩侧阻力特征值 q pa ——桩端阻力特征值 u ——桩身的周长，u=2.513m A p ——桩端面积，取A p =0.5027m 2 l i ——第i 层土层的厚度 工程地质情况如下（Z42）有效桩长按23m 计算，摩擦桩，不计端阻故 Ra =3.14X0.8X（7.85×5+1.2×22+3.6×32+3.9×23+6.45x23）=1050KN上式计算的Ra值大于最大压力1000 KN，所以桩身承载力满足要求。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础配筋计算6018 17T 2
1QTZ6015塔机基础配筋计算书塔机型号为：QTZ6015基础尺寸为：6000×6000×1500（既b=6m ，h=1.5m ）持力层地基承载力：a f= 170KPa1、抗倾翻稳定性计算根据JGJ196-2010《建筑塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》塔机基础规定，固定基础的抗倾翻稳定性按以下公式计算：4*b G F H F M e K K VK K ≤++=M K —相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值（KN ·m ） 依据塔机说明书MK =3146(KN.m)F vk —相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值(KN) 依据塔机说明书F vk =78.4(KN)H —基础的高度（m ） H=1.5mF K —塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值依据塔机说明书F K =850(KN)G K —基础及其上土的自重标准值(KN)G K =6m ×6m ×1.5m ×25t KN /m 3=1350（KN ）b —矩形基础底面的短边长度（m ） b=6（m ）e =3146+44×1.5/850+1350=1.48≤1.5混凝土基础的抗倾翻稳定性满足。
2、地基承载力计算依据JGJ187-2009《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》a K K K f bL G F P ≤+=K P —相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值（KPa)L —矩形基础底面的长边长度（KPa) L=6ma f —修正后的地基承载力（KPa)K P =850+1350/6×6=61.(KN/㎡)≤170(KN /㎡)作用平均地面压应力满足。
地基承载力尚应满足当偏心距e ≤b/6时a VK K K K k f WH F M bL G F P 2.1*m ax ≤+++= 当偏心距e ＞b/6时a K K k f LaG F P 2.13)(2m ax ≤+= KMAX P —相应荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压应值（KPa)W —基础底面的抵抗拒a —合力作用点至基础底面最大边缘的距离（m ） a=b/2-e=1.52因e ＞b/6混凝土作用在地基上最大压应力KMAX P 满足，a K K k f La G F P 2.13)(2m ax ≤+=KMAX P =2(850+1350)/3×6×1.52=161.2 （KPa)1.2a f =216（KPa) KMAX P ≤ 1.2a f作用在地基上最大压应力满足.3、基础承台抗冲切验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.8条,验算公式如下:F 1 ≤ 0.7βhp f t a m h o式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm 时，βhp 取1.0.当h 大于等于2000mm 时，βhp 取0.9，其间按线性内插法取用；取 βhp =0.95；f t --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 f t =1.57MPa ；h o --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 h o =1.45m ；a m --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a m =(a t +ab )/2；a m =[1.80+(1.80 +2×1.45)]/2=3.25m ；a t --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取a t ＝1.8m ；a b --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；a b=1.80 +2×1.45=4.7；P j --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础P=161.2kPa；可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 P j=KMAXA l --冲切验算时取用的部分基底面积；A l=6×(6-4.70)/2=3.9m2F l --相应于荷载效应基本组合时作用在A l上的地基土净反力设计值。
塔吊基础施工方案及地基承载力计算书(最终版)
目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、塔吊设计参数 (2)四、塔吊基础设计 (4)五、塔吊基础施工技术措施及质量验收 (5)六、塔吊穿地下室处理措施 (7)七、塔吊基础计算书 (9)1. 参数信息 (9)2. 基础最小尺寸确定 (9)3、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩确定 (9)4、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 (10)5、矩形承台截面主筋的计算 (10)6、桩承载力验算 (11)7、桩竖向承载力验算 (12)8、塔吊稳定性验算： (12)附图： (13)高层塔吊基础施工方案一、编制依据1、本工程施工组织设计；2、哈尔滨世茂滨江新城三期三区工程岩土工程勘察报告；3、GB50202-2002《地基与基础施工质量验收规范》；4、GB50205-2001《钢结构工程施工质量验收规范》；5、GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》；6、GB50017-2003《钢结构设计规范》；7、JGJ33-2001《建筑机械使用安全技术规程》；8、JGJ94-2008《建筑桩基技术规范》；9、本工程设计图纸；10、长沙中联重工科技发展股份公司生产的QTZ63(TCT5010-4)型平头塔式起重机使用说明书。
二、工程概况1、工程名称：哈尔滨世茂滨江新城三期三区项目2、建设单位：哈尔滨世茂滨江新城开发建设有限公司3、监理单位：北京中建工程顾问有限公司4、施工单位：中建三局第三建设工程有限责任公司5、建设地点：哈尔滨市松北区世茂大道西端。
6、结构形式：地下室部分为框剪结构，主体为剪力墙结构7、建设规模：哈尔滨世茂滨江新城三期三区工程位于哈尔滨市松北区三环路以西，四环以东，世茂大道以南，松花江以北。
本工程拟建11栋高层，其中三栋21层，五栋18层，三栋15层；69栋别墅，层数为2 －3层。
建筑用地面积174545.60㎡，代征半道、绿地等面积22481.77㎡。
各栋高层层数及建筑高度如下表：项目设计使用功能高档住宅及配套地下车库单体数量11建筑层数地上/地下68#-70#（15/1）；71#-73#、75#、78#（18/1）；74#、79#、80#（21/1）建筑高度68#-70#楼—45.9m；71#、72#楼—55.1m；73#、75#、78#楼—54.6m；74#、79#、80#楼—63.9m本工程11栋高层除78#和79#高层共用一台塔吊外,其余各栋均设置一台塔吊共布置10台塔吊。
塔吊基础计算书
西小江大桥主桥悬浇箱梁塔吊安装基础计算书计算：复核：审核：中交二公局第三工程有限公司杭金衢高速公路改扩建工程第3合同段二O一七年三月H5810塔式起重机桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《大型塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ/T 301-2013）、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）等编制。
一、工程概况西小江大桥主桥变截面悬浇箱梁左幅桩号K12+334.5-K12+574.5，右幅桩号为K12+321.5-K12+561.5，共3跨，总长240m，跨径为65+110+65m。
主桥横跨杭甬运河，分为绍兴岸和萧山岸。
根据西小江大桥改建方案，外侧9. 5m先导桥已建成通车，内侧13.5m宽悬浇箱梁在内侧封闭区域组织施工，根据现场实际条件，为使主桥上部结构的施工材料、机具调运方便，我部拟采在绍兴岸、萧山岸各安装一台塔吊组织施工，保证内侧桥悬浇箱梁施工顺利完成。
二、塔吊选型及基础结构设计简介1）塔吊选型：根据现场实际情况及主桥悬浇箱梁设计长度，结合厂家提供的塔吊信息，在保证现场施工质量、安全的前提下，确保悬浇箱梁顺利施工，同时达到经济效益最优化，我项目拟定采用H5810塔式起重机进行内侧桥主桥悬浇箱梁的施工。
依据现场场地情况以及左右幅悬浇箱梁错墩的特殊情况（见平面布置图），我部计划在西小江大桥绍兴岸右幅28#墩、萧山岸右幅27#墩处中分带位置各安装1台5810塔吊（辐射半径58m），供悬浇箱梁施工。
2）设计简介：H5810塔吊坐落在长、宽4.5m，高1.2m的C35混凝土承台上，混凝土承台下由4根钢管桩支撑（钢管桩采用φ600*8mm，纵、横向钢管中心间距为3.5m）。
每个塔吊基础钢管桩共4根，为保证塔吊中心位置位于桥梁中分带中心位置，其中2根钢管坐落于主墩承台上，单根钢管长度5m；2根位于自然地质中，单根钢管长度约21m。
TC6012塔吊基础计算书
华府里QTZ80(TC6012A-A6)塔吊基础计算书1、塔吊型号：QTZ80(TC6012A-A6) 螺栓固定式基础2、工况图依照说明书：3.1、混凝土基础抗倾覆稳定性按下式验算：e=M+Q∗hN+Fg ≤b3式中：e—偏心距，即基础反力的合力距基础中心的距离，单位m h—基础高度，单位mb—基础宽度，单位mFg—混凝土基础重量，单位mFg=b*b*h*24=674.16KN3.1.1 工作工况下基础抗倾覆稳定性校核：e=M+Q∗hN+Fg≤b3=（1834.9+20.7*1）/（571.7+674.16）=1.49m≤(5.33)=1.763.1.2 非工作工况下基础抗倾覆稳定性校核：e=M+Q∗hN+Fg≤b3=（1805.8+81.5*1）/（507.8+674.16）=1.6m≤(5.33)=1.76依据3.1.1和3.1.2计算得出：工作工况和非工作工况下基础抗倾覆稳定性均满足要求！3.2 地面压应力按下式进行计算：Pb=2∗N+Fg3∗b∗L=≤[Pb]式中：L=b/2-ePb—计算压应力，单位Mpa[Pb]—基础许用压应力，由实地地勘确定，此处[Pb]为本工程地基验槽记录要求数值0.4MPa3.2.1 工作工况计算压力：Pb= 2∗N+Fg=2*(571.7+674.16)/(3*5.3*(5.3/2-1.49))= 135.1KPa=0.135MPa 3∗b∗LPb<[Pb]3.2.2 非工作工况下计算压力：=2*(507.8+674.16)/(3*5.3*(5.3/2-1.6))= 149.25KPa=0.149MPaPb= 2∗N+Fg3∗b∗LPb<[Pb]在工作工况和非工作工况地基承载力满足均要求！该型号塔吊在独立安装高内时，地基满足要求。
当高度超过独立高度后必须先附着再进行顶升。
塔吊附着后基础所受弯矩载荷会比独立高度时弯矩载荷小（经多道附着后基础基本不受弯矩载荷）。
1#塔吊5.8米基础计算书(6515-8)
矩形板式桩基础13月13日计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.8×5.8×(1.3×25+0×19)=1093.3kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(718.6+1093.3)/4=452.975kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(718.6+1093.3)/4+(2761+105.6×1.3)/5.091=1022.251kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(718.6+1093.3)/4-(2761+105.6×1.3)/5.091=-116.301kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(970.11+1475.955)/4+(3727.35+142.56×1.3)/5.091=1380.039kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(970.11+1475.955)/4-(3727.35+142.56×1.3)/5.091=-157.006kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(5.95×160+4.6×70+5.5×100+3×140+11.1×100+6.5×160+8.5×200+0.5×250 )+8000×0.503=16528.041kNQ k=452.975kN≤R a=16528.041kNQ kmax=1022.251kN≤1.2R a=1.2×16528.041=19833.65kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-116.301kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=116.301kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=((d1-d+h z)γz+(l t-(d1-d+h z))(γz-10))A p=(((-1.25)-0+29.1)×25+(45.65-((-1.25)-0+29.1))×(25-10))×0.503=484.515kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×5.95×160+0.5×4.6×70+0.5×5.5×100+0.6×3×140+0. 5×11.1×100+0.6×6.5×160+0.6×8.5×200+0.7×0.5×250)+484.515=7613.568kN Q k'=116.301kN≤R a'=7613.568kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×162/4=3619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1380.039kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×3619.115))×10-3=7472.668kN Q=1380.039kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=7472.668kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=157.006kNf y A s=(360×3619.115)×10-3=1302.881kNQ'=157.006kN≤f y A s=1302.881kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3619.115/(0.503×106))×100%=0.72%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
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配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50
kN/m2
＜
f
3、基础抗冲切验算：
塔吊的基础节和基础的交接处还必须验算受冲击承载力，危险截面为交接处向下和
底面成45度的斜截面。
1210
mm
as=Pmax×A=
364650
N
其中：
考虑冲击荷载时取用的多边形面积（图中阴影部分的面积）
A=(l/2-c/2-h0)×b-(l/2-c/2-h0)2=
2209900
mm2
Fl＞fl
满足要求
4、结论
假设的塔吊基础尺寸能够满足安全使用要求
5、配筋计算：
地基净反力Pn的计算
塔身边缘净反力Pj=Pmax(1-(l-c)/6a)=
105.47
kN/m2
地基净反力Pn=(Pmax+Pj-2G/A)/2=
103.99
kN/m2
弯矩M=Pn×（b-c)2×(2l+c)/24=
581.03
kN∙m
As=M/（0.9fyho）=
1778
mm2
其中：
塔吊基础计算
适用范围：
采用钢筋混凝土独立基础的塔吊基础
一、计算参数：
1、塔吊型号
ZJ5710
标准节尺寸
1.6
m
2、塔吊荷载
工作状态
非工作状态
水平荷载H1(kN)
垂直荷载F1(kN)
弯矩M1(kN∙m)
水平荷载H2(kN)
垂直荷载F2(kN)
弯矩M2(kN∙m)
31
785
1039
71
725
1668
塔吊在非工作状态垂直荷载较小，弯矩较大，故只计算非工作状态的受力情况
3、假设基础尺寸
基础持力层
粘土
土的重度r=
19.7
kN/m3
基础埋深(自然地面以下)d (m)
0.7
地基承载力标准值 fk=
190
kN/m2
初选基础面积
A=1.4×F2/(fk-rd)=
5.76
m2
假设塔吊基础：
长度l(m)
5.00
宽度b(m)
5.00
高度h(m)
1.25
配重长度lp(m)
5.00
配重宽度bp(m)
1.6
基础底面以上土的加权平均重度rm=
19.7
kN/m3
2. 验算地基承载力：
2.1基础参数的计算：
基础底面积A=b×l=
25.00
m2
2.2基础承载力的计算：
基础上的覆土不考虑
基础自重
G1=25×b×l×h=
781.25
kN
覆土重量
G2=r×hp×(l×b-lp×lb)=
0.00
kN
配重
G3=25×bp×lp×hp=
437.50
kN
垂直荷载
F2+G1+G2+G3=
1943.75
kN
总弯矩
M =M2+H2×(h+hp)=
1806.45
kN∙m
偏心矩
e=M/(F2+G1+G2+G3)=
0.93
m
e
≤
b/3=
1.67
m
e
＞
b/6=
0.83
m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离a(m)
a=b/2-e
1.57
m
基础底面边缘最大压力设计值Pmax (kN/m2)