A2O+MBR计算书
a2o+mbr工艺原理
a2o+mbr工艺原理a2o+mbr工艺原理a2o+mbr工艺是一种先进的废水处理技术，结合了A2O（Anoxic-Oxic）工艺和MBR（膜生物反应器）技术。
该工艺通过利用微生物的活性和膜过滤的分离作用，可以高效地去除废水中的有机物和氮磷等污染物，达到出水水质要求。
A2O工艺是一种生物脱氮和除磷的工艺，由缺氧污泥区（Anoxic Zone）和好氧污泥区（Oxic Zone）组成。
在缺氧污泥区，污泥中的硝酸盐还原菌利用废水中的有机物进行脱氮反应，将硝酸盐还原为氮气释放出去。
在好氧污泥区，好氧细菌利用废水中的有机物进行氧化反应，产生二氧化碳和水。
MBR技术则是通过使用微孔膜过滤器来实现液固分离的过程。
在a2o+mbr工艺中，将废水通过微孔膜过滤器进行处理，可以有效地阻止悬浮固体和微生物的进一步传播，使其保留在反应器中。
这种膜过滤器可以有效地去除悬浮固体、细菌、病毒等微生物，以及沉积物和胶体物质。
a2o+mbr工艺的主要原理是通过A2O工艺实现废水的脱氮和除磷，同时利用MBR技术实现废水的液固分离。
通过将污水通过反应器和膜过滤器的结合使用，使废水的处理效果更加高效和稳定。
相比传统的废水处理工艺，a2o+mbr工艺具有以下几个优点：1. 出水水质稳定：a2o+mbr工艺可以更好地控制废水的处理过程，确保出水水质的稳定性。
2. 占地面积小：使用MBR技术可以显著减小废水处理厂的占地面积，特别适用于场地有限的情况。
3. 减少污泥产量：由于膜过滤器的使用，a2o+mbr工艺可以使污泥产量大幅降低，减少了处理后的污泥处理成本。
4. 适应性强：a2o+mbr工艺对水质变化的适应性较强，能够处理高浓度有机物和高氮磷废水。
总之，a2o+mbr工艺通过结合A2O工艺和MBR技术的优势，可以高效、稳定地处理废水，达到环保要求，广泛应用于工业废水和城市污水处理领域。
A2O计算书
二 沉砂池计算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = m3 / d =0.46 日 最 小 流 量 Qmin = m3 / d =0.46 日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = Kz * Qav =#NAME? m3/d =#NAME? m3 /s 2 进 水 井 及 堰2.1 进 水 井 尺 寸最 大 流 量 Qmax =#NAME? m3 /s最 小 流 量 Qmin =0.46 m3 /s进水井格数 n =格进水井堰板方向宽 L =m进水井长 W =m进水井高 H =m进水最大上升流速 V = Qmax/(n*w*L) =#NAME?m/s进水最小上升流速 V = Qmin/(n*w*L) =0.26m/s2.2 矩形堰2.2.1 薄壁平顶堰 （不淹没，无侧面收缩，流速忽略）使用公式 ： 通过堰口的流量为 Q = m * b * (2 * g)1/2* H3/2流量系数为 m = 0.405 + 0.0027 / H公式 取值 ：堰数 n1 =单堰宽 b = m单堰流量 Qma = Qmax/n1 = m3 /s重力加速度 g =9.81 m / s2使用试算方法得到以下结果：堰上水深 H =#NAME?m流量系数为 m = #NAME?堰负荷 q =#NAME?l / (m * s)按单堰过流平均流量校核堰数 n2 =单堰宽 b = m单堰流量 Q' = Qav/(n1-1) = m3 /s重力加速度 g =9.81 m / s2使用试算方法得到以下结果：堰上水深 H =#NAME?m流量系数为 m = #NAME?堰负荷 q =308.6l / (m * s)2.3 渠道尺寸流量 q =#NAME?cu m / s水深 h=0.500m渠宽 w =0.900m流速 v = q/h/w#NAME?m/s2. 机械格栅格栅台数量 n =格栅间隙 b =格栅安装角度 a =单套设备宽 Wo =设备总高 H2 =单套设备总宽 W2 =渠道数 n1 =每条渠道宽 W =每条渠道深 H =导流槽长度 L1 = H * ctg(a) =m 排渣高度(距渠底) H1 =栅前水深 h1 = m栅前流速 V1 = m/s过栅流速 V = m/s单套格栅过流量 Qs =m3/d过栅水头损失 dh = m栅后水深 h2 = m栅后流速 V2 = m/s栅渣产率 f =m3/103m3污水栅渣产量 Wf = Qav * f = 2.000m3按单渠过流平均流量校核栅前水深 h1 = m栅前流速 V1 = m/s过栅流速 V = #NAME?m/s单套格栅过流量Qs = Qav=40000.0m3/d过栅水头损失 dh = #NAME?m栅后水深 h2 = #NAME?m栅后流速 V2 = #NAME?m/s3 沉砂池 : D=3.5 m4. 沉砂池出水堰计算使用公式 ： 通过堰口的流量为 Q = m * b * (2 * g)1/2* H3/2流量系数为 m = 0.405 + 0.0027 / H公式 取值 ：堰数 n1 =单堰宽 b = m单堰流量 Qma = Qmax/n1 = m3 /s重力加速度 g =9.81 m / s2使用试算方法得到以下结果：堰上水深 H =#NAME?m流量系数为 m = #NAME?堰负荷 q =#NAME?l / (m * s)三 配水井计算使用公式 ： 通过堰口的流量为 Q = m * b * (2 * g)1/2* H3/2流量系数为 m = 0.405 + 0.0027 / H公式 取值 ：堰数 n1 =单堰宽 b = m单堰流量 Qma = Qmax/n1 = m3 /s重力加速度 g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深 H =#NAME?m流量系数为 m = #NAME?堰负荷 q =#NAME?l / (m * s)m3 /sm3 /s#NAME? m3 / h。
A2O生物池(厌氧缺氧好氧)计算书
KP=
QPt XV厌
0.024 kgTP/(kgMLSS·d)
＜0.06，符合要求
Y= f= Kd= Px= = Ps=
△X=
0.6 0.7 0.05 YQ（So-Se）-kdVfX= Q（Tss-Ts）×50%/1000= PX+PS=
kgMLSS／kgBOD5 kgMLVSS／kgMLSS
0.3~0.6 0.7~0.8
SALK-SALK2+SALK4+SALK6=
Px×k4= Nw×1000/Q= Nt-Na-Nw= Nt-Nte-Nw= Q×NN/1000= SALK1×NNH= SALK3×（So-Se）=
15.5155 kg/d 2.2165 mg/L 27.7835 mgNH3-N/L 17.7835 mgN03-N/L 124.485 kgN03-N/d 7.14 0.1 11 3.57 mg/mgNH3-N mg/mgBOD5 mg/L mg/mgNO3-N 198.374 mg/L
Q2= v2= A= L孔= = Q3= B堰= H= m= Q堰= Q4= v3= A出= L孔出= = Q5= v4= S= D= =
（1+R）Q0/n= Q2/v2=
A
0.08102 m3/s 0.6 m/s 0.13503 m2 0.36747 m 取值 0.6 m 0.16204 m3/s 9 m 0.083 m
1000吨污水MBR方案设计计算书
目录一工程概况 (2)1 进水流量 (2)2 工艺流程图 (2)二系统设计 (2)⑴粗格栅 (2)⑵调节池 (2)⑶提升泵 (3)⑷细格栅 (3)⑸生化池 (3)⑹膜池 (3)⑺污泥回流泵 (3)⑻产水泵 (4)⑼产水加药泵 (4)⑽反冲洗泵 (4)⑾反冲洗过滤器 (5)⑿次氯酸钠加药槽 (5)⒀次氯酸钠加药泵 (5)⒁盐酸加药槽 (5)⒂盐酸加药泵 (5)⒃鼓风机 (6)⒄产水池 (6)⒅起重机 (6)三仪表与设备 (6)⑴产水自动阀 (6)⑵反洗自动阀 (6)⑶产水流量计 (7)⑷反洗流量计 (7)⑸膜吹扫鼓风流量计 (7)⑹产水压力变送器 (7)⑺反洗压力变送器 (7)⑻液位计 (7)一 工程概况1 进水流量Q 进=1000t/d=1000/24m 3/h=41.67m 3/h ，取整Q 进=42m 3/h ； 产水流量：Q 产水平均=Q 进*0.9=42*0.9m 3/h=37.8m 3/h Q 产水瞬时=Q 产水平均/0.8=47.25m 3/h ，取整Q 产水瞬时=48m 3/h 2 工艺流程图二 系统设计⑴粗格栅类型：回转式格栅栅隙：25mm宽度：1000mm安装倾角：60度 ⑵调节池停留时间：5h池体深度：3m 超高0.5m圆池直径：5m粗格栅 调节池 细格提升泵房 污泥回流泵房 产水池生化池 出水⑶提升泵数量：2台（1用1备）类型：潜污泵型号：80QW50-10-3流量：50m3/h扬程：10m功率：3kW材质：SS304启动方式：变频启动⑷细格栅类型：回转式格栅栅隙：3mm宽度：1000mm安装倾角：60度⑸生化池停留时间：8h池体深度：3.5m池体体积：V=长*宽*高=13*7*3.5=318.5m3⑹膜池膜片数量：216片膜架数量：12个，每架18片。
水力停留时间：5.5h体积：长*宽*高=13*6*3.5=273m3⑺污泥回流泵数量：2台（1用1备）类型：潜污泵流量：80L/s扬程：7m功率：4kW材质：SS304启动方式：变频启动⑻产水泵数量：3台（2用1备）类型：自吸泵型号：KZ25-32流量：25m3/h扬程：32m允许吸上真空高度：7.7m 功率：5.5kW材质：SS304启动方式：变频启动⑼产水加药泵数量：2台（1用1备）类型：柱塞计量泵型号：J1-W3.2/5.0流量：3.2L/h功率：0.18kW材质：SS304启动方式：全频启动⑽反冲洗泵数量：2台（1用1备）类型：离心泵流量：25m3/h启动方式：变频启动⑾反冲洗过滤器数量：1台类型：带式精度：50微米⑿次氯酸钠加药槽数量：1个容积：50L材质：PE⒀次氯酸钠加药泵数量：2台（1用1备）类型：柱塞计量泵型号：J-Z100/4.0流量：100L/h功率：0.7kW材质：SS304⒁盐酸加药槽数量：1台容积：20L材质：PE⒂盐酸加药泵数量：2台（1用1备）类型：柱塞计量泵型号：J-W25/0.63流量：25L/h功率：0.18kW材质：SS304⒃鼓风机数量：3台（2用1备）类型：罗茨鼓风机型号：RC-100通气量：525m3/h压力：19.6KPa⒄产水池数量：1座体积：πR2*h=3.14*52*4=314m3⒅起重机数量：一座类型：桥式起重机最大起重：1.5t三仪表与设备⑴产水自动阀数量：2个类型：气动管径：DN80⑵反洗自动阀数量：2个类型：气动管径：DN80⑶产水流量计数量：2个类型：气动管径：DN65⑷反洗流量计数量：2个类型：气动管径：DN65⑸膜吹扫鼓风流量计数量：2个类型：玻璃转子流量计吹气量：525Nm3/h⑹产水压力变送器数量：2台类型：压力变送器规格：-0.01—0.1Mpa材质：SS316⑺反洗压力变送器数量：2台类型：压力变送器规格：0—0.4Mpa材质：SS316⑻液位计类型：浮球式液位计数量：若干个（膜池，产水箱，次氯酸钠加药槽，盐酸加药槽）。
计算书2—A2O生化池
一、 工艺O A /2 设计参数1. 设计最大流量Q max=1,5000m 3/d=625 m 3/h=0.174 m 3/s2. 进出水水质要求3. 设计参数计算 ①. BOD 5污泥负荷N=0.13kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =9 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /300090005.015.01=⨯+=+=⑤. 设MLVSS/MLSS=0.75 ⑥. 挥发性活性污泥浓度L mg X X V /2250300075.075.0=⨯==⑦. NH3-N 去除率%7.66%100301030%100121=⨯-=⨯-=S S S e ⑧. 内回流倍数0.2667.01667.01=-=-=e e R 内，即200% 4. A2/O 曝气池计算①. 总有效容积30256430000.1310010000NX S Q m V ＝平⨯⨯==②. 反应水力总停留时间h d t 15.626.0100002564Q V ====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 025.115.661＝厌⨯=，池容33.427256461m V ＝厌⨯=；缺氧池停留时间h t 025.115.661＝缺⨯=，池容33.427256461m V ＝缺⨯=；好氧池停留时间h t 1.415.664＝好⨯=，池容33.1709256464m V ＝好⨯=。
④. 反应池有效深度H=3m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.40.10.3＝＝+ ⑤. 反应池有效面积285532564m H V S ===⑥. 生化池廊道设置设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
廊道宽4.5m 。
则每条廊道长度为m bn S L 7.3165.4855=⨯==，取32m ⑦. 尺寸校核1.75.432==b L ，5.135.4==D b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间 可见长、宽、深皆符合要求5. 反应池进、出水系统计算 ① 进水管进水通过DN500的管道送入厌氧—缺氧—好氧池首端的进水渠道。
A2O计算书
A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率μ△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 d△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 h f为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l 硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d △ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 W3 = η6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin 8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L6.1.8 T、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算N 0/(P×η)η)－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N0/(0.3E A )－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )鼓风机选用2台144.938.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(βC。
5000t污水处理厂设计方案A2O+MBR工艺(完整)
海兴农场污水处理站技术方案2019年10月27日目录一、方案论证 (1)1.1污水处理工艺方案 (1)1.1.1污水处理工艺选择原则 (1)1.1.2水质特性分析 (1)1.1.3污水处理程度确实 (4)1.1.4处理重点及难点分析 (5)1.1.5污水处理方案论述 (6)1.2污泥处理方案 (22)1.2.1污泥处理的目的 (22)1.2.2污泥处理设计原则 (23)1.2.3污泥处理工艺 (23)1.2.4污泥处置 (30)1.3污水消毒工艺方案 (31)1.4臭气处理工艺方案 (35)1.5工艺流程 (37)1.6建造方式 (38)二、设计方案 (39)2.1设计原则 (39)2.2主要设计参数 (39)2.3 主要构筑物工艺设计 (40)2.3.1粗格栅及提升泵房 (40)2.3.2细格栅及旋流沉砂池、膜格栅 (42)2.3.3调节池 (46)2.3.4组合生化池 (46)2.3.5消毒渠及巴氏计量槽 (51)2.3.6污泥浓缩池 (52)2.3.7污泥调质池 (53)2.3.8除臭间 (53)2.3.9污泥脱水机房 (55)2.3.10综合工房 (57)2.3.11工作站 (58)2.3.12门卫 (58)2.4污水管网铺设方案 (58)2.4.1管道布置方案 (58)2.4.2管道水力计算 (58)2.4.3污水管道管材选择 (59)2.4.4管道施工方法及基础 (61)2.5总图及建筑设计 (61)2.5.1总平面设计 (61)2.5.2总平面布置 (62)2.5.3竖向布置及道路 (62)2.5.4厂区绿化 (63)2.5.5建筑设计 (63)2.6.结构设计 (65)2.6.1设计依据 (65)2.7.电气设计 (73)2.7.1设计依据 (73)2.7.2设计范围 (73)2.7.3负荷等级 (74)2.7.4供电电源 (74)2.7.5负荷计算及变压器容量选择 (74)2.7.6供电电压等级 (80)2.7.7电能计量及无功补偿 (80)2.7.8主要设备选型 (80)2.7.9继电保护 (80)2.7.10电气控制 (81)2.7.11配电 (81)2.7.12照明 (81)2.7.13防雷与接地系统 (82)2.7.14电气安全 (82)2.7.15节能措施节电措施 (83)2.7.16电信 (83)2.7.17电话配线系统 (83)2.7.18计算机网络布线系统 (84)2.7.19室内外线路 (84)2.8.自控系统及仪表设计 (84)2.8.1设计依据 (84)2.8.2设计范围 (85)2.8.3自动控制系统构成 (85)2.8.4中央控制系统设置及功能 (86)2.8.5 PLC现场控制单元设置及功能 (87)2.8.6设备的操作控制方式 (88)2.8.7检测仪表的设置 (88)2.8.8设计选型 (89)2.8.9过电压保护装置 (89)2.8.10系统的供电 (90)2.8.11接地 (90)2.8.12工业电视监控系统 (90)2.9暖通设计 (90)2.9.1采暖空调设计 (90)2.9.2通风 (93)2.10 化验室设计 (93)2.10.1化验室面积与功能区划分 (94)2.10.2仪器设备配置 (94)2.11. 厂区给排水 (94)2.11.1给水 (95)2.11.2排水 (95)2.11.3管道管材 (96)2.12 防腐设计 (96)2.12.1 防腐工作的重要性 (96)2.12.2 建（构）筑物防腐 (96)2.12.4 设备防腐 (97)附件：总投资估算表附图：附图1：河北省国营海兴农场污水处理项目地理位置图附图2：河北省国营海兴农场污水处理项目平面布置图附图3：河北省国营海兴农场污水处理项目工艺流程图一、方案论证1.1污水处理工艺方案1.1.1污水处理工艺选择原则污水处理工艺方案的优化选择是确保污水处理厂运行性能、确保出水水质、降低费用的关键，需要根据确定的污水处理水质标准和一般原则，从整体优化的观念出发，结合设计规模、污水水质特性以及当地的实际条件和要求，选择切实可行的处理工艺方案。
AO生物池厌氧缺氧好氧计算书
工艺计算（一）序号（二）水质参数CODcrBOD5TSS NH-N3TKN NO3- -NTNTPPH碱度Tmax Tmin 污水处理一设计参数进水水量项目符号公式计算值单位备注工程设计规模Q =70003m /d总总变化系数K z= 1.47平均日、平均时流量Q h=Q总/24=291.6673m /hQ s=Q h/3600=0.081023m /s最高日、最高时流量Q =Q*K =428.753max h z m /h=Q max/3600=0.11913m /s进出水水质进水指标（ mg/L）符号出水指标（ mg/L）符号去除率%备注400COD50COD87.5t te120S010S e91.6666666790%~95% 220T SS10T S95.4545454525N o5N a8035N k5Nke85.7142857101035N t15N te57.1428571460%~85%3P t0.5P te83.333333336~96~9280S ALK20℃14℃A2O生物反应池（厌氧 / 缺氧 / 好氧）（一）序号（二）判断是否可采用A2 O工艺项目符号公式BOD/TN（碳氮比）k =S /N=510 tBOD5/TP（碳磷比）k2=S0 /P t =A2O生物反应池容积计算 ( 污泥负荷法）去除水中B OD5,N和PA2/O生物反应池设计流量Q=Q总=BOD污泥负荷N=5混合液悬浮物固体浓度M LSS X=污泥回流比R=脱氮率ηN=N t -N te /N t =混合液回流比R内=ηN/ （1- ηN）==取值2V=Q （ S o S e）A O生物反应池有效容积NX计算值单位备注3.42857≥440≥1770003m /d0.08kgBOD/(kgMLSS5·d)0.1~0.23500mgMLSS/L3000~4000mg/L1100%回流0.5714360%~85%1.33333100%~400%2200%27503m（三）A2O生物反应池总停留时间厌氧 / 缺氧 / 好氧段停留时间之比厌氧区停留时间缺氧区停留时间好氧区停留时间厌氧区有效容积缺氧区有效容积好氧区有效容积校核氮磷负荷=HRT==k3=HRT=1HRT=2HRT3=V厌=V缺=V好=取值V/Q=24×HRT=HRT*1/（1+2+8）=HRT*2/（1+2+8）=HRT*8/（1+2+8）=V*1/（1+2+8）=V*2/（1+2+8）=V*8/（1+2+8）=27503随停留时间需要确定m0.39286d9.42857h1:2:80.85714h1.71429h6.85714h2503m5003m20003mQN t0.05N0.035 kgTN/(kgMLSS d)XV 好厌氧段总磷负荷（四）剩余污泥量计算污泥总产率（增殖）系数MLSS中MLVSS所占比例内源代谢系数 ( 污泥自身氧化率 )生物污泥产量非生物污泥产量剩余污泥产量（五）碱度校核K P=QP t＜0.06 ，符合要求0.024 kgTP/(kgMLSS·d)XV 厌Y=0.6kgMLSS／kgBOD0.3~0.65f=0.7kgMLVSS／kgMLSS0.7~0.8K d=0.05d-1P =YQ（S-S ）-k VfX=125125g/dx o e d=125.125kg/dP s=Q（ T ss-T s）× 50%/1000=735kg/d△ X=P X+P S=860.125kg/d生物污泥中含氮量每日微生物同化 ( 合成 ) 作用除氮量被氧化的N H3-N的量所需脱硝量需要脱去的硝态氮总量氧化 1mgNH3-N消耗碱度氧化 NH3-N消耗总碱度去除 1mgBOD产生碱度5去除 BOD产生的总碱度5还原 1mgNO-N产生碱度3还原 NO-N产生总碱度3剩余碱度（六）A2O生物反应池尺寸计算反应池组数单组反应池池容单组反应池有效水深单组反应池有效面积单组推流式反应池廊道数量廊道宽度单组反应池宽度单组反应池长度校核宽深比校核长宽比反应池超高反应池总高（七）反应池进、出水管渠计算反应池总进水管设计流量进水管流速进水管截面积k4=N w==N NH=N N=N T=S ALK1=S ALK2=SALK3=SALK4=SALK5=SALK6=S ALK7=n=V单=H=S单=n1=B=W=L==k4=k5=H1=H2=Q0=v=S=P x×k4=N w×1000/Q=N t -N a -N w=N t -N te -N w=Q×N N/1000=S ALK1×N NH=S ×（S-S ）=ALK3o eS ×N=ALK5NS ALK-S ALK2+S ALK4+S ALK6=V/n=V单/H=B×n=1S单/W=取值B/H=L/B=H+H1=Q =sQ0/v=0.124以12.4%计15.5155kg/d用于生物细胞合成2.2165mg/L27.7835mgNH-N/L317.7835mgN0-N/L3124.485kgN03-N/d7.14mg/mgNH-N3198.374mg/L0.1mg/mgBOD511mg/L3.57mg/mgNO-N363.4871mg/L156.113mg/L＞100mg/L(CaCO计)32组31375 m5m2275 m2个9m18 m15.2778m62.5m1.81~26.944445~100.5m0.5~1.0m5.5m0.081023m /s0.8m/s0.7~2.0m/s0.101272m进水管直径校核管道流速回流污泥管设计流量回流污泥管流速回流污泥管截面积回流污泥管直径4 SD=π0.35909m=取值 0.6m DN600 v1=Q 01πD20.28654m/s0.7~2.0m/s4Q =R×Q=0.08102310m /sv=0.8m/s0.7~2.0m/s S=Q0/v=0.101272mD=4 S0.35909mπ=取值0.6m DN600单组生物反应池进水孔设计流量进水孔流速进水口过水断面积进水孔边长出水堰流量出水堰宽出水堰堰上水头流量系数过堰流量出水孔过流量出水孔流速出水孔过水断面积出水孔边长出水管设计流量出水管流速出水管截面积出水管直径校核管道流速（八）曝气系统设计计算BOD5分解速度常数BOD试验时间5去除B OD5需氧量剩余污泥中 BOD氧当量碳化需氧量去除N H3-N需氧量剩余污泥 NH-N氧当量3硝化需氧量反硝化脱氮产生氧量好氧池实际总平均需氧量好氧池实际总最大需氧量去除1kgBOD需氧量520℃清水溶解氧饱和度T℃清水溶解氧饱和度标准大气压压力修正系数好氧池中溶解氧浓度污水与清水传氧速率比污水与清水中饱和溶解氧之比微孔曝气器距池底微孔曝气器安装深度微孔曝气器出口处压力微孔曝气器氧转移效率Q2=v2=A=L孔==Q3=B堰=H=m=Q堰=Q4=v3=A出=L孔出==Q5=v4=S=D==v5=k=t=D o1=D o2=D o3=D N1=D N2=D N3=D N4=AOR==AOR max==AOR =BODC s(20) =Cs(14)=p标=ρ=C L=α=β= H4=H5=p b=E A=（1+R）Q/n=0.0810230m /s0.6m/sQ /v2=0.1350322mA0.36747m取值0.6m（1+R+R ）Q /n=0.162043内0m /sB=9m0.083m0 .00270.437530 .405H33m B 堰 2 g H 20.41708m /sQ =0.162043m /s30.6m/sQ /v3=0.2700624mA0.51967m取值0.9mQ =0.1620433m /s0.8m/sQ5 /v 4=0.202552m4 S0.50783mπ取值0.8mQ 5120.32236m/sπ D40.23d-15dQ(S0S e )1126.78kgO2 /d1000 (1 e kt )1.42 ×P =177.678kgO /dX2D o1-D o2=949.102kgO2 /d4.6Q(N t -N a)/1000=966kgO2 /d4.6 ×12.4%×P =71.3713kgO /dX2D N1-D N2=894.629kgO2 /d2.86 ×N =356.026kgO /dT2D03+D N3-D N4=1487.71kgO2 /dAOR/24=61.9877kgO2 /h1.4 ×AOR=2082.79kgO2 /dAOR max/24=86.7828kgO2 /h1000AORQ ( S0 S e ) 1.93209kgO2 /kgBOD9.17mg/L10.17mg/L101300Pa12mg/L0.820.950.2mH-H4= 4.8mp +9800×H=148340Pa标50.221(1E A )79 21(1E A )由进水竖井潜孔进假设为正方形孔取值保证过堰流量≈Q3DN8000.7~2.0m/s合成细胞，未耗氧合成细胞，未耗氧查表附录十二查表附录十二当地气压比标准气压根据安装要求定由设备性能参数定空气出池时氧的百分比好氧池溶解氧饱和度好氧池标准状态总平均需氧量O t21(1E A )=E A )79 21(1C sm(14) = C s(14)(p b O t）2.066 1050.42AOR C s(20)SOR=（T 20）α ( βρC sm(T)C L ) 1.0240.1753711.5485 mg/L2138.11 kgO2 /d由实际需要量换算好氧池标准状态总最大需氧量好氧池平均时供气量单组好氧池平均时供气量好氧池最大时供气量单组好氧池最大时供气量3采用鼓风曝气时毎m 污水供气量供风管道局部阻力曝气器淹没水头曝气器阻力富余水头好氧区所需风压单个曝气器通气量单个曝气器服务面积单组好氧区配置曝气器数量单组好氧区表面积单格曝气器服务面积单组好氧池供风干支管风速供风干管管径需双侧供气供风支管风量需双侧供气供风支管管径（九）缺氧池搅拌设备计算缺氧池组数单组缺氧池容积3毎m污水所需搅拌功率单组缺氧池所需搅拌功率（十）混合液回流设备计算混合液回流量毎组好氧池设回流泵台数单台回流泵流量=SOR =maxG s==G1S==Gsmax===G smax1===G sp=h1=h2=h3=h4=△ h=p气==q=S q=n3=F o=Fo单=v风=d风==Gsmax2=d支2==n4=V缺单=p搅拌=p搅拌1=Q R==n5=Q R单=SOR/24=1.4 ×SOR=SOR/0.3E A=G s/60=G s/n=G1S/60=1.4 ×G=sG smax/60=G smax/3600=G smax/n=G/60=smax1G smax1/3600=24×G s/Q=0.01 ×（ H-H4）=h1+h2+h3+h4+△ h=p气×1000=G1max/q=V好/H/n=F o /n 3=4Gsmaxπv 风取值G/n =smax1 14 G smax2πv 风取值V缺/n 4=p搅拌×V缺单 =Q×R内=Q r /24=Q / （n×n）= R589.0878kgO2 /h124.723kgO2/h31484.8m /h324.7466m /min3742.398m /min312.3733m /min32078.71m /h334.6452m /min30.57742m /s31039.36m /min317.3226 m/min30.28871m /s335.09073m /m 污水0.001Mpa.1Mpa.48Mpa.4Mpa.5Mpa0.059Mpa59kPa32m /h0.3~0.725m519.679 个2200 m20.38485 m10m/s0.27114 mDN50030.14436 m /s0.13557 mDN2502组3250 m5w1.25 kw140003m /d583.3333m /h1台291.6673m /h风机选型参考风机选型参考3 3≥3m/m 污水需要根据情况计算需要根据情况计算1m水头为 0.01MPa≤0.004~0.005MPa0.003~0.005MPa风机选型参考数据由厂家提供数据由厂家提供≤0.75m210~15m/s32~8w/m搅拌设备选型参考可考虑再备用一台回流泵选型参考计算值设定值反校值已知条件设计标准。
A2O脱氮除磷工艺设计计算书
1.已知条件⑴设计流量，Q 30m 3/d考虑变化系数1.1⑵设计进水水质COD 400mg/L BOD 5浓度S O 200mg/L TSS浓度X O 220mg/L VSS 150mg/L MLVSS/MLSS=0.7TN O 40mg/L NH 3-N 35mg/L TP 4mg/L 碱度SALK 280mg/L PH 7.0～7.5Tmax 25℃Tmin 14℃⑶设计出水水质COD 50mg/L BOD 5浓度S e 10mg/L TSS浓度X e 10mg/L TN 15mg/L NH 3-N 5mg/L TP0.5mg/L2.设计计算（用污泥负荷法）COD/TN 10.00>8厌氧池，参考值TP/BOD 50.02<0.06厌氧池，参考值符合要求工艺要求⑵有关设计参数①BOD 5污泥负荷N 0.16②回流污泥浓度X R 6000mg/L ③污泥回流比R100% A 2/O生物脱氮除磷工艺设计⑴判断是否可采用A 2/O工艺kgBOD 5/(kgMLSS·d)④混合液悬浮物固体浓度X=R/(1+R)*X R 3000mg/L⑤混合液回流比R 内62.50% 166.67%计算选择R 内200%⑶反应池容积，Vm 3V=QS O /NX12.50m 3反应池总水力停留时间，tt=V/Q0.42d 10.00h 厌氧池水力停留时间 2.00h 厌氧池容积2.50m 3缺氧池水力停留时间 2.00h 缺氧池容积2.50m 3好氧池水力停留时间 6.00h 好氧池容积7.50m 3⑷校核氮磷负荷0.053<0.05kgTN/(kgMLSS·d)0.016<0.06kgTN/(kgMLSS·d)⑸剩余污泥量△X kg/d2kg/d 3kg/d 5kg/d⑹碱度校核好氧段总氮负荷＝Q×TN O /X×V 好厌氧段总磷负荷＝Q×TP O /X×V 厌P X =Y×Q×(So-Se)-k d ×V×X RP S =Q×(TSS-TSSe)×50%△X=P X +P S取污泥增殖系数Y=0.6，污泥自身氧化系数kd=0.05每氧化1mgNH 3-N需消耗碱度7.14mg混合液回流比R内＝ηTN /（1-ηTN ）*100%各段水力停留时间和容积厌氧池 ：缺氧池 ：好氧池＝1 ：1 ：3kgTN/(kgMLSS·d)TN去除率ηTN =(T NO -T Ne )/T NO *100%剩余碱度S ALK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化碱度+去除BOD 5产生的碱度每天用于合成的总氮＝12.4％*P X0.26kg/d即，进水总氮中有8.71mg/L 用于合成26.29mg/L所需脱硝量16.29mg/L 需还原的硝酸盐氮量NT 0.49mg/L 剩余碱度S ALK1169.45>100mg/L⑼曝气池系统计算①设计需氧量AOR碳化需氧量5.51kgO 2/d硝化需氧量3.63kgO 2/d反硝化脱氮产生的氧量1.40kgO 2/d7.74kgO 2/d 0.32kgO 2/h最大需氧量与平均需氧量之比为1.4AOR max =1.4AOR 0.45kgO 2/h 1.36kgO 2/kgBOD 5②标准需氧量氧气转化率EA20%淹没深度，H3m每还原1mgNO 3-N产生碱度3.57mg 每去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg出水溶解性BOD 5浓度S取6.41mg/LD1＝Q×(S O -S)/(1-e -0.23×5)-1.42×P XD2＝4.6×Q×(N O -Ne)-4.6×12.4%×P XD3＝2.86N T被氧化的NH 3-N＝进水总氮－出水总氮－用于合成总氮以CaCO 3计可以维持PH≥7.2AOR＝碳化需氧量（去除BOD 5需氧量－剩余污泥中BODu氧当量）+硝化需氧量（NH 3-N硝化需氧量－剩余污泥中NH 3-N的氧当量）-反硝化脱氮产氧量假设生物污泥中含氮量以12.4％计总需氧量AOR＝D1+D2-D3采用鼓风曝气，微孔曝气器。
A2O生化池计算书(以6万吨每天城市污水厂为例)
生化池氨氮浓度 氮的半速率常数
安全系数
容积
出水总氮浓度 出水总凯氏氮浓度
停留时间 生化池总停留时间
流量 污泥产率系数
反应池设计污泥龄 θc=VX/W
反应池容积（包括 缺氧池和好氧池）
曝气池氧转移效率
污水需氧量（kgO2/d） O2=0.001aQ(Si-Se)+b[0.001Q(Nki-
标准需氧量（kgO2/d） SOR=O2*Cs(20℃)/(α*(Csb(25℃)*β
*ρ-C)*1.024T-20)
污水修正系数一 污水修正系数二 海拔修正系数
20℃水中溶解氧饱和浓度
25℃水中溶解氧饱和浓度
25℃曝气池中平均溶解氧浓度 Csb=Cs(Pb/2.026/10^5+Ot/42)
曝气头出口处绝对压力 氧的百分比
A2/0生化池计算书（以6万吨污水厂为例）
处理规模
60000
设计进水水质（mg/L)
设计出水水质（mg/L)
2500.00
COD 800 COD 60
构筑物
计算项目
参数
厌氧池 缺氧池
好氧池 生化池 剩余污泥池
厌氧池容积计算(m3)： Va1=Ta1•Q/24
设计流量 停留时间பைடு நூலகம்
脱氮速率（反硝化速率） kde（T）=Kde（20）*1.08(t-20)
30 NH3-N
5 单位 m3/d
h kgN/(KgMLSS·D)
oC mg/L mg/L kgMLSS/KgBOD
Kg/m3 h
mg/L
m3
h m2/h
m3
TN 40 TN 15
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缺氧池分格数NA2 = 1
缺氧池水深HA2 = 3.60
缺氧池每格宽度BA2 = 3.00
缺氧池每格长度LA2 = 8.12 = 9.00
缺氧池水力停留时间HRTA2 = 4.67
厌氧池停留时间HRTA1 = 1.50 缺氧池水力停留时间HRTA2 = 4.67 好氧池水力停留时间HRTo = 3.37
R N0-Ne 100%
X1
NeR1
1 R1
X
mg/L mg/L
h m3 个 m m m m
X1
R1 1 R1
X
XA2
（1 R）1 XA1 R2XO 1 R1 R2
mg/L mg/L
mg/L
mg/L
mg/L kg/kg d-1 d mg/L mg/L m3/d kg/d kgNO3-N/ （kgMLVSS.d）
混合液回流比R内= = 200% 设计规模Q = 500
污泥回流量Q回泥=RQ = 1000 41.66667
回流污泥泵数量N = 3 回流污泥泵正常运行台数N1 = 2
回流污泥泵备用台数N2 = 1
单泵流量Q回泥单 = 21 水泵扬程H = 5
m3/d m3/s
mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L ℃ ℃ ℃
10、厌氧 池设备选 择
11、缺氧 池设备选 择
12、污泥 回流设备
13、混合 液回流设 备
= 0.268506 流速v = 10 管道过水断面积A = 0.026851 管径d= = 0.184945 取进水管管径DN = 200 实际流速V = 8.551
T
厌氧区容积V3 = 31.3 厌氧池混合功率σ = 5 混合全池污水所需功率为 = 0.1565
6、生物 池总水力 停留时间
7、曝气 量计算 有机物碳 （1） 化需氧量
氨氮硝化 （2） 需氧量
反硝化速率qdn，T = 0.0189
MLSS浓度Xo=XOV/fX = 12000 好氧池中活性污泥挥发比fx = 0.70
好氧池挥发性活性污泥浓度 XOV
=
8400
缺氧池有效容积VA2 = 87.7
污泥衰减系数Kd = 0.05 污泥龄θc = 20.88
微生物同化作用去除的总氮 Nw = 7.16
所需脱硝量NA2 = 27.84 设计规模Q = 500
需还原的硝酸盐氮量NT = 13.92 20℃时的反硝化速率常数
qdn，20 = 0.0350 温度系数θ = 1.08 设计水温T = 12
污泥龄θc = 20.88 氨氮硝化需氧量O2 = 53.26
= 2.22
需还原的硝酸盐氮量NT = 13.92 反硝化脱氮产生的氧量O3 = 39.81
= 1.66
= 153.10 生物池需氧量O=O1+O2-O3
= 6.38
夏季水温T-夏季 = 25 冬季水温T-冬季 = 10
氧转移效率EA = 7.00%
WAY2 WAY3
设计水温条件下氧在清水中 饱和溶解度Cs（25）-夏季
=
8.40
设计水温条件下氧在清水中 饱和溶解度Cs（10）-冬季
=
11.33
设计水温条件下曝气池内平 均溶解氧饱和度Csb（25）-夏 = 5.55
季
设计水温条件下曝气池内平 均溶解氧饱和度Csb（10）-冬 = 7.48
季
曝气池内平均溶解氧浓度C = 2.00
一、
基础数据 1、设计 规模
2、设计 水质
3、生化 池设计参 数
二、
工艺设计
1、判断 是否可采 用A2O法 （用污泥 负荷法）
A2/O+MBR生化池
设计规模Q = 500 平均设计流量Q = 0.006
总变化系数Kz = 1.000
进水CODCr = 350 出水CODCr = 50 进水BOD5 = 200 出水BOD5 = 10
Ο2
1 0.833
7.2 - pH
d
c
k
1 N
kg/kg d-1 mg/L
mg/L
mg/L
mg/L
mg/L mg/L kg/m3 kgBOD5/ （kgMLSS.d）
mg/L mg/L
X OV
24Qh Y θ（c S0-S） e V（1 KdθC）
kgBOD 5/（
kgMLSS.d ）
Ns Xo
气泡离开水面时含氧量Ot = 19.82% 膜池水深H = 3.60
曝气管底面与膜池底面之间 的距离h3
=
0.30
空气扩散装置淹没深度H = 3.30
污水处理厂所在地的平均海 拨高度H
=
65.00
标准大气压P0 = 1.01325 所在地区大气压力P = 1.00492
100492
绝对压力Pb = 132832
设计规模Q = 500 = 20.833 = 0.006
BOD5/TN = 4.000 T
2、好氧膜池设计
3、工艺 参数复核
BOD5/TP = 40.000 T 符合要求
膜组件运行时间T = 24
膜通量F = 10.40
单帘膜面积A = 18
所需膜片数量 N=1000Q/24/F/A
=
112
每个膜组件的膜片数量n = 28 膜组件数量U=N/n = 4 膜池数量Z = 1
=
0.50
水流方向膜组件前后长度s = 0.80 膜组件长边之间距离d'' = 0.40 膜组件短边之间距离d'' = 0.40 单格膜池宽度B = 3.00 单格膜池长度L = 6.50
膜组件距离液面高度h1 = 0.50
曝气管中心与膜组膜池底面之间 的距离h3
夏季空气用量Gs（25） = 966.62 = 16.11
冬季空气用量Gs（10） = 881.52 = 14.69
标准需氧量与设计需氧量之 比z
=
1.60
标准需氧量Os = 10.21
生物反应需要的曝气量Qqs = 520.75
= 8.68
膜的曝气强度qA = 5 膜组件数量U=N/n = 4
单帘膜面积A = 18
设计水温条件下氧在清水中 饱和溶解度Cs（20）
=
9.17
氧总转移系数α = 0.85
氧在污水中饱和溶解度修正 系数β
=
0.95
因海拔高度不同而引起的压 力修正系数ρ
=
0.99
标准状态下曝气池需氧量 Os(25)
=
18.95
标准状态下曝气池需氧量 Os(10)
=
17.28
标准状态下|（0.MPa,20℃） = 0.28 下的每立方米空气中含氧量
进水SS = 200 出水SS = 10 进水TN = 50 出水TN = 15 进水TP = 5 出水TP = 0.5 进水NH3-N = 35 出水NH3-N = 5 设计水温T = 12 夏季水温T-夏季 = 25 冬季水温T-冬季 = 10
污泥总产率系数 （MLSS/BOD5）Y
=
0.600
曝气器淹没水头p3 = 0.036 曝气器阻力p4 = 0.005 富余水头Δh = 0.005 所需空气压力
p=p1+p2+p3+p4+Δh = 0.051 = 51 = 5.1
4、曝气器 数量计算
5、供风管 道计算
采用微 孔曝气 器，参 照有关 手册， 工作水 深 4.3m ，在供 风量1 ～ 3m2/( h·个） 时，曝 气器氧 利用率 EA＝ 20%， 服务面 积0.3 ～ 0.75m 2,充氧 能力 qc=0. 14kgO 2/(h· 个）
缺氧区容积V2 = 87.7 厌氧池混合功率σ = 5 混合全池污水所需功率为 = 0.4385
污泥回流比R泥 = 100% 设计规模Q = 500
污泥回流量Q回泥=RQ = 500 20.83333
回流污泥泵数量N = 2 回流污泥泵正常运行台数N1 = 1
回流污泥泵备用台数N2 = 1 单泵流量Q回泥单 = 21 水泵扬程H = 6
每个膜组件的膜片数量n = 28
END 气水比校 （6） 核
所需空气 （6） 压力
3、所需空 气压力 p(相对压 力）
按膜需要计算曝气量QqM = 10.08 最终曝气量Q = 16.11
最终曝气量Q = 16.11 = 966.62
设计规模Q = 500 = 20.83
气水比X = 46.40
供风管道沿程阻力p1 = 0.0025 供风管道局部阻力p2 = 0.0025
A.按供氧能力计算所需曝气器数 量
曝气器标准状态下，与好氧池工 作条件接近时的供氧能力qc = 0.14
按供氧能力所需曝气器数量h1 = 140
B.以微孔曝气器服务面积进行校 核
好氧区面积A好 = 19.5
微孔曝气器服务面积f=A好/h1 = 0.139286 T
供风干 管采用 环状布 置。
供气流量Q = 966.6212
厌氧池污 （6） 泥浓度
4、厌氧 池计算
5、缺氧 池计算
厌氧池污泥浓度XA1 = 6000
缺氧池污泥浓度XA2 = 9000
厌氧池停留时间HRTA1 = 1.5 厌氧池有效容积VA1 = 31.300 厌氧池分格数NA1 = 1 厌氧池水深HA1 = 3.60 厌氧池每格宽度BA1 = 3.00 厌氧池每格长度LA1 = 2.90 = 3.00
℃
S 20 1.42 VSS TSS（1-ek）t TSS
NW
0.124
Y（So - S） 1 Kdc